См. также Тепловое расширение

Рассматривая деформированное тело, находящееся при некоторой (постоянной вдоль тела) температуре, мы будем считать недеформированным состояние тела при отсутствии внешних сил при той же температуре (эта оговорка необходима ввиду теплового расширения см. подробнее 6). Тогда при и, , — О должны отсутствовать также и внутренние напряжения, т. е. должны быть [c.21]

При прогнозировании работоспособности элементов конструкций из графита в современных ядерных установках необходимо знать закономерности радиационного изменения свойств графита в широком диапазоне температуры и при флюенсе быстрых нейтронов, достигающем 10 2 см- и выше. Основными свойствами в этом плане являются стабильность линейных размеров, прочность, ползучесть, модуль упругости, коэффициенты теплового расширения и теплопроводности, а также стойкость графита к окислению. [c.6]

В правой части этого выражения последовательно стоят термический коэффициент давления (термическая упругость) и коэффициент теплового расширения (термическая расширяемость). Для газов указанные производные имеют одинаковый знак, (см. также уравнение 76), поэтому ср>с . [c.61]

Динамич. теория кристаллич. решётки позволила объяснить упругие свойства Т. т., связав значения статич. модулей упругости с силовыми константами. Тепловые свойства—температурный ход теплоёмкости (см. Дебая закон теплоёмкости, Дебая температура), коэф. теплового расширения и теплопроводность — как свойства газа фононов (в частности, температурный ход теплоёмкости) объясняются как результат изменения с темп-рой числа фононов и длины их свободного пробега. Оптич. свойства, напр, поглощение фотонов ИК-излучения, объясняются резонансным возбуждением оптич. ветви колебаний кристаллич. решётки — рождением оптич. фононов (см. также Динамика кристаллической решётки). [c.46]

В данной статье приведены результаты расчетного и экспериментального (с применением замораживания ) исследования силовых и температурных напряжений в патрубке, применимого для других аналогичных узлов. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных показало применимость для этих типов узлов матричного метода и программы расчета на ЭЦВМ, которые были разработаны для сложных составных конструкций из оболочек, пластин и кольцевых деталей (см. работу [7] и статью того же автора в этом сборнике). Проведена коррекция расчетных результатов в зоне отверстия обечайки корпуса (при внутреннем давлении) по формулам (1), (2), а также в зоне сварного шва (при температурном нагружении) с использованием расчетных данных для стыка полу-бесконечных цилиндров с различными коэффициентами теплового расширения [8]. [c.127]

Твердость молибдена и вольфрама можно повысить легированием их Ti, Zr, Nb, Та и другими легирующими компонентами. Молибденовые сплавы очень хорошо проводят тепло [Я,=0,8.Ч-1,2 Дж/(с-см- °С)], теплопроводность же инструментальных сталей, а также сплавов на основе никеля и кобальта меньше 0,32 Дж/(с-см-°С). Коэффициент теплового расширения молибденовых сплавов меньше. Долговечность работаюш,их без внутреннего охлаждения инструмен-toB и форм длй литья под давлением латуни значительная. [c.283]

В общем случае моделирования объемных термоупругих напряжений при произвольном заданном температурном поле Т х, у, z), когда модель склеивается из элементов, изготовленных из несжимаемого оптически чувствительного материала, по всем стыкам также должны быть устранены разрывы перемещений, получающиеся при выборе начальных размеров элементов по этапам 1, 2 (см. табл. 1). Такие способы устранения разрывов перемещений осуществляются, если вместо рассмотренного выше множества полей перемещений Ufo -f Uio выбрать подмножество соответствующее материалу с тем же коэффициентом теплового расширения а и модулем упругости Е, но имеющему коэффициент Пуассона [л = 0,5. Здесь Uio — перемещения по стыкам всех элементов, соответствующие решению термоупругой задачи для заданного температурного поля при = 0,5, когда объем каждого элемента определяется только его температурным [c.70]

При разогреве котла и подъеме давления следят за расширением его элементов по установленным индикаторам (реперам), которые во время ремонта устанавливают на нуль. Запись показаний индикаторов тепловых расширений производят при давлении 0,2 МПа (2 кгс/см ), а также при достижении 30, 60 и 100% от рабочего давления и первом расхолаживании котла при снижении давления до 0,2 МПа (2 кгс/см ). [c.143]

Вторая печь, предназначенная для нагрева образцов до температуры 1000—3000° К, изображена на рис. 86. Нагревателем в этой печи является графитовая труба 1 длиной 600 мм (толщина стенки 3 мм) с винтовой нарезкой, соединяющей ее с токоподводящими фланцами из меди или латуни. Нижний фланец укреплен неподвижно, а верхний может смещаться вдоль вертикальной оси в результате изгиба упругих пружинных лент 3. Это предохраняет графитовую трубку от поломки при ее тепловом расширении. Оба токоподводящих фланца охлаждаются водой. Графитовый нагреватель окружен девятью теплоизоляционными экранами, расположенными коаксиально. Первый из них сделан также из графита, два следующие — из тантала, четвертый, пятый и шестой — из молибдена, а три внешние — из нержавеющей стали. Градиент температуры в центральной части печи не превышает 0,2 град см. [c.342]

Особенности титана — тугоплавкость, сравнительно ма лый удельный вес (4,5 Г/см ), высокие механические свой ства и отличная коррозионная стойкость, близкая к кор розионной стойкости нержавеющей стали, а в некоторых средах даже более высокая. Титан и его сплавы имеют сравнительно низкие тепло- и электропроводность, низкий коэффициент теплового расширения и высокую жаропрочность сравнительно с алюминиевыми и магниевыми сплавами по удельной жаропрочности они превосходят в широком интервале температур легированные стали. Наряду с авиационной промышленностью и транспортом титановые сплавы применяют в судостроительной и химической промышленности благодаря их отличной коррозионной стойкости, а также в радиоэлектронике благодаря ряду физических свойств (тугоплавкости и др.). [c.111]

Помимо необходимости выбирать правильные расчетные значения напряжения при любой из данных температур, в изделиях из полиэтилена следует также делать допуски на тепловое расширение. Для этих целей успешно применяются компенсационные температурные соединения и сжимаемые уплотнительные прокладки (см. раздел 10). Вертикальные секции трубопроводов из полиэтилена должны быть закреплены на опорах через каждые 150 — 180 см., а секции горизонтальных трубопроводов по возможности иметь опоры через очень незначительные промежутки. Системы патрубков и трубопроводов проектируются с таким расчетом, чтобы обеспечить наиболее беспрепятственное прохождение жидкости. Переходы в трубах должны быть постепенными и иметь длину не менее 30 см на каждые 5 см изменения диаметра. Радиус колен делается не меньше диаметра трубы. При соединении трубы с фланцевым соединением количество применяемых болтов должно соответствовать условиям Американского стандарта для фланцев [c.137]

Кладку печи выполняют подвесной из специального огнеупорного фасонного кирпича, собираемого на подвесках и кронштейнах в замок . Боковые поверхности кирпича иногда выполняют волнистыми или зубчатыми для создания большей герметичности. Для компенсации теплового расширения в кладке предусматривают температурные швы (см. рис. 211), заполняемые мягкой деформируемой изоляцией. Снаружи стены может быть второй изоляционный слой кладки, выполняемый из обычного или легковесного кирпича или теплоизоляционного материала. Для изготовления печей также применяют блоки из жаропрочного железобетона. В настояш,ее время вместо футеровки печей кирпичом широко применяют теплоизоляционные панели. Такая панель представляет собой металлический лист, на который со стороны, обращенной внутрь печи, приварена арматура в виде стержней и нанесен слой огнеупорной легковесной теплоизоляционной композиции толщиной 100— 200 мм. [c.256]

См. такэке Восприимчивость Закон Кюри Правила Хунда Параметр Грюнайзена II 120—122, 136 в модели Дебая II 121 для щелочно-галоидных кристаллов II 122 См. также Тепловое расширение Параметр де Бура II 42, 43 Параметр порядка (в теории сверхпроводимости) II 362 аналогия с теорией ферромагнетизма II [c.403]

Нужно вывести определяющие элемент уравнения для изо браженного ниже элемента в случае плоского наиряженного со стояния. Перпендикулярно к стороне jk действует равномерно распределенная нагрузка интенсивности 20 Н/см . Элемент испы тывает также тепловое расширение вследствие повышения его тем пературы на 15°. [c.222]

Нужно вывести определяющие элемент уравнеиня для изо-зженного ниже элемеита в случае плоского напряженного со-1ЯНИЯ. Перпендикулярно к стороне k действует равномерно шределенная нагрузка интенсивности 20 Н/см Элемент испы-вает также тепловое расширение вследствие повышения его тем-)атуры на 15°. [c.222]

В любом сечении длинного однородного положит, столба ионизация компенсирует гибель электронов за счёт рекомбинации, амбиполярной диффузии к стенкам, прилипания (к-рое может частично компенсироваться отлипанием). Этим определяется зависимость поля в столбе от плотности зарядов в плазме (эквивалент ВАХ столба). При сильном нагреве газа ВАХ — падающая. В тлеющем разряде возникают разл. неустойчивости. Наиб, распространена иони-зационно-перегревная, связанная с увеличением частоты ионизации при тепловом расширении газа, вызванном случайным локальным перегревом. Рост v ведёт к увеличению и, дополнит, тепловьщелению и дальнейшему росту Т. Эта неустойчивость вызывает контракцию газового разряда— стягивание разряда в токовый шнур. Др. неустойчивости приводят к возникновению страт—расслоению положит, столба вдоль тока на сильно и слабо ионизованные участки. Чаще всего страты бегут от анода к катоду и глазом не видны (см. также Низкотемпературная плазма). [c.512]

Тепловое расширение и плотность твердого тетрафторметана также измеряли в нескольких работах. Данные ранних работ [5.66, 5.81, 5.88] показаны на рис. 52. В 70-е годы во ФТИНТ выполнены две серии измерений теплового расширения поликристаллических образцов а — F4 [5.30, 5.8]. В первой по времени работе [5.30] коэффициент линейного расширения а измерен кварцевым дилатометром в интервале 10—60 К и при 78 К в высокотемпературной фазе. Скачок объема при фазовом пре-враш.ении в твердом F4 оказался равным 5,1 % относительно объема при 77 К, что практически совпадает со значением 4,9 %, полученным Стюартом и Ля Роком [5.87]. Таким образом, принимая мольный объем твердой фазы при 77 К 1 тв = 45,3 см /моль [5.88], для скачка объема при а—р-переходе получим Av = = (2,25 0,05) см /моль. [c.207]

Таким образом, если прижимающая сила Р и коэффициент трения к невелики, число перемещаемых цилиндров мало и заклинивания продольных шпонок не происходит, то силы трения и преодолевающие их силы трения R в поперечных шпонках (см. рис. 19.22) также малы, и турбоагрегат достаточно свободно расширяется и сокращается на фундаменте в соответствии со своей изменяющейся температурой. Такая картина наблюдалась до определенной единичной мощности турбоагрегата, когда правильный монтаж обеспечивал вполне свободное тепловое расширение. С ростом единичной мощности турбоагрегата и количества цилиндров проблема свободного расширения на фундаменте становилась все острее. В частности, ее решение потребовало больших усилий для турбоагрегата Т-250/300-23,5 ТМЗ, фикспункт которого расположен на опорной раме ЦНД и генератора и на фундаменте которого расширяются все четыре цилиндра турбины (см. рис. 3.77). [c.527]

Уже в первых работах по исследованию дифракции рентгеновского излучения на внедренных в бакелитовую матрицу аэрозольных частицах РЬ D 200Л [512, 564], Sb, Bi, Sn (D 250 A [512]), Gu Dev 272 и 1300°A), Au (D p = 234 и 950 A) [565] было обнаружено аномальное ослабление рассеянного излучения с ростом температуры. Если этот эффект полностью отнести за счет действия фактора Дебая—Валлера, то в квазигармоническом приближении, учитывающем тепловое расширение частиц по формуле Грюнайзена (см. [8, 512]), получаются следующие значения отношения т] = 0/Эа> 0,84 (Т = 40 К) для РЬ 0,877 (20 °С) для Au и --0,9 (20 °С) для Си. Затем пониженные значения 9 сообщались также при рентгено- и электронографическом исследованиях аэрозольных частиц Ag [566, 567] и Au [568, 569]. Например, для частиц Ag средним диаметром 150 А получено т] = 0,735 [567], а для частиц Au средним диаметром 20 А - т] = 0,69 [569]. [c.197]

Иа выран ения (450) следует, что для получения максимальной работы при заданном давлении р сжатия жидкости необходимо иметь при всех прочих равных условиях возможно большой начальный ее объем Wi или при заданном начальном ее объеме максимальное значение давления ра. В равной мере, с этой точки зрения, целесообразно подбирать жидкости, обладающие максимальным значением коэффициента сжимаемости р (с минимальным значением модуля упругости) и минимальной аависимостью его от раалич-ных факторов, и в частности от давления и температуры, а также малым коэффициентом теплового расширения, хотя практически соотношение рассматриваемых коэффициентов для большинства распространенных жидкостей является постоянным (см. стр. 35). Выше было отмечено (см. стр. 37), что при изменении давления от нуля до 1000 кГ/см коэффициент сжимаемости минеральных масел (при атмосферном давленци и нормальной температуре)-уменьшается в среднем на --- 30—40% и синтетической жидкости на 60—70% своей первоначальной величины. При некотором же высоком давлении (2500—3500 кГ/см ) дальнейшее повышение давления не сопровождается заметным изменением (уменьшением) объема жидкости, ввиду чего применение существующих жидкостей в пружинах с давлением выше 2500 кПсм практически нерационально. [c.449]

После вклейки элемента 2 в металлическую форму 3 и проведения замораживания вследствие различия их коэффициентов теплового расширения Да в элементе 2 по пяти граням будут созданы деформации, пропорциональные Да (T a — Ti), где и — температура склейки и перехода в стеклообразное состояние. Отсоединенный от формы элемент 2 вклеивается в элемент 1 (см. рис. 2, б, слева), и после размораживания полученной модели в ней возникают термоупругие деформации (см. рис. 2, б, справа), напряжения и перемещения, пропорциональные искомым от заданного перепада температур АТ. Такой способ пригоден также для моделирования объемных термоупругих напряженйй, вызванных наличием включения в детали. [c.70]

Уравнения тепловой конвекции. При исследовании конвективных течений и их устойчивости мы будем исходить из уравнений тепловой конвекции в приближении Буссинеска. Вывод этих уравнений из обпдих уравнений гидродинамики, а также анализ приближений Буссинеска содержится в ряде работ (см. [3-8]). Основным пунктом в указанном приближении является предположение о том, что рассматривается в некотором смысле слабая конвекция. Считается, что неоднородности плотности, вызванные неоднородностью давления, малы и ими можно пренебречь. Что же касается неоднородностей плотности, вызванных неоднородностями температуры (тепловое расширение) то ими, разумеется, полностью пренебрегать нельзя, так как именно эти неоднородности и приводят к возникновению конвекции. Они, однако, предполагаются малыми по сравнению со средней плотностью р. Уравнение состояния записьгоается в простейшем виде [c.7]

В моделях, более близких к реальным, релаксация вблизи точечного дефекта не ограничивается лишь атомами из ближайшего окружения имеют место смещения атомов, которые постепенно уменьшаются с удалением от центра расширения или сжатия по трем измерениям. Тогда корреляция функции Паттерсона для кристалла с дефектами распространяется на большие расстояния. Рассеивающая способность при диффузном рассеянии обнаруживает постоянное повсеместное возрастание с увеличением 1и , кроме спада с /, и стремится образовать локальные максимумы вблизи положений узлов обратной решетки. Уменьшение резких пиков при возрастании угла, которое добавляется к спаду /, в первом приближении можно выразить как —р таким образом, оно имеет форму, подобную фактору Дебая—Валлера для теплового движения (см. также гл. 12). Такой результат получается из-за того, что при учете всех атомных смещений пики усредненной решетки (р(г)) размываются, как если бы мы делали свертку с какой-либо функцией, подобной гауссовой. [c.160]

Весьма интересно, что коэффициенты линейного расширения для Hf и ТаС в области 20—1000° имеют довольно близкие значения. Поскольку аТпл = = onst, температуры плавления этих карбидов также не должны сильно отличаться. Коэффициенты теплового расширения в свою очередь зависят от температуры (это учитывается введением приведенной температуры, например Тпл/4). Это приводит к выводу, что иа основании величины коэффициента расширения для Zr наиболее правильной температурой плавления этого соединения из всех указанных в работе [15] является наивысшая, равная 3500° [16]. Произведение а-Тпл для монокарбидов типа В1 хорошо подчиняется указанному правилу, из которого следует, что коэффициент расширения Th должен быть меньше коэффициента расширения U (см. табл. 2). [c.142]

Примеры фиг. 94 уплотнение вала (Всеобщей компании электричества) для стороны низкого давления паровых турбин. Длина зазора должна быть довольно большой чтобы воспринять неизбежные разницы в тепловом расширении, а также вал должен быгь хорошо центрирован для того, чтобы ширина зазора оставалась небольшой. Чтобы сделать тем не менее выступающий пар невидимым, уплотнение соединяется с лолодильни-ком, так что с одной стороны поступает пар, а с другой — немного воздуха. Особенно применимо для незначительных разниц в давлении. Подробности см. С т о д о л а, Паровые турбины. [c.358]

Жидкая сталь имеет меньщую плотность, чем твердая, поэтому застывание стали сопровождается усадкой. Кристаллизационная усадка углеродистой стали составляет 3- -3,5 % и увеличивается с ростом перегрева металла (за счет явления теплового расширения). В первые моменты застывания усадка происходит в наружном слое слитка. Поверхностный слой сжимается и отстает от стенок изложницы, в то время как в середине слитка находится еще жидкий металл. По мере того как толщина наружного слоя увеличивается, уменьщение объема вызывает образование полости там, где располагаются последние порции жидкого металла. Чтобы избежать образования усадочной раковины внутри слитка, используют изложницы, расширяющиеся кверху на 2+5 %. При разливке в изложницы с утепляющими надставками последним застывает металл в головной части слитка, где и образуется усадочная раковина (см. рис. 6.6, 4). Применение утепляющей надставки обеспечивает вывод усадочной раковины в отрезаемую при прокатке или ковке прибыльную часть слитка, е целью уменьшения теплоотвода от верхней части слитка применяют также [c.350]

Тепловое расширение (см. также [Л. 65])., Вольфрам о блащает наименьшим тепловым расширением, из всех чистых металлов,. испольЗ ующихся в вакуумной технике-(ри с. 3-i2-20). Это важно для изготовления спаев металлов с тугоплавкими сортами стекла, которые обладают очень низкими коэффициентами расширения именно ниже температуры перехода. [c.34]

Это название (руго — огонь) отражает тот факт, что в обычных условиях дипольный момент пироэлектрического кристалла не заметен — он нейтрализуется слоями ионов, попадающих из атмосферы на грани кристалла. Если, однако, нагреть кристалл, то компенсация уже не будет полной, поскольку поляризация изменится благодаря тепловому расширению кристалла, нейтрализующие ионы начнут испаряться и т. п. Поэтому вначале пироэлектрический эффект объясняли образованием электрического момента при нагревании. [Иногда такие кристаллы называют не пироэлектрическими, а полярными. Однако название полярный кристалл лучше не применять, поскольку оно широко используется также как синоним термина ионный кристалл (независимо от того, является последний пироэлектриком или нет).] Наличие пе равной нулю суммарной поляризации может также маскироваться доменной структурой, как и в случае ферромагнетиков (см. гл. 33). [c.179]

Так как теплопроводность алмаза типа II [104, 150] равна 20 Вт/см-К по сравнению с 4,0 Вт/см-К для чистой меди [151], может показаться, что полезно использовать теплоотвод из ал-маза. Однако показано, что алмаз, укрепленный на медном штифте, дает дополнительно 7,3 К/Вт в значение (Д), а медный теплоотвод— 10,1 К/Вт. Если взять два лазера такого типа, как изображен на рис. 7.8.1, один из которых смонтирован на алмазном теплоотводе, а другой на медном, то при мощности 0,25 Вт температура активной области этих лазеров будет отличаться всего на 1 К. Это показывает, что применение алмаза вряд ли оправдано. Енезу и др. [149] исследовали также монтаж на теплоотводе из кремния, который ближе к GaAs по коэффициенту теплового расширения. С кремниевым теплоотводом можно использовать твердые методы соединения, применяя материалы с большей, чем у мягкого индия, температурой плавления, не внося при соединении излишних напряжений [149]. Однако по сравнению с медным теплоотводом тепловое сопротивление в этом случае увеличивается. [c.268]

Смотреть страницы где упоминается термин См. также Тепловое расширение : [c.426] [c.80] [c.197] [c.546] [c.559] [c.75] [c.99] [c.66] [c.686] [c.132] [c.555] [c.347] [c.283] [c.295] [c.120] [c.394] [c.178] [c.81] [c.444] [c.411] [c.411] [c.12]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...