Изменение характеристик скважин

Изменение характеристик скважин [c.232]

Немалый интерес представляет выяснение характера изменений режима и условий работы установок в связи с изменением характеристик скважин. В результате применения методов заводнения на большинстве промыслов Башкирии поддерживаются достаточно высокие значения пластового давления, мало изменяющиеся со временем. Следовательно, статические нагрузки на погружные агрегаты со временем изменяются мало. Наиболее важными моментами в изменении характеристик скважин со временем являются постепенное обводнение их и необходимость в связи с этим увеличения отбора жидкости из них. [c.246]

Приведенные формулы можно использовать при любом контуре питания, т.к. проведенные ранее исследования взаимодействия двух скважин показали, что форма контура питания пласта мало влияет на взаимодействие скважин. При этом, по мере приближения скважин к контуру питания эффект взаимодействия уменьшается, но в реальных условиях значительного удаления скважин от контура питания погрешность определения расстояния до контура даже в 100% не отражается значительно на эффекте взаимодействия. Для однородных пластов и жидкостей относительные изменения дебитов скважин, вызванные эффектом взаимодействия, не зависят от физико-геологических характеристик пласта и от физических параметров жидкости. [c.98]

Важно заметить, что, как показывают, например, формулы (VII.48) и (VI 1.49), относительные изменения дебитов скважин, вызванные эффектом взаимодействия, не зависят от физико-геологических характеристик пласта и от физических параметров жидкости. Конечно, это справедливо при условии, что пласт и жидкость однородны. [c.144]

Для регистрации импульсов САЭ в скважинный прибор ААВ-400 помещен пьезодатчик с широким частотным диапазоном регистрации упругих колебаний (10-20000 Гц). Объединение двух функций (силового акустического воздействия и регистрации сигналов САЭ) в одном приборе позволило получить информацию об изменении характеристик САЭ по разрезу скважины в продуктивном пласте и за его пределами, как непосредственно до и после акустического воздействия, так и в процессе мониторинга САЭ во времени. [c.330]

Все узлы схемы скважинного прибора и пульта управления спроектированы, исходя из условий обеспечения высокой стабильности характеристик при изменении температуры окружающей среды (для скважинного прибора от 0 до 70°С, для пульта управления от о до 50°С). [c.73]

Выше были сформулированы основные задачи теории фильтрации в средах со случайными неоднородностями и указаны методы их решения. При этом основное внимание было уделено стационарным фильтрационным процессам. Далее решается одна из наиболее важных нестационарных задач и указывается связь полученного решения с широко применяемыми методами определения параметров пласта по кривым изменения давления в остановленных скважинах [26, 34]. Следует отметить, что интерпретация результатов таких определений проводится обычно при помощи решения соответствующей задачи для однородного пЛаста либо пласта, неоднородность которого носит регулярный характер, что определенным образом ограничивает возможности метода. В то же время очевидно, что решение указанных задач для нерегулярных сред и тем более нахождение их эффективных характеристик требуют использования статистических методов расчета. [c.72]

Полученные формулы можно использовать при интерпретации результатов исследования скважин по кривым изменения забойного давления. При этом следует иметь в виду, что средние, найденные в задаче, вычислены для ансамбля пластов, а проводя исследование реальной скважины, мы имеем дело с одним пластом и, следовательно, сопоставление необходимо проводить в условиях, когда эффективные характеристики статистической модели (ансамбля) имеют непосредственное отношение к аналогичным характеристикам реального объекта. Иными словами, должна существовать своеобразная эргодичность, В нашей задаче это имеет место [c.75]

Для оценки последних, помимо общепринятой, может быть рекомендована следующая методика, используемая, в частности, в Германии и основанная на регистрации прямой волны в основной (глубокой) скважине и опорной волны в специальной неглубокой скважине с последующим исследованием изменения амплитудно-частотной характеристики волны. [c.109]

Т. Н. Кречетовой [1983 г.] рассмотрено влияние факторов разгрузки и увеличения площади фильтрации на изменение притока жидкости к скважине. Решение этой, а также и других задач подобного типа можно разделить на три этапа. Необходимо, во-первых, определить поле напряжений, действующих в массиве горных пород, при заданных граничных условиях, во-вторых, осуществить переход от главных значений напряжений в каждой точке массива к главным значениям тензора проницаемости, в-третьих, по значениям фильтрационных характеристик внутри контура питания и граничным условиям найти поле скоростей фильтрации, т. е. оценить приток жидкости к исследуемому контуру (в случае щелевого вскрытия — к контуру скважины с разрезами). Такой подход к решению задачи позволяет не только учесть влияние напряжений на фильтрационные характеристики, но и решить задачу теории фильтрации в условиях окрестностей горных выработок произвольной конфигурации с произвольными граничными условиями. [c.233]

Таким образом, полученные зависимости изменения основных промысловых характеристик (дебита и обводненности) скважин (рис. 4.8), находящихся по данным СЛБО в различных по интенсивности зонах трещиноватости, с одной стороны, не противоречат общепризнанным фактам, наблюдаемым на практике, а с другой - достаточно хорошо согласуются с гидро- и геодинамикой процессов, протекающих при разработке месторождений. Например, на практике хорошо известны факты наибольшего притока нефти (накопленной добычи) из скважин с высокой трещиноватостью коллектора, что соответствует конечной накопленной добыче на графиках вытеснения (рис. 4.9а), или увеличение обводненности добываемого флюида с увеличением времени эксплуатации скважин, что отразилось на графиках обводненности (рис. 4.96). Другие случаи нестандартной зависимости, например, опережающий темп обводненности скважин, находящихся в зонах уплотнения (рис. 4.9а), или снижение обводненности скважин, расположенных вблизи зон интенсивной трещиноватости, находят простое объяснение, если учесть дополнительное трещинообразование (вертикальное и/или латеральное) пород продуктивной толщи в результате изменения ее напряженного состояния в процессе разработки залежи УВ-сырья. [c.123]

Многочисленные наблюдения на скважинах свидетельствуют, что эффект динамического согласования достигается сочетанием нескольких параметров бурения, оказывающих разнонаправленное воздействие (например, скорость и время воздействия). Поэтому данный эффект может наступать неоднократно при одновременном изменении параметров бурения, что и отмечается несколькими экстремумами на графиках сейсмоакустических характеристик. [c.217]

Результаты воздействия на нефтедобывающих объектах наиболее значимо проявились в изменении промысловых характеристик добывающих скважин дебита, обводненности, давления и др. [c.286]

Обобщая многочисленные данные о влиянии длительного сейсмоакустического воздействия на изменение промысловых характеристик добывающих скважин, можно отметить в качестве основных следующие эффекты. [c.291]

Целью моделирования в данном случае являлось исследование влияния формы и материала стабилизатора на процесс износа, а также расчет силовых характеристик (нормальной нагрузки и момента сопротивления вращению стабилизатора), рост которых выше критических значений может привести к застреванию инструмента в скважине. При построении модели работы стабилизатора непосредственно использовались экспериментальные данные по изменению диаметра режущей части долота как функции проходки 0(1) [c.203]

В последние годы на ряде старых месторождений Баку наблюдается сравнительно быстрое изменение характеристик скважин, требующее сугцественного изменения режима их эксплуатации. Это обстоятельство нужно обязательно учитывать при внедрении способа эксплуатации нефтяных скважин при помощи гидроноршневых установок. Дело в том, что по некоторым месторождениям отмечается снижение пластового давления и падение динамического уровня жидкости в скважинах. На некоторых месторождениях с применепием вторичных методов эксплуатации нередко происходит обводнение скважин, и тогда возникает необходимость форсировать откачку жидкости из них. Как в первом, так и во втором случаях требуется увеличение мощности погружного агрегата и иногда значительное. Поэтому прежде, чем оборудовать ту или иную скважину, необходимо оценить ее состояние, возможные перспективы эксплуатации в ближайшие годы и наличие в резерве гидропоршневых насосных агрегатов с новыми более высокими параметрами. [c.232]

Возможно, статья в Форчун во многом ориентировалась на данные симпозиума по методам третичного извлечения, состоявшегося в июне 1974 г. в США. Эти данные таковы первоначальные запасы в недрах составляли 434 млрд, баррелей нефти, около 100 млрд, баррелей из них уже было извлечено, менее 36 млрд, баррелей можно добыть современными первичными и вторичными способами, менее 5 млрд, баррелей извлекаемы в будущем за счет закачки жидкостей, т. е. 293 млрд, баррелей останется в недрах (при учтенном в этом расчете коэффициенте извлечения 32 % ) Отмечалось, что изменения характеристик резервуаров приводят к колебаниям коэффициента извлечения в пределах 13,5—46%. Если верить данным 24 компаний, согласно которым можно извлечь еще 50—60 млрд, баррелей (6,7—8 млрд, т) дополнительно, то средний по США коэффициент извлечения составит 44—46 %, в то время как журнал Форчун исходит из коэффициента 61 %. Дополнительные 6,7—8 млрд, т значительно больше прежних оценок — 3,35 млрд. т. Реальную трудность представляет суммирование всех скважин, поскольку резервуары отличаются друг от друга. Добычные скважины дают от 0,4 до 81 баррелей (Луизиана), а в среднем по США— 18 баррелей в день. Маловероятно, чтобы можно было добиться роста производительности скважин, скажем, в Техасе. Действительно, много нефти остается в земле, однако, стоимость ее извлечения неизвестна. Высказывалось предположение, что общий коэффициент извлечения нефти может составить 90 % для 383 неглубоких нефтяных месторождений США с глубиной добычи менее 150 м. По другим данным, если удастся разработать методы третичного извлечения нефти, это примерно вдвое увеличит объем пригодной к добыче нефти, т. е. примерно до 14 млрд, т в США и 39 млрд, т для всего мира [22]. Последняя цифра — скорее гипотетическая, ориентировочная, но она говорит нам о том, что чем больше нефти мы умеем извлекать, тем больше ее будет извлечено. Имеется, однако, опасность, состоящая, во-первых, в мнении, что наиболее скромные цифры преднамеренно уменьшены и, во-вторых, в необоснованном убеждении, что стоит лишь поднять цены и нефть здесь же появится. [c.71]

Технико-экономические показатели добычи газа на завершающем этапе. Одним из основных выходных параметров эксплуатируемого месторождения является дебит скважин, зависящий от горногеологических характеристик месторождения и от режима его эксплуатации. Динамика изменения дебита в процессе отбора является величиной, зависящей от давления в пласте, т. е. в конечном счете от количества газа, который еще остается в залежи. На крупных месторождениях в начальный период дебиты скважин достигают 1—1,5 млн м /сут. Высокое давление позволяет некоторое время эксплуатировать скважины в режиме постоянного дебита, увеличивая постепенно величину депрессии на пласт. Этап постоянной добычи может составлять в сумме с начальным этаном от 10 до 25 лет в зависгмости от величины месторождения. По мере выхода на предельно допустимую по техническим условиям депрессию на пласт скважины переводят на режим работы в условиях естественного притока газа к забою скважин. Дебит скважин снижается по мере снижения давления пласта. [c.152]

Потребность по УЭЦН в целом и отдельных видов нефтегазового оборудования, входящего в состав установок, будет возрастать и со старением эксплуатируемого фонда скважин, находящихся в поздней стадии разработки. В нефтяной отрасли России установками погружных центробежных насосов эксплуатируется более 50 тысяч скважин, основная часть которых (около 90%) оснашена оборудованием российского производства. Изготовлением УЭЦН и их составных частей, комплектующих изделий и специальных материалов занято свыше 30 предприятий России и СНГ. С появлением рыночных отношений предприятия освободились от жестких рамок прейскурантов и сложной процедуры внесения изменений в конструкцию выпускаемого оборудования. Сегодня на рынке большой выбор российских УЭЦН с различными характеристиками и конструктивными особенностями нефтегазового оборудования, входящего в состав установок. Отдельные предприятия - разработчики и изготовители нефтегазового оборудования используют новые направления в работе с потребителями по реализации их продукции. [c.8]

Схемы действия, которые при сохранении в целом традиционного способа применения УАБ требуют введения в типовую циклограмму функционирования аппаратуры дополнительных, специальных сигналов (команд) или предусматривают доработку алгоритмов (законов) управления. Указанные изменения касаются, главным образом, аппаратурной (приборной) части УАБ и не требуют изменения аэродинамических и массово-геометрических характеристик, а также конструк-тивно-компоновочной схемы изделия. В качестве примера такого использования УАБ можно рассматривать, в частности, решение задачи по тушению горяш,ей газовой или нефтедобываюш,ей скважины с по- [c.269]

В сборник входят задачи на определение фильтрационных характеристик пластов, расчет производительности нефтяных и газовых эксплуатационных и нагнетательных скважин в однородных и неоднородных по проницаемости пористых пластах, а также в деформируемых трещиноватых пластах, учет интерференции скважин (совершенных и несовершенных), расчет продвижения водонефтяного контакта, определение высоты подъема конуса подошвенной воды при эксплуатации нефтяных или газовых месторождений с подошвенной водой, определение дебитов и распределения давления при движении газированной жидкости в пористой среде, изменение дебитов и давлений при нестационарном дпижении упругой жидкости и газа в деформируемой пористой среде, вытеснение нефти водой по теории Баклея — Леверетта и др. [c.3]

Малые взрывы и воздушные пушки. Малый заряд взрывчатки или воздушная пушка создают импульс давления, действующий на коротком отрезке скважины, поэтому модель Хилена в этом случае является весьма разумной. Однако если скважина заполнена флюидом, развиваемое в источнике давление будет генерировать также интенсивные трубные волны, распространяющиеся в обоих направлениях от источника. По мере распространения импульса давления вдоль ствола скважины каждый короткий отрезок будет излучать объемные волны. Движение в каждой точке среды есть сумма вкладов от всех точек скважины с учетом временной задержки и амплитудного фактора, зависящего от ра.сстояния и угла (рис. 6.17). Приближенная оценка низкочастотного излучения от малого взрыва в скважине сравнивалась с записью колебании трехкомпонентным приемником в сланцах формации Пиерре, [188], На рнс. 6.18 приведена запись сигнала на расстоянии 92,5 м. Видно, что изменение амплитуды поперечной волны не соответствует модели Хилена с характеристикой направленности, имеющей форму клеверного листа. [c.235]

Эксперименты на песчаных моделях с трехразмерными гравитационными течениями. Теперь становится ясным, что в свете рассмотрения, проведенного в гл. VI, п. 17, уравнения (5) и (9) гл. VI, п. 17, базирующиеся на теории Дюпюи-Форхгеймера, дающие форму свободной поверхности и величину расхода при гравитационном радиальном течении, едва ли могут считаться в какой-либо степени справедливыми без прямого эмпирического или точного аналитического подтверждения. Однако эти уравнения были поставлены под сомнение только в 1927 г., когда Козени опубликовал свою первую попытку решить проблему течения прямыми методами потенциальной теории . Так, начав с уравнения Лапласа [(2), гл. VI, п. 1], он сделал попытку синтезировать решение, удовлетворяющее граничным условиям гравитационного течения с помощью элементарных решений того типа, который был применен нами для исследования проблемы несовершенных скважин [уравнение (7), гл. V, п. 3]. К сожалению, точные граничные условия не были приложены им к решению этой задачи. Так, расход через систему был принят соответствующим линии тока, входящей в колодец на уровне жидкости в последнем. Однако в колодце, как уже было отмечено, будет иметь место определенный разрыв непрерывности, так что свободная поверхность системы будет входить в колодец над уровнем жидкости в последнем, давая толчок к образованию поверхности фильтрации. Тогда решение будет состоять только из постоянных членов и ряда функций Ганкеля, и радиальные скорости на значительных расстояниях от колодца станут экспоненциально исчезающе малыми. Однако с физической стороны ясно, что в точках, удаленных от поверхности колодца, радиальные скорости должны асимптотически приближаться к соответствующим значениям в строго двухразмерном радиальном течении. Поэтому потенциальная функция в таких точках асимптотически приближается к логарифмическому изменению или содержит, очевидно, логарифмический член, как это имеет место, например, в уравнении (5), гл. VII, п. 20 (vide infra). Наконец, потенциальная функция Козени не обладает характеристикой, требуемой каждым точным решением проблемы гравитационного течения, а именно, чтобы наивысшая линия тока была линией тока свободной поверхности с потенциалом, пропорцио- [c.302]

Разработка ряда глубокозалегающих трещиновато-пористых и трещиноватых пластов выявила целый ряд новых особенностей. К числу этих особенностей следует отнести аномально высокие пластовые давления, намного превышающие расчетные высокие температуры, влияющие на физико-механические характеристики нефтесодержащего пласта (например, на предел текучести) мгновенное и однозначное изменение давления в пределах значительных участков площадей очень быстрое восстановление давления в останов.пен-ных скважинах появление гистерезиса на индикаторных диаграм- [c.350]

Определения понятий, которыми оперируют представители очаговой и разведочной сейсмологии, несколько различны. Например, с точки зрения первых, тензочувствительность проявляется в нелинейности анизотропии скоростей и изменениях поглощения и рассеяния сейсмических волн, связанных с временными изменениями напряженного состояния (Николаев, 1987, стр. 8). В разведочной же сейсмологии (сейсморазведке) бесспорная тензочувствительность этих характеристик среды с нелинейностью среды не связывается, коль скоро временнь/е изменения напряженного состояния отличаются по частоте от волн, используемых в сейсморазведке, не менее чем на шесть н- семь порядков самые высокочастотные из таких изменений - это (оставляя в стороне катастрофические землетрясения) приливно - отливные колебания с периодом в десятки часов. Такого же порядка скорости изменения напряженного состояния при эксплуатации нефтяных и газовых месторождений на удалении от непосредственных окрестностей добывающих и нагнетательных скважин. С точки зрения сейсмического диапазона частот (10 - 80 Гц) и длительности сейсмической записи (единицы или первый десяток секунд), это - статическое состояние среды. [c.243]

При исследовании характеристики геологических сред с помощью данного вида сейсмокаротажа важную роль играет вопрос возбуждения энергии. Преобладающая частота регистрируемого сигнала и диапазон частот возбуждаемых импульсов определяют частотный диапазон, в котором могут быть исследованы динамические характеристики. Поэтому возбуждение энергии при сейсмокаротаже глубоких скважин с целью динамической интерпретации рекомендуется проводить при помощи взрывов в скважинах ниже зоны малых скоростей. Ниже подошвы ЗМС изменения глубины и величины заряда мало влияют на форму и спектральный состав импульса. Только в редких случаях наблюдается существенное увеличение преобладающей частоты или ширины частотной полосы возбуждаемого импульса в результате увеличения глубины взрыва. Существенное повышение этих параметров достигается при снижении величины заряда, однако при этом уменьшается возбуждаемая полезная энергия и, соответственно, глубинность исследований. [c.111]

Для наблюдений во внутренних точках среды используется методика межскважинного сейсмического просвечивания (МСП) и вертикального сейсмического профилирования (ВСП). Скважины, предназначенные для МСП, располагаются по линии опорного осевого профиля в пределах временно устойчивой части склона (плато) во избежание нарушения геометрии установки. В результате наблюдаемые изменения сейсмических характеристик будут связаны только с изменением устойчивости изучаемой части массива. Число скважин для МСП составляет от трех до шести, расстояние между ними-от 5 до 15 м. Сейсмоприемникй устанавливают в скважинах на разных глубинах в трех точках и более. На этих же глубинах производится возбуждение колебаний в одной из 232 [c.232]

Модель X иллюстрирует влияние свойств раствора, заполняющего скважину, на интенсивность гидроволны. Буровой раствор моделируется жидкостью с повышенной плотностью (/3 = =1,1 г/см ) и малым модулем сдвига (6 = 40 м/с). Параметры околоскважинного пространства оставлены неизменными относительно основной модели 1, Импульсная характеристика давления на стенке скважины (рис. 3.8) свидетельствует о том, что относительная интенсивность гидроволны в указанном случае резко уменьшается. Однако для случая высокоскоростной модели изменение свойств жидкостного заполнителя практически не сказывается на относительной интенсивности объемных и поверхностных волн. Отмеченные особенности необходимо учитывать при анализе данных сейсмического каротажа наличие тяжелого бурового раствора с отличной от нуля скоростью распространения поперечных волн как бы увеличивает диапазон изменения интенсивности гидроволны. [c.98]

Анализ данных табл. 49 показывает, что в терригенной толще девона к зонам максимальной локальной расчлененности также приурочены тюроды с минимальными значениями прочностных показателей (ро) и максимальными показателями деформированности (К). В дополнение к ограниченному числу результатов испытаний деформационно-прочностных свойств песчано-алевритовых пород девона (со 200 образцов) был-проведен анализ коллекторских свойств песчаников и алевролитов в зонах тектонической деформации разной интенсивности, для чего были использованы данные ТатНИПИнефть по коэффициентам пористости свыше 1380 и проницаемости 1400 образцов пород, а также коэффициентам продуктивности 300 скважин. Это позволило более обоснованно судить о связи выявленных особенностей в изменении деформационных характеристик под действием тектонической деформации с коллекторскими свойствами пород. [c.187]

Следует отметить, что неизбежная некорректность обработки данных опытных откачек прежде всего связана с проявлениями изменчивости упругой емкости водоносных пластов. В связи с этим существенное повышение информативности опытных данных может достигаться, если дополнительно использовать способы изучения деформационных характеристик водоносных пластов. Из таких способов наиболее доступна оценка барометрической эффективности по данным синхронных замеров изменений уровней воды в скважинах и барометрического давления (см. 3 главы 3 раздела 2), которая для глубокозале-гающих водоносных пластов дает результаты, согласующиеся с данными опытных откачек [33]. Для песчаных пластов приближенную оценку сжимаемости пород можно проводить по литературным данным [21]. [c.282]

Наиболее ярко, на наш взгляд, влияние жидкого флюида и газа отражает специфическое изменение амплитуд продольных и поперечных волн (рис. 3.10). В частности, амплитудные характеристики Р и 8-волн в интервалах 2356-2436 и 2456-2560 м существенно различаются, а именно А5(2356-2436 м) > Ав(2456-2560 м) тогда как Ар(2356-2436 м) < Ар(2456-2560 м). В соответствии с этим отношение А8(2356-2436м)/Ар(2356-2436м) существенно превышает А (2456-2560 м)/Ар(2456-2560 м). Исходя из этого, а также результатов испытания скважины 69, подошву газовой залежи следует приурочить к глубине 2430-2436 м (рис. 3.10). [c.65]

Учитывая, что в околоскважинном пространстве существует радиальная направленность векторов напряжения к скважине, то за счет массопереноса в при-скважинном пространстве следует ожидать уплотнения породы и образования, так называемого, кольца уплотнения. Местоположение этого кольца относительно стенки скважины может быть различным. В некоторых особо текучих породах, например, в солях, кольцо уплотнения выходит в скважинное пространство и является причиной аварийных ситуаций в процессе бурения. В другом случае эффект образования кольца уплотнения использовался для бурения скважины без обсадки пород колонной. Например, на Кольской сверхглубокой скважине СГ-3 бурение с глубины 7 км и до забоя (более 12 км) проходило без обсадных колонн [49], что, кстати сказать, позволило пробурить эту скважину до рекордной глубины. Таким образом, можно констатировать, что в радиальном направлении от скважины существует неравномерное уплотнение пород, а, следовательно, и изменение скоростной характеристики. [c.83]

Общим ограничением промыслово-геологических и гидродинамических методов исследования, а также методов ГИС является вьшолнение наблюдений только в скважинах. Поэтому межскважинные (площадные) изменения наблюдаемых параметров прогнозируются путем интерполяции и экстраполяции скважинных данных. В связи с этим, сейсмические наблюдения обладают тем преимуществом, что позволяют получить информацию на площади с необходимой детальностью (например, по сетке с шагом 25x25 м и менее), а проведение их в режиме мониторинга позволяет оценить пространственно-временное изменение волновых параметров, коррелируемых с характеристиками коллектора, типом флюидонасыщения и т.п. Однако недостаточная оперативность сейсмических исследований МОГТ в модификации 4В на разрабатываемых месторождениях значительно сужает круг решаемых задач и обычно ограничивается оценкой площадного изменения ВНК, ГВК и ГНК за 2-3-летний и больший период разработки [1, 2]. С целью расширения круга решаемых задач применяют оперативные методы активной и пассивной сейсморазведки в модификациях скважинных и наземных наблюдений (типа ВСП, СЛБО, АНЧАР и др.). [c.91]

Изменение амплитуды, скорости и спектра отраженных волн с удалением источник-приемник определяется многими факторами, среди которых трещиноватость зачастую играет не главную роль при формировании амплитуды и других параметров волны. Известно, что сейсмический сигнал отраженной волны формируется в толще, мощность которой составляет несколько десятков (до сотни) метров. Поэтому правильно говорить не об отражающей границе, а об отражающей толще. Естественно, что эта толща неоднородна и состоит из множества пластов, имеющих различные мощности и скорости, которые могут меняться на удалениях в сотню метров. Чтобы убедиться в последнем, достаточно сравнить по близкорасположенным скважинам диаграммы акустического каротажа, на которых, практически, в любом 50-метровом интервале нельзя найти полную идентичность структур вертикального строения и совпадения значений скорости в одноименных литологостратиграфических комплексах пород. Учитывая латеральную изменчивость структуры и скоростной характеристики отражающей толпщ, а также неопределенность характера изменения амплитуды и спектра отражающего сигнала при разных углах преломления в многослойной отражающей толще при возрастающих удалениях, следует считать, что данное направление исследования трещиноватости и других параметров среды по изменению атрибутов волны в зависимости от удаления источник-приемник требует статистически представительного анализа с независимо пол чен-ной информацией о трещиноватости, например, по данным промысловогеологических исследований, ГИС, бурению, гидродинамическим наблюдениям и др. [c.97]

Воздействие влияет на изменение промысловых характеристик работы скважин, расположенных на расстоянии до 2,0 км от скважины, где проводилось длительное излучение упругих волн. В отдельньгх случаях наблюдались отклики на воздействия в пласте на расстоянии до 6 км от скважины-излучателя. Таким образом, охват пласта воздействием проходит на значительном участке месторождения с площадью более 10 кв. км. [c.291]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...