Труба гидродинамическая

Течение в трубе на таком удалении от входа, что поле скорости практически не зависит от характера распределения скорости на входе, называется стабилизованным. В случае постоянных физических свойств жидкости при стабилизованном течении распределение скорости по сечению не изменяется по длине трубы. Гидродинамическое сопротивление. Введем понятие коэ( и-циента сопротивления. При движении жидкости по трубе в результате диссипации энергии происходит уменьшение давления. Выделим участок трубы радиусом г, длиной I в области стабилизованного течения (рис. 25.2). [c.294]

Пусть в выходном сечении жиклера аЬ господствует в трубе гидродинамическое давление р. В этом месте в трубу обыкновенно вставляют диффузор Е, сужающий сечение трубы АВ (назначение его объяснится в дальнейшем). Для определения Со воспользуемся уравнением Бернулли, предполагая, что разность давлений ро — р невелика. Тогда для адиабатического протекания воздуха по трубе будем иметь [c.209]

Типичной гидродинамической трубой, которая действительно стала прообразом современных очень сложных труб, является высокоскоростная гидродинамическая труба Гидродинамической лаборатории Калифорнийского технологического института [7,24]. Как указывалось в гл. 2, основные элементы этой установки 1947 г. повторились в большинстве построенных впоследствии основных гидродинамических труб. Подробное описание этой установки приводится в связи с тем, что она оказала большое влияние на последующие гидродинамические трубы. [c.561]

Следовательно, при равномерном параллельноструйном движении жидкости в прямой горизонтальной трубе гидродинамическое давление распределяется по гидростатическому закону. [c.94]

Механизм появления автоколебаний в потоке обусловлен развитием волн неустойчивости и вихреобразованием в свободном сдвиговом слое сопряжения основного трубопровода и люк-лаза. Формирующиеся здесь гидродинамические структуры могут как генерировать узкополосный шум сами, так и инициировать его при взаимодействии с нижней по потоку кромкой сопряжения труб. Узкополосный шум усиливается акустическим резонатором и инициирует на кромке сопряжения труб гидродинамические волны большой амплитуды процесс приобретает резонансный характер. При этом характеристический масштаб вихревой структуры и геометрические параметры акустического резонатора определяют частотный диапазон колебаний. [c.44]

При течении жидкости в трубе толщина пограничного слоя вначале растет симметрично по всему периметру, как на пластине (рис. 9.4, а), до тех пор, пока слои с противоположных стенок не сольются на оси трубы. Дальше движение стабилизируется и фактически гидродинамический (аналогично и тепловой) пограничный слой заполняет все сечение трубы. В зависимости от конкретных условий пограничный слой на начальном [c.80]

В некоторых случаях, чтобы воспроизвести истинные условия обтекания отдельных деталей того или иного объекта, испытуемых в аэродинамических (гидродинамических) трубах или иа специальных стендах, требуются профили скорости специальной формы. (Например, при испытании отдельных элементов электрофильтров, батарейных циклонов, котлов, гребных винтов, помещаемых в вихревом следе за судном, н т. д.). Необходимые профили скорости в этом случае могут быть также созданы с помощью решеток, но специальных форм. [c.11]

Эта поправка вводится, когда перед обогреваемым участком трубы нет участка гидродинамической стабилизации и [c.66]

Рассматривая вопрос о взаимосвязи акустических и гидродинамических свойств потоков в вихревой трубе, авторы работы [97] акцентируют свое внимание на акустике как следствии, то- [c.125]

Ламинарный режим может существовать прп протекании жидкости в трубах и щелях малого сечения, в капиллярах, в смазочном слое гидродинамических подшипников. [c.83]

Теорема Эйлера находит широкое применение в гидравлике. На основании этой теоремы можно, например, найти давление воды на водопроводную трубу. Для этого нужно рассматривать воду в части трубы как часть трубки тока. Главный вектор поверхностных сил в этом случае складывается из реакций стенок трубы и гидродинамических давлений, приложенных в поперечных сечениях трубы к поверхности жидкости. Если определить гидродинамические давления непосредственным измерением, то теорема Эйлера дает возможность найти главный вектор реакций стенок трубы, а следовательно, и главный вектор давления воды на поверхность трубы. Это давление называется реактивным. [c.54]

Полезно заметить также гидродинамическую аналогию уравнением вида (16,11) определяется распределение скоростей и (л, у) вязкой жидкости по сече-1ИЮ трубы граничному условию (16,12) соответствует условие у = О на непо- вижных стенках трубы (см. VI, 17). [c.89]

Явление концентрации напряжений легко понять с помощью так называемой гидродинамической аналогии. Теоретическими и экспериментальными исследованиями доказано сходство между распределением напряжений в деталях и скоростями и направлениями отдельных струй потока воды, протекающего по трубе, имеющей форму исследуемой детали. В прямой трубе постоянного поперечного сечения скорость потока во всех точках сечений одинакова постоянными остаются и напряжения во всех точках сечения прямого бруса постоянного сечения. [c.281]

Расстояние от входа в трубу или канал до сечения, в котором динамические пограничные слои смыкаются, называется гидродинамическим начальным участком, или участком гидродинамической стабилизации. [c.334]

Рассмотрим гидродинамически и термически стабилизированное течение жидкости в прямой круглой трубе. Будем предполагать, что жидкость несжимаема, ее физические свойства от температуры [c.335]

Эти цифры характеризуют теплоотдачу в трубе за пределами участка тепловой и гидродинамической стабилизации. Они могут существенно отличаться от действительности из-за зависимости физических свойств теплоносителя от температуры, а также из-за свободного движения. Поэтому на практике предпочитают пользоваться результатами экспериментального исследования теплоотдачи в трубах и каналах. [c.339]

XII.6. Вода протекает по трубе диаметром 25 мм со скоростью 50 см/с. Определить скорость движения воздуха в трубе диаметром 100 мм из условия, что оба потока гидродинамически подобны. Температура воды 20° С, температура воздуха 50° С. [c.299]

Формула (12.72) может быть использована и для трубы, если L заменить на П это будет ясно, если учесть, что при гидродинамической и тепловой стабилизации величина L должна быть пропорциональна О. [c.479]

Из условий однозначности получают параметрические критерии Р . Их число может быть различным. Например, для потока в круглой диафрагмированной на выходе трубе из геометрических условий однозначности получаются параметрические критерии //й и д/й (1 — длина трубы, й — ее внутренний диаметр, ( д — диаметр свободного сечения диафрагмы). Для трубы без диафрагмы остается только первый критерий, а если ограничить задачу только гидродинамически стабилизированными потоками, то из геометрических условий параметрических критериев не получится. [c.15]

В трубах на участке гидродинамической стабилизации потока поверхностное трение определяется из простого уравнения [c.205]

Гидродинамическая теория теплообмена устанавливает связь между теплоотдачей и гидравлическим сопротивлением трения. При поперечном омывании цилиндра его полное сопротивление складывается из сопротивления трения и сопротивления формы. Сопротивление формы обусловливается отрывом потока и последующим образованием вихрей. При этом сопротивление трения представляет собой небольщую долю полного сопротивления. Обычно измеряют полное сопротивление цилиндра. Поэтому в случае вихревого омывания трубы гидродинамическая теория теплообмена не используется. [c.226]

При движении жидкости в достаточно длинной обогреваемой вертикальной трубе гидродинамическая структура потока изменяется как по длине, так и по поперечному сечению канала. Область существования каждого режима определяется конкретной совокупностью параметров X, р, piw, Q T, геометрией канала и краевыми условиями. На рис. 2.5 приведено изменение структуры в парогенерирующем канале. На этом 5ке рисунке нанесены кривые изменения некоторых основных параметров процесса вдоль трубы. [c.41]

Резкое местное сужение и дальнейшее расширение проход-лого сечения отдельной струи вызывает отрыв ее от поверхности твэла. Возникновение турбулентных пульсаций и, по мере увеличения скоростей, появление отрывного течения струек приводят к значительно болынему гидродинамическому сопротивлению при течении охладителя через шаровые твэлы, по сравнению с теченлем теплоносителя в трубах при одинаковом [c.39]

Гидродинамическое сопротивление различных шаровых укладок было исследовано автором работы совместно с Е. Ф. Яну-цевичем в 1959 г. на разомкнутых и замкнутых газодинамических трубах с воздушной средой, очищенной от влаги и паров воды. Был определен коэффициент сопротивления слоя четырнадцати различных шаровых укладок. Значения объемной пористости, отношения (N = D-rp/d) диаметров труб и шаров приведены в табл. 3.3, а коэффициентов сопротивления — в табл. 3.4. [c.59]

В 1961 г. Б. И. Шейниным и Д. А. Наринским были проведены экспериментальные работы по определению гидродинамического сопротивления на той же разомкнутой петле в изотермических условиях еще четырех шаровых укладок. Диаметры труб двух рабочих участков были равны 100 и 204 мм, а шаровых элементов — 40 и 60 мм, диапазон изменения чисел Re = 2-102- 2-10 . Обработку опытных данных проводили как для определения коэффициента сопротивления шаровой насадки ь, так и для определения коэффициента сопротивления шарового слоя щ. Объемная пористость менялась от 0,435 при jV = 5,1 до 0,673 при iV=l,67. Данные по коэффициентам сопротивления слоя приведены в табл. 3.5. [c.60]

В 1961 г. автором были проведены исследования гидродинамического сопротивления шаровых укладок с малой объемной пористостью, приближающейся к предельной, в неизотермических условиях на замкнутой воздушной петле. Максимальное давление воздуха было равно 1 МПа, температура 375° С-Рабочий участок состоял из силового кожуха и внутренней трубы 89X3,5. Укладка стальных шаров для получения минимальной объемной пористости т = 0,265 образовывалась из одиннадцати целых шаров диаметром 51 мм, 22 малых и 48 больших шаровых долек. Каждый шар имел касания с двумя [c.60]

Сравнить значения местных чисел Нуссельта при ламинарном течении жидкости в круглой трубе в условиях постоянной плотности теплового потока на стенке, без предвключенного участка гидродинамической стабилизации (Nur) и при наличии такого участка (Nur x). Сравнение провести для относительных расстояний от входа в обогреваемый участок xld=, 2, 5, 10, 15 и 20. Число Рейнольдса принять Re =1800. [c.75]

Основной вклад в энергетический спектр вносят НЧ колебания, монотонный рост которых с увеличением ц до 0,9—0,95 сопровождается в дальнейшем скачкообразным увеличением их амплитуды на порядок с максимальным ее значением при ц = 1. Скачок амплитуды колебаний приводит к резкому возрастанию гидродинамического сопротивления трубы на 8-10%. Высокоча- [c.119]

В первой главе при описании течений в газожидкостных системах было дано определение режима снарядного течения (см. рис. I, б). Напомним, что этот режим течения характеризуется периодическим прохождением вдоль оси трубы больших, сравнн.мых по размеру с диаметром трубы, пузырей газа. Будем предполагать, что пространство между газовыми пузырями, заполненное жидкостью, не содержит дисперсных газовых включений. Будем также считать, что возмущенно жидкости, вызванное прохождением данного пузыря газа, не влияет на скорость всплывания остальных пузырей, и их движение можно считать независимым. Таким образом, рассмотрим движение одного большого газового пузыря в условиях ламинарного и турбулентного профилей скорости жидкости [71]. Основным гидродинамическим [c.209]

Из фиг. 4.28 видно, что основным процессом при течении по трубам систем газ — твердые частицы является взаимодействие между электростатическими и гидродинамическими эффектами. Соответствующим параметром взаимодействия является турбулентное число электровязкости Еу, т. е. отношение электростатической силы к турбулентной силе. Среднее измеренное значение отношения заряда к массе обычно имеет порядок 10 к/кг. Если нельзя полностью пренебречь зарядом частиц, то невозможно обеспечить стационарное, полностью развитое течение смеси в трубе. Соответствующий параметр Еу для ламинарного течения имеет вид ррИл (д/т) (гл. 10). [c.197]

Определп ть местную скорость газа в трубе и (рис. 11.22), если а) показания гидродинамической трубки hi = 20 мм вод. ст. и пьезометра йа = 35 мм вод. ст. плотность газа р = 0,9кг/м б) == == 10 мм вод. ст. = 50 мм вод. ст. р = 1,2 кг/м . [c.44]

Формулы (12.41)—(12.43) получены для теплообмена при постоянной плотности теплового потока на стенках трубы и относятся к стабилизированному (в гидродинамическом отношении) течению жидкости в трубе. Так как в условиях постоянной температуры трубы плотность теплового потока меняется вдоль трубы незначительно (что связано с весьма медленным изменением температуры жидкости вдоль трубы при больших х) то указанные формулы можно в первом приближении применять и для теплообмена в условиях постоянной температуры стенок трубы, внося при необходимости уточнения в йисленные коэффициенты. [c.464]

Радиус а парового пузырька может быть оценен из баланса действующих на паровой пузырек сил. С одной стороны, это сила поверхностного натяжения, приложенная к линии сечения парового пузырька плоскостью, проведенной через центр пузырька перпендикулярно оси трубы, и равная 2яасг с другой — сила гидродинамического давления жидкости, определяемая перепадом давления между передней и задней поверхностями пузырька [c.480]

В шестой главе интегральные параметры пристенного турбулентного движения в трубах описаны при помощи гидродинамических функций. При этом показывается, что параметры турбулентного движения, выраженные через гидродинамические функции, являются унив >саль-ными, т.е. являются общими для турбулентного движения во всевозможных трубах (гладких, шероховатых и т.п.). В конце главы дана общая методика расчетов турбулентного движения в трубах при помощи гидродинамических функций. [c.8]

В конце XIX и начале XX века существенный вклад в развитие гидравлики внесли русские ученые и инженеры Н. П. Петров (1836—1920) разработал гидродинамическую теорию смазки и теоретически обосновал гипотезу Ньютона Н. Е. Жуковский (1849— 1921) создал теорию гидравлического удара, теорию крыла и исследовал многие другие вопросы механики жидкости, он же явился основателем известного всему миру Центрального аэрогидродина-мического института (ЦАРИ), носящего его имя Д. И. Менделеев (1834—1907) опубликовал в 1880 г. работу О сопротивлении жидкостей и о воздухоплавании , в которой были высказаны важные положения о механизме сопротивления движению тела в жидкости и даны основные представления о пограничном слое. Теория пограничного слоя, являющаяся одной из основополагающей при изучении турбулентных потоков в трубах и обтекании тела жидкостью, в XX веке получила большое развитие в трудах многих ученых (Л. Прандтль, Л. Г. Лойцянский). [c.5]

Аналогия Гринхилла основана на том, что функция Напряжений при кручении бруса математически тождественна с функцией тока при движении идеальной несжимаемой жидкости в трубе того же сечения, что и поперечное сечение скручиваемого бруса. Это означает, что распределение скоростей гидродинамической задачи математически тождественно с распределением касательных напряжений при кручении. [c.151]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...