Элементарные поверхности — Выбор

Вопрос определения типа металлорежущего станка рещается в следующей последовательности вся поверхность детали разбивается на отдельные элементы, которые могут быть описаны одним из видов поверхностей, рассмотренных в методике. После анализа методов обработки элементарных поверхностей рещается вопрос о выборе типа универсального станка. [c.103]

При выборе способов обеспечения, заданных условиями эксплуатации, точности изготовления деталей и качества их рабочих поверхностей, следует иметь в виду, что качество обработанной поверхности и точность деталей машин в основном характеризуются геометрическими параметрами (макрогеометрией, волнистостью, шероховатостью, направлением штрихов обработки, точностью взаимного расположения элементарных поверхностей и др.) физико-механическими свойствами поверхностного слоя деталей (наклепом, остаточными напряжениями) и физико-химическими свойствами поверхностного слоя, которые определяются взаимодействием ненасыщенных силовых полей поверхностных атомов твердого тела с силовыми полями молекул внешней среды, находящихся в контакте с поверхностью твердого тела. [c.369]

Требования к выбору конструкции элементарных поверхностей деталей [c.552]

На станках с ЧПУ обработка деталей выполняется автоматически по управляющей программе. Программа содержит указания последовательности обработки элементарных поверхностей (конструктивных элементов детали) и циклограммы перемещений рабочих органов станка для каждого перехода обработки. Общий цикл обработки детали состоит из совокупности единичных циклов обработки отдельных элементов (поверхностей) детали. Индивидуальные параметры детали (геометрической формы, требований точности и качества поверхностного слоя) учитываются при технологическом проектировании маршрута (последовательности) и выборе методов обработки. [c.782]

После выбора установочных баз и технологического маршрута обработки определяют обрабатываемые элементарные поверхности и последовательный порядок переходов по каждой из этих поверхностей. [c.100]

Выбор маршрута обработки элементарной поверхности. При проектировании оптимального маршрута обработки иоверхности целесообразно различать два случая к первому относят обработку без ограничения точности выдерживаемого размера во втором случае предусмотрено достижение заданной чертежом точности обработки. В обоих случаях допускаются многопереходные маршруты. [c.566]

Маршрут обработки элементарной поверхности — Выбор на ЭВМ 566 [c.688]

Выбор маршрута обработки элементарной поверхности является ответственным этапом технологического проектирования, в значительной степени обусловливающим количество операций механической обработки и их содержание. Назначение маршрута заключается в определении таких взаимосвязанных параметров, как количество переходов, технологические допуски, подача, глубина, скорость резания. Их различные сочетания дают большое число вариантов обработки, не равнозначных по затратам. Выбор наилучшего из них возможен только при условии проведения большого объема технико-экономических исследований и расчетов. Однако значительное количество факторов, определяющих параметры обработки, и сложный характер взаимосвязи между ними, затрудняют подобные расчеты. Поэтому на практике установление маршрута обработки поверхности основывается на значительном упрощении его технологической сущности. Большинство методов определения числа переходов, подачи, глубины и скорости резания основывается на технико-экономическом анализе ограниченного числа параметров обработки, соответствующих экономической стойкости инстру.мента. Значение некоторых параметров, например глубины резания и числа переходов, принимается по нормативным или опытным данным. Указанные методы не в полной мере учитывают многовариантность решений и поэтому ограничивают возможности поиска наилучшего варианта. [c.52]

Вопросы выбора простых инструментов при проектировании ТП решаются достаточно легко. В этих случаях выбирают стандартный инструмент требуемой группы и вида в соответствии с общероссийским классификатором. При отсутствии нужного типоразмера инструмента в ТП вписывается ближайший, на котором можно получить нужные размеры путем его доработки (например, перешлифовать зенкер на нужный диаметр или заточить резец с требуемыми геометрическими параметрами). Такие инструменты применяют для обработки большинства простых элементарных поверхностей деталей или комбинаций из них. [c.558]

Фиг. 27.9. Естественный выбор элементарной ячейки — это выбор, при котором ячейки на поверхности оказываются незаряженными.

Для выбора случайной точки на поверхности Si, имеющей сложную форму, можно использовать следующий способ. Поверхность Si разбивается на М элементарных ячеек одинаковой площади А5, координаты центров которых могут быть вычислены по некоторому правилу. С помощью случайного числа z из интервала [О, 1] находится целое случайное число k из последовательности 1, 2,. .., по формуле [c.192]

Осуществляя процессорную обработку модели ОД, разработанный пакет прикладных программ САПР АП производит выбор элементарных маршрутов обработки пересчет допусков и размеров от заданных технологических баз с учетом погрешностей базирования и точности анализ возможности обеспечения требуемой точности расчет величины и точности расстояний между обрабатываемыми поверхностями распределение переходов по рабочим позициям формирование выходных проектных документов. [c.107]

Исходя из эксплуатационных, технологических и метрологических соображений ГОСТом 10356—63 введены дифференцированные (элементарные) показатели, которые использу отся в основном для характеристики точности процесса изготов,дения, для выбора упрощенных методов контроля и для установления точности формы, если известно специфическое влияние того или иного отклонения формы деталей на работу сопряжения. Кроме того, используют комплексные показатели отклонений формы профиля, характеризующие совокупность всех отклонений формы сечения поверхности и необходимые для контроля, так как большинство измерительных средств позволяет контролировать форму поверхности в отдельных сечениях эти показатели могут быть использованы также и для установления точностных требований исходя из эксплуатационных требований. [c.164]

При выборе тепловых моделей для двух сопряженных окисленных поверхностей наиболее целесообразным представляется в качестве упрощающего предположения рассматривать термические сопротивления отдельно в области окисленной пленки и основного металла для половины элементарного теплового канала (рис. 4-44,<2), приравнивая при этом тепловые потоки и температуры во всех точках вдоль 0<г<го, 2 = 6о- Очевидно, что полное термическое сопротивление стягивания R r в соответствии с принятой моделью представляется как результирующее для последовательно включенных сопротивлений от стягивания линий теплового потока в области основного металла ет.м и окисной пленки / ст.о, т. е. / ст Ь СТ.О- Проанализируем составляющие правой [c.193]

Для тел, ограниченных кривыми поверхностями, при решении задач целесообразно использовать уравнения равновесия элементарного объема в криволинейных координатах ь П2, аз. Выбор этих координат зависит от формы поверхности, ограничивающей рассматриваемое тело. [c.34]

Приближенное решение задачи. Несколько позже получил распространение приближенный метод расчета обобщенной проводимости элементарной ячейки. Рассмотрим применение этого метода для определения эффективной теплопроводности пространственной элементарной ячейки в виде кубов с общим центром и параллельными гранями. Сущность метода состоит в том, что криволинейный характер линий тока (рис. 1-11, а) заменяется прямолинейным (рис. 1-11,6), что упрощает математическое описание исследуемых процессов, но вместе с тем приводит к произволу в выборе способа линеаризации линий тока или изопотенциальных поверхностей. Остановимся на этом вопросе подробнее. [c.21]

Мы пишем в (9.1) суммы — в действительности же мы должны разбить твердое тело на элементарные частицы и искать пределы этих сумм, в предположении, что масса каждой элементарной частицы стремится к нулю. Если известна плотность V = = у( у, г) в каждой точке тела и известно уравнение поверхности, являющейся его границей, то вычисление сумм (9.1) сводится к вычислению тройных интегралов по объему тела (учебник, 132, формула (3 )), где йт = yйv, а йю — элемент объема тела. Шесть величин (9.1) зависят, очевидно, как от выбора точки О, так и от направлений прямоугольных координатных осей Ох, Оу, Ог, Зная эти шесть величин, мы легко найдем момент инерции тела относительно любой оси Ои по формуле [c.232]

Одним из методов повышения равномерности толщины покрытий на тонких полосовых материалах является изменение формы тонкой подложки. Равномерность достигается тем, что края подложки приближают к испарителю и тем самым компенсируют уменьшение толщины в этих точках при плоской подложке. Очевидно, что для элементарных испарителей форма подложки будет простой. Для точечного или цилиндрического испарителя подложку следует изогнуть так, чтобы она совпала с частью поверхности цилиндра, ось которого проходит через точечный испаритель или совпадает с осью цилиндрического испарителя. В случае элементарного поверхностного источника подложка также должна быть частью цилиндра, но так, чтобы испаритель находился на поверхности этого же цилиндра. Эмиссионные характеристики реальных испарителей, имеющих конечные размеры, значительно отличаются от характеристик элементарных источников. В связи с этим возникает необходимость выбора оптимальной формы подложки для прямоугольного испарителя, так как равномерность толщины, обеспечиваемая данным методом, может быть чрезвычайно высокой. [c.298]

При исследовании объемных свойств больших кристаллов, содержащих ЛА( 1) элементарных ячеек, выбор граничных условий на поверхности кристалла не играет существенной роли. Для удобства в качестве граничных условий примем условия цикличности с большими периодами (см. 4). [c.330]

Открытая ферми-поверхность при любом выборе элементарной ячейки в р-пространстве (обратной решетке) пересекает границы ячейки. Ясно, что в этом случае всегда возможны процессы переброса с испусканием или поглощением фонона со сколь угодно малой энергией уже малое изменение квазиимпульса электрона вблизи границы ячейки может перебросить его в соседнюю ячейку. В течении своей диффузии по ферми-поверхности все электроны в конце концов достигают границ ячейки и, таким образом, могут участвовать в процессах переброса. Следовательно, и в этом случае вероятность процессов переброса не обладает какой-либо дополнительной (по сравнению с нормальными процессами) малостью. Само разделение процессов на нормальные и с перебросом зависит от способа выбора ячейки обратной решетки и в этом смысле условно. При открытой ферми-поверхности указанное выше свойство (отсутствие особой малости частоты процессов переброса) остается при любом выборе ячейки. В этом случае целесообразно вообще отказаться от разделения актов рассеяния на два типа, рассматривая их все как нормальные (т. е. идущие с сохранением квазиимпульса), но допуская значения квазиимпульса электронов во всей обратной решетке. Для фононов же элементарная ячейка выбирается так, чтобы точка к = 0 находилась в ее центре тогда все длинноволновые фононы (которые только и надо рассматривать при Г 0) находятся в малой части объема одной ячейки в окрестности ее центра. Исключение же паразитного решения (81,1) достигается при таком рассмотрении путем наложения на функцию распределения электронов условия периодичности в обратной решетке [c.409]

Конечно, есть и в этом методе свои трудности, которые состоят прежде всего в том, что необходимо заранее задаваться аппроксимирующими функциями (ф, 11 , /). В качестве первого приближения эти функции можно выбирать в виде линейных соотношений. В поисках более точного решения задачи требуются другие формы задания функций ф, т) , 1, определяемые из условия равновесия на поверхности или внутри объема тела. Например, для получения уточненных решений могут быть использованы степенные или тригонометрические функции, как это было показано на примере расчета траверсы гидравлического пресса и др. Отметим также, что при выборе указанных функций нужно стремиться к тому, чтобы не получалась сложная система дифференциальных уравнений. Так, например, при расчете станины станка 7540 система уравнений (9Я) оказалась весьма простой благодаря элементарному определению функций ф, т] , I. При другом выборе этих функций можно получить более точные результаты, решив сложную систему дифференциальных уравнений. Из анализа табл. 1 основных типов корпусных деталей машин видно, что большинство из них представляет собой коробчатые пустотелые конструкции с различными перегородками, выступами, окнами, а также рамные или стержневые системы. Все они могут быть успешно рассчитаны при помощи уравнений (23) с некоторыми обобщениями, упрощениями и схематизацией. [c.126]

Среди перечисленных требований есть одно, которое выделяется своей необычайностью. Это относится к выбору способа перемещения сварочного робота по поверхности свариваемого изделия. Действительно, в земных условиях, да и на поверхности других планет, движение робота-сварщика по горизонтальной плоскости не вызывает никаких трудностей, настолько это тривиально и элементарно. Но в космосе, в условиях невесомости все иначе. Гравитационных сил, как правило, нет, если не считать условий, когда искусственно создается сила тяжести. Так что просто робот не может двигаться по поверхности, он от нее оторвется. [c.214]

Элементарные поверхности — Выбор на ЭВЖ маршрута обработки 566 Электрошшгадели для внутришлифовальных станков 480 [c.694]

Проектирование технологических операций связано с выбором структуры операции, т, е, с установление.м переходов и рациональной последовательностью обработки элементарных поверхностей, опрелеленис.м оптимальных режимов обработки и расчетом припусков и допусков на обработку и межоперационных припусков, выбором типоразмера оборудования и схемы его установки, определением технически обоснованных норм времени, разряда работ и себестоимости операции. расчетом загрузки оборудования. [c.218]

Анализ работы технологов-проектировщиков показал, что их работа производится поэтапно в такой по-следовательности 1) анализ рабочего чертежа 2) определение степени сложности детали 3) выбор типа оборудования и заготовки 4) использование архива наладок 5) расчленение поверхности детали на комплексы элементарных обрабатываемых поверхностей 6) проектирование маршрутов обработки поверхностей 7) формирование совмещенных переходов 8) распределение совмещенных переходов по позициям 9) расчет режимов резания и норм времени. [c.121]

Графические меню позволяют выбирать команды или опции путем вывода на экран графического образа-слайда или пиктограммы. Для графических образов используются файлы и библиотеки слайдов Auto AD. Пример графического меню для выбора элементарных трехмерных поверхностей показан на рис. 19.2. Справа размещается 20 неперекрывающихся окон, в каждом из которых отображается одиночный слайд слева расположен список имен изображений. Каждое имя связано с одним изображением. Команда загружается путем выбора либо изображения, либо имени из списка. При выборе пустого, неиспользованного окна никакая команда не выполняется, так как ни одна команда не связана с ним. [c.392]

Остановимся еще на одном методе численного решения пространственных задач теории упругости [141]. Имеются в виду приемы непосредственного решения функциональных уравнений, получаемых из тождеств (1.13) и (1.15), когда на поверхности известны смещения или напряжения (и соответственно неизвестны напряжения или смещения). В этом случае предлагается осуществлять какую-либо дискретизацию поверхности 5 и в качестве неизвестных задавать значения напряжений или смещений в центральных точках. Для их определения вне области задается некоторая совокупность точек (равная по количеству числу элементарных областей), в которых и требуется выполнение тождеств (1.13) или (1.15). Вопросы фактической реализации данного метода (в сущности, сводящиеся к оптимальному выбору указанных точек) рассмотрены в [100]. Здесь же показано, что если осуществить полигонализацию поверхности, то все интегралы вычисляются в замкнутом виде. [c.587]

Для случая, когда одна из поверхностей пластины изолирована и на ней не происходит теплообмена, а на другой коэффициент теплоотдачи а—>-оо уже при выборе Fo=V4 приближенный численный метод практически не отли-чается от точного расчета. Сравнение таких расчетов приведено на рис. 3-25 [Л. 204]. Пользуясь изложенным методом, можно получить исходное уравнение для численного расчета и для других задач нестационарной теплопроводности. В частности, для двухмерной задачи после разбиения тела на элементарные объемы с размерами ячеек Ах=Ау—Ь схема узловых точек будет вы-, глядеть, как показано на рис. 3-26. Составляя уравнение теплового баланса для центральной точки, получаем [c.110]

В рассматриваемом здесь случае изображающего пространства конфигураций голономной системы элементарный пример одной единственной точки, свободной или удерживаемой на поверхности или на кривой, подсказывает особый выбор мероопределения, который оказывается очень удобным таюйе и в общем случае. Если масса точки предполагается равной единице, то элементарное расстояние ds между [c.411]

Решая обратную задачу, т. е. определяя форму лопаточного аппарата ступени, отвечающую заданным условиям течения, приходится, как правило, выполнять большое число вариантных расчетов, необходимых для выбора оптимальных конструктивных решений. Вместе с тем, если рассматривать турбинную ступень умеренной веерности и с небольшим углом меридионального раскрытия проточной части, то в некоторых случаях вполне допустимо пренебречь радиальными составляющими скорости потока и считать поверхности тока цилиндрическими. Тогда математическая и вычислительная части газодинамической задачи резко упрощаются, и решение в важнейших частных случаях оказывается элементарно простым. Первоначально для расчетов закрученных лопаток и были использованы такие простые решения в виде методов закрутки лопаток uA = onst, 1 = onst, p z = onst и т. д., которые не потеряли своего значения до настоящего времени [6, 17, 34 и 37 гл. III]. [c.189]

Я —10 раз(точные цифры зависят от выбора конкретной теории элементарных частиц и механизма, обеспечивающего раздувание), После столь сильного расширения геометрия пространства внутри раздувающейся области Вселенной становится практически неотличимой от евклидовой геометрии плоского мира, подобно тому как геом. свойства поверхности воздушного шара во мере его раздувания всё меньше и меньше отличаются от свойств плоскости. Раздувание Вселенной приводит к тому, что монополи и др, неоднородности оказываются преим. за пределами её наблюдаемой в совр. эпоху части размером 4 10 см. Это одновременно [c.241]

Таким образом у нас остается еще одна посюянная С, входящая множителем в выражения всех напряжений и перемещений, кроме того остается произвольным и значение k. Свободой выбора этих постоянных мы воспользуемся для выполнения граничных условий на боковой поверхности цилиндра, которые мы до сих пор во внимание не принимали. Здесь нормальные напряжения (аХ=а касательные (т),. д могут быть заданы по нашему произволу. Мы сперва напишем элементарные решения для а,, и т в том виде, какой они принимают при найденных нами выражениях для постоянных [c.198]

Генерацию третьей гармоники в нелинейной среде можно получить за счет кубичной восприимчивости хз в (10.6). Исходное излучение частотой со создает в нелинейной среде поляризованность, осциллирующую на утроенной частоте Зсо. Элементарные вторичные волны третьей гармоники, испускаемые разными элементами объема среды, будут иметь всюду одинаковое фазовое соотношение с возбуждающей их волной поляризованности при совпадении показателей преломления на частотах со и Зсо. Дисперсия среды на интервале (со, Зсо) еще больше, чем в случае второй гармоники. Это ограничивает выбор кристаллов, в которых возможно выполнение условия пространственного синхронизма п(Зсо)=п(со), так как дву-преломление должно быть настолько большим, чтобы поверхности По(со) и пДЗсо) еще пересекались. Но главная трудность связана с малым значением кубичной восприимчивости, что вынуждает применять очень интенсивное исходное излучение. Интенсивность третьей гармоники пропорциональна кубу его интенсивности. [c.493]

Выполнение. Цилиндр обтачивается или фрезеруется, как винт (червяк) (фиг. 466) (в случае надобности 1акаляется и шлифуется) точно такой же винт применяется, в качестве фрезы для изготовления колеса винтовой передачи при помощи имеющей место в передаче скорости скольжения причем колесу на делительной окружности (равной производящей окружности качения) придается осевая скорость червяка. Выбор радиуса цилиндра г, подъема образующей боковой поверхности нарезки (= г,/ колеса винтовой передачи) и осевого исходного профиля винта зависит от имеющихся в производстве (в данное время еще не нормированных) червячных фрез, которые по причине их высокой стоимости изготовления "должны быть полностью использованы. Менее скорый способ изготовления колеса винтовой передачи посредством более дешевого долбежного зуборезного инструмента , вращающегося вокруг оси винта и передвигаемого в осевом направлении. Зацепление передачи могло получиться в виде элементарной винтовой передачи качения, если бы винт (при достаточной длине) мог без вращения в качестве зубчатой рейки перемещаться, перекатываясь по делительной окружности подвергающегося обработке упругого сопряженного тела и вырезая в нем надлежащие впадины (зубья). [c.576]

При предварительном выборе значения / +1 необходимо руководствоваться следующим элементарным физическим соображением для данных значений /1 и суммы тепловых сопротивлений 51УХ1+52Д2+... +5пД реальная температура tn+l должна быть такой, чтобы теплоотдача с единицы внешней поверхности стенки в окружающую среду с температурой /о была равна удельному потоку тепловых потерь через стенку д. [c.216]

Принципиальная схема алгоритма аналитического метода проектирования приведена на рис. 4.1.5. Начальные блоки 1-6 осуществляют вьщеление элементарных обрабатываемых поверхностей или собираемых пар деталей, выбор методов обработки или сборки, назначение инструментов. Решение этих задач для отдельньк поверхностей осуществляется достаточно просто на основе рекомендаций технологических справочников. Далее в блоке 6 полученный разрозненный набор переходов выстраивается в последовательность обработки по всей детали или сборки по изделию в целом. Для решения этой достаточно сложной задачи используются конструкторские и технологические закономерности. [c.616]

Рассмотреть решетку реактора, элементарная яче11ка которой имеет гексагональное сечение. Провести двухмерный диффузионный расчет потока нейтронов в такой ячейке. Из-за симметрии ячейки достаточно рассмотреть только одну шестую часть шестигранника, т. е. равносторонний треугольник, и предположить, что используется пространственная сетка, элементом которой является равносторонний треугольник. Начать с диффузионного уравнення в (х, /)-геометрии и получить 7-точечное конечно-разностное уравнение для использования в любой внутренней точке, т. с. на поверхности. Будет ли полученное конечно-разностное уравнение зависеть от выбора направления х Представить конечно-разностные уравнения в матричном виде и принять некоторые граничные условия для исключения граничных точек. Обсудить свойства матрицы [38]. [c.132]

Исходя из уравнений поверхностей торов Т и Т , касающихся одна другой в некоторой точке К, находим основные элементы процесса локального формообразования поверхности детали, в том числе необходимые параметры элементарной ячейки на Д. Последнее используется при выборе следующей точки на Д, которая рассматривается как новая точка касания поверхностей Д и И (точнее, поверхностей торов Т и Т ) и т.д. Для этого в некоторой исходной точке К- расчитываются критические значения подач 8 и 877 соответственно вдоль и поперек строки формообразования. Затем в наивыгоднейшем направлении движения формообразования от точки на расстоянии дуги длиной 8д откладывается очередная точка. Расстояние между исходной и последующей точками касания (т.е. между точками и и Л 1 2, , и т.д.) не должно превышать критического значения подачи 8д. В случае наличия ограничений на [c.543]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...