Т-образные расчет

При конструкторском расчете ширмы высота входного окна ширмы (см. рис. 125) ho = (0,7-=-1,1) Ь - Меньшие значения берутся для газа, мазута и котлов с Т-образной компоновкой. [c.219]

Институтом проблем прочности АН Украины разработаны эффективные численные методы и проведено рещение задач механики разрушения на ЭВМ для роторов с дефектами типа трещин. Выполнены также расчеты напряженно-деформированного состояния в зоне концентраторов напряжений без учета и с учетом наличия дефектов на дисках паровых турбин и для осевой расточки ротора. Показано, что напряжения в Т-образном пазе диска для последних ступеней турбин превышают предел текучести и трещины, расположенные на поверхности галтели Т-образного паза, представляют существенную опасность с точки зрения хрупкого разрушения, в то же время дефекты, расположенные в зоне отверстия под замковую лопатку, не могут служить непосредственно причиной хрупкого разрушения. Погрешность инженерного метода расчета коэффициента интенсивности напряжений для роторов с поверхностными дефектами не превышает 10%. [c.231]

Расчет Т-образных хвостов с буртиками (см. рис. 28, е) ведется по тем же формулам, что и расчет одноопорных грибовидных хвостов с верховой посадкой. [c.97]

Идея системного подхода к расчету стержневых систем изложена в работе [278]. В этом случае любая стержневая система может быть представлена набором Г-образных, Т-образных, П-образных и т.п. простых стержневых элементов. Если заранее составить для этих элементов топологические матрицы С, то значительно упростится формирование топологической матрицы для всей конструкции. Рассмотрим применение системного подхода на конкретном примере. [c.112]

В ряде конструкций для соединения или взаимного направления деталей используют Т-образные хвостовики, в которых также наблюдается высокая концентрация напряжений. Значения теоретических коэффициентов концентрации напряжений д при расчете таких хвостовиков (или деталей) можно определить по рис. 30. [c.564]

Перемещения направляющих относительно основной части станины характеризуются перемещениями сечений полки — смещением бу (в плоскости большей жесткости полки) и углом ф поворота. Максимальные перемещения направляющих (при расположении узла, передающего нагрузку на направляющие, примерно по середине их длины) приближенно могут быть определены из рассмотрения деформаций Т-образного жестко заделанного у основания бруса шириной, равной длине узла, передающего нагрузку на направляющие. За расчетную длину стенки под направляющей принимается не истинная длина переходных стенок, а приведенная, определяемая на основании результатов экспериментов и расчетов по уточненным формулам [4]. При этом перемещение сечений в плоскости полки [c.273]

Для толстых оболочек, разделенных на слои, применение рекуррентных формул эквивалентно расчету цепной схемы, звенья которой имеют Т-образную структуру (рис. 2.9). Схема может также использоваться для аналогового моделирования полей в круговых и овальных цилиндрических оболочках. Расчет может выполняться при заданных напряженностях поля на концах цепи, что соответствует нагреву оболочки двумя индукторами, но наиболее интересен случай, когда конец цепочки замкнут на известное сопротивление 2в1. Если расчет начинается от оси цилиндра (сплошной цилиндр), то 2в1 — О, а при введении в полость идеального магнитопровода 2в1 оо. Особенностью метода является то, что расчет ведется от внутреннего слоя, для которого необходимо задаться напряженностью Яв1. Полученная на внешней поверхности послед- [c.69]

Детали устанавливаются на опорную плоскость корпуса кондуктора. В поперечном направлении они ориентируются направляющей планкой 12, а в продольном — упором 16. Зажим деталей осуществляется посредством трех винтов 7 с накатными головками, установленных в колодке 8, длина которой соответствует длине детали. В зависимости от ширины детали зажимная колодка 8 может перемещаться в поперечном направлении корпуса кондуктора, в связи с чем в корпусе предусмотрены удлиненные Т-образные поперечные пазы. Закрепление колодки 8 осуществляется винтами 23 с помощью квадратных гаек 24. Установка и закрепление производятся с таким расчетом, чтобы деталь имела достаточную поверхность опоры на выступающем заплечике колодки. Образуемое в результате этого пространство под деталью (см. разрезы А—А и Б—Б) обеспечивает свободный выход сверла. [c.440]

Острозаточенные фрезы отличаются многообразием типов. К ним относятся цилиндрические, торцовые, дисковые, концевые, угловые, шпоночные. Т-образные и др. Все типы острозаточенных фрез, несмотря на их многообразие, имеют много общего в методике расчета, назначении и оформлении конструктивных элементов (рис. 2.36,а). К общим конструктивным элементам относятся диаметр фрезы, посадочные размеры (диаметр отверстия. [c.82]

В ряде конструкций для соединения или взаимного направления деталей используют Т-образные хвостовики, в которых также наблюдается высокая концентрация напряжений. Значения теоретических коэффициентов концентрации напряжений Па при расчете [c.526]

Все эти методы обладают одним или несколькими из следующих недостатков ограничены ) прямоугольными, Ь- или Т-образными областями и выбором граничных условий типа г]) = 0 требуют большого объема памяти ЭВМ неприменимы в случае системы координат, отличной от декартовой из-за накопления ошибки округления могут быть использованы лишь для областей ограниченного размера (т. е. для ограниченных значений I и /) накладывают ограничение на выбор узлов расчетной сетки (например, /—1 и 7—1 должны иметь вид 2 , где /г — целое число) требуют громоздких предварительных вычислений для построения сетки приводят к сложным программам и алгоритмам. Однако для решения больших задач все большее применение находят именно прямые методы, особенно методы, основанные на разложении в ряды Фурье. Наиболее гибкий и простой по сравнению с другими прямыми методами метод расчета распространения вектора ошибки обсуждается в разд. 3.2.8 в разд. 3.2.9 рассматриваются методы, использующие ряды Фурье (и играющие все большую и большую роль). [c.177]

Замковая часть лопатки (елочный или Т-образный хвост) имеет значительные концентраторы напряжений каждый зуб подвергается действию напряжений среза, смятия и изгиба. Большое влияние на распределение напряжений по зубцам оказывает точность их изготовления (принятые допуски). Помимо статических напряжений в лопатках имеют место вибрационные напряжения, под воздействием которых и происходит большинство поломок лопаток - усталостных разрушений. Это связано с тем, что уровень динамических напряжений в лопатках проектируемой турбины, как правило, неизвестен (соответствующие методы расчета отсутствуют). Колебания лопаток могут иметь сравнительно большие амплитуды, когда частота, отвечающая какой-либо главной форме свободных колебаний лопаток, совпадает с частотой возмущающей силы, кратной числу оборотов, т.е. имеет место резонанс. [c.13]

По результатам расчетов построены графики, отражающие взаимосвязь между параметрами и при различных соотношениях Лгп = hzn/h-r (рис. 3). Заметим, что это отношение отвечает постановке задачи применительно к работе с многослойными трубами, т. е. когда комбайн размещается вблизи середины колонны. Этот график получил образное название — пектораль . [c.193]

Для топок с вертикальным развитием факела и горизонтальными горелками максимальные температуры обычно развиваются в плоскости размещения горелок. Однако величина х может увеличиваться (на 0,05—0,10) при сжигании газа светящимся пламенем в топках со встречными горелками, когда наблюдается разворот факела вверх до достижения максимальной температуры. Для вертикальных топок ВПГ с ориентацией горелок на 1/3 высоты с горизонтальным и П-образным развитием факела в расчете можно принимать х = 0,3-т-0,5. [c.193]

Такой подход принципиально упрощает поиск зависимости (т(т, (Те, 7), избавляя от необходимости численного решения задачи обтекания V-образного крыла на каждой итерации. Получив зависимость 0 (7) в задаче (3), затем достаточно провести ограниченное число численных расчетов обтекания V-образных крыльев, соответствующих некоторой последовательности эквивалентных волнолетов с уже известными геометрическими параметрами, чтобы составить представление об истинном поведении величин Су (7) и К (7). [c.676]

При (5-образных источниках можно считать, что в расчете на все единичные интервалы излучается один фотон. Поэтому Г(т, ж) — это число фотонов, излучаемых в т, д, ж после всех рассеяний, при условии, что на глубине т в направлении /их и в частоте х первоначально излучается один фотон (опять в расчете на единичные интервалы времени, частоты, телесного угла и площади поверхности границы). В той же интерпретации Л" Г (г, /и, х) — число фото- [c.235]

Реостат состоит из бака I сварной конструкции, изготовленного из листового железа, закрепленного на каркасе. Рукоятка 2 служит, для поднятия и опускания пластин реостата 3. Неподвижное положение ручки фиксируется простейшим храповым механизмом. П-образная стойка 4 из швеллерного железа удерживает пластины реостата. Контактные колодки 5, к которым подключаются внешние кабели в и гибкий кабель 7, выполнены из гетинакса. Сбоку на стенке бака расположены короткие трубки в верхней части — трубка 8 для выпуска горячей воды, а в нижней — трубка 9 для впуска холодной воды. Подъем и опускание пластин, т. е. регулировка сопротивления реостата, производятся вращением рукоятки, от которой усилие передается на пластины с помощью ролика 10 и троса 11. Объемная мощность реостата для трехфазного тока с электродами, выполненными по типу рис. 12, составляет 900 кет, см. пример расчета 1. [c.519]

Под действием горизонтальных сил от давления ветра на провода и конструкцию опора изгибается и точки приложения вертикальных сил от веса проводов и конструкции опоры смещаются с вертикальной оси на величину прогиба опоры (см. рис. 6-7). Вследствие этого смещения к изгибающему моменту от горизонтальных нагрузок добавляются моменты от вертикальных весовых нагрузок. В свою очередь, вертикальные силы, увеличивая изгибающий момент, увеличивают и сами прогибы от горизонтальной нагрузки. Это свойство гибкой конструкции, которой является стойка П-образной опоры, требует вести расчет по деформированной схеме, т. е. с учетом конечных деформаций, возникающих под действием расчетной нагрузки. [c.134]

Строительство радиовещательных станций вызвало большой интерес к выбору типов и обоснованию проектов антенных систем, предназначенных для указанных целей. В этой связи следует указать на работы А. Е. Сузанта по сравнению Т-образных, Г-образных и зонтичных антенн (1926 г.), И. Г. Кляцкина и А. Л. Минца (1928—1929 гг.), давших технический метод расчета радиовещательных Т-образных антенн, И. Г. Фреймана, предложившего оригинальную систему антенн с несколькими снижениями для сверхмощных радиовещательных станций (1928 г.). [c.307]

Обычно стараются емкость взять большей величины для того, чтобы обеспечить большой коэффициент обратной связи. На фиг. 5, г показана схема усилителя, в которой соблюдаются условия = О и = оо. В этой схеме нагрузкой двойной Т-образной R -aemi (на фиг. 5, г эта цепь обозначена ТТ) является сетка лампы. Если сопротивление утечки сетки поставить до ТТ-цепи, то весьма обоснованно, можно считать R oo. Источником сигнала для ТТ-цепи является катодный повторитель, выходное сопротивление которого мало. Следовательно, условие Rg О также выполняется в этой схеме. Поэтому схема избирательного / С-усилителя (фиг. 5, г) является наиболее удобной как для расчета, так и для настройки. [c.295]

Чувствительным элементом регулятора (рис. 28) является Т-образный мост, состоящий из активных сопротивлений, изготовленных из константана или манганина, подстроечного сопротивления и конденсаторов j, С2, Сз типа МПГТ, погрешность которых при различного рода влияниях (в том числе температуры, старения и т. п.) не выходит за пределы 0,1%. Питание моста осуществляется от вторичной обмотки трансформатора Тр1, выход моста подается на первую входную обмотку суммирующего трансформатора Тр4. На рис. 50,6 показан принцип работы моста. Обозначения на векторной диаграмме соответствуют рис. 50,а. Из диаграммы видно, что выходное напряжение моста в зоне небольших отклонений частоты сдвинуто на угол, близкий к 90° по отношению к питающему напряжению. Соответствующим выбором параметров Т-образного моста добиваются, чтобы составляющая выходного напряжения, сдвинутая относительно питающего напряжения на 90°, была равна нулю при частоте сети 50 гц. Тогда при отклонении частоты в обе стороны от 50 гц это напряжение будет возрастать по амплитуде, а его фаза в зависимости от знака отклонения частоты будет изменяться на 180°. Как показывают расчеты и лабораторные исследо- [c.94]

Рассмотрим, например, полученную выдавливанием полосу Т-образного сечения из ацеталь-сополимера. Ширина верхней полки составляет 25,4 мм, высота пояса 25,4 мм при толщине профиля 5,1 мм. Эти данные использованы для расчета жестко заделанной с двух сторон балки длиной 1,52 м, эксплуатируемой в течение 10 лет при температуре +20 °С и нагружаемой только собственным весом. Момент инерции сечения балки / = 1,303-10 м площадь поперечного сечения А = 2,32-10 м , удельный вес ацеталь-сополимера Y= 1,385-10 Н/м . Приняв величину относительной деформации незначительной, не превышающей 1 %, находим в таблице значение модуля упругости при ползучести Е = = 758 МПа, которое соответствует относительной деформации 1 %, 10 годам эксплуатации и температуре 20 С. Максималь- [c.158]

Для монтажа корпусов приспособления и высотных блоков пользуются преимущественно квадратными и прямоугольными опорами УСП-205—217. Несимметричное расположение на боковых плоскостях такой опоры Т-образных горизонтальных пазов по отнощению к основанию детали позволяет получать при сочленении элементов различное расстояние между осями пазов 35, 40 и 45 мм. Глубокая подцековка сквозных отверстий в опорах дана из расчета применения коротких крепежных болтов, что, в свою очередь, придает большую жесткость конструкции. Квадратные опоры крепятся одним крепежным болтом и предназначены для использования в приспособлениях на более легких работах, а прямоугольные, имеющие сквозные продолговатые окна, крепятся двумя крепежными болтами и применяются в приспособлениях, несущих большие нагрузки. Таким образом, вместе с подкладками УСП-201—215 эти детали составляют единый нормальный ряд от 1 до 120 мм по высоте. Сочленяя их в разных комбинациях, можно получить большое количество высотных блоков с разными размерами по высоте через каждые 0,5 мм. [c.102]

Статическая прочность Т-образных хвостов. Для оценки прочности Т-образных хвостов лопаток была разработана следующая методика [276] определяется упругий коэффициент концентрации (например, по данным Хетени) рассчитывается коэффициент концентрации напряжений при ползучести определяется эквивалентное напряжение <Гъм в выкружках хвоста значение <г,кв сопоставляется со значением длительной прочности гладких образцов. Методика была проверена путем испытаний моделей хвостов из стали ЭИ723 в охрупченном состоянии. Расчеты показали, что эффективный коэс ициент концентрации равен двум. Весьма хорошее совпадение расчетных и экспериментальных значений долговечности свидетельствует о возможности применения этого метода для определения прочности Т-образных хвостов рабочих лопаток, изготовленных из малопластичных материалов. [c.451]

Идельчик И. Е. Формулы расчета раздачи потока вдоль контактных, фильтрующих и других аппаратов и коллекторов Z-образной формы. — Теорег. основы хнм. технол., 1970, т. VI, № 2, с. 253—259. [c.339]

Приведенная масса машины изменяется циклически. Если для нескольких положений вала машины подсчитать мгновенные значения приведенной массы и провести расчет собственной частоты системы с этими неусредненными значениями, то вместо одного значения собственной частоты мы найдем ряд близких значений. Следовательно, при строго постоянной частоте возбуждаю-ш,его момента порядка k, т. е. при постоянном числе оборотов Пр , собственная частота системы в продолжение одного оборота становится то больше, то меньше частоты возбуждения кПр,, . В многоцилиндровых двигателях разница между наибольшим и средним значениями собственной частоты невелика, так как для двенадцатицилиндровых V-образных двигателей она составляет [c.384]

Такие области приближенно можно акироксимировать набором прямоугольных и круглых элементов, т.е. пластина с произвольным контуром заменяется пластиной с комбинированным контуром. Ориентированные графы подобных случаев представлены на рисунке 7.6. Применим одномерные интегральные уравнения (7.20), (7.49) для расчета пластины с Г -образной областью, нагруженной равномерно распределенной нагрузкой (рисунок 7.6,с). [c.426]

Наличие таких режимов обтекания У-образных крыльев свидетельствует о том, что в коническом течении на сфере имеет место аналогия с плоскими сверхзвуковыми течениями газа [8], в которых потери полного давления в прямом скачке превыгпают потери полного давления в системе косой-прямой скачки. Заметим, что в расчетах всплывание точки Ферри наблюдается тогда, когда числа Маха не-возмугценного потока, нормального к коническому лучу, проходягце-му через тройную точку Т маховской конфигурации ударных волн, Мп 1.5. Именно при таких числах М аха согласно данным [8] коэффициент восстановления полного давления в системе косой-прямой скачки превыгпает коэффициент восстановления полного давления в прямом скачке. [c.657]

При наличии в сплаве различных структурных составляющих (карбидов, интерметаллических соединений), а на поверхности металлов окисных пленок, резкая дифференциация видна еще более отчетливо. Между тем расчет может в лучшем случае дать лишь суммарный эффект, отнесенный ко всей поверхности. Для инженерных расчетов, а также при разработке новых сплавов, весьма важно знать характер распределения коррозии, т. е. по образному выражению Акимова, структуру коррозии . Для иллюстрации этой мысли приведем несколько примеров. Средняя скорость коррозии стали в морской воде определяется цифрой 0,1—0,15 мм год. Такая скорость не представляла бы никакой опасности для морских сооружений, ибо запас прочности, принимаемый в расчетах, например кораблей, обеспечивал бы по крайней мере 20-летпий срок их службы. Между тем, вследствие неравномерности характера коррозии, скорость процесса в отдельных точках достигает 0,4—0,5 мм/год, что и определяет срок службы конструкции в целом. [c.83]

Обозначения У — сила зажима, кгс Q — сила, приложенная к рукоятке эксцентрика, кгс С — плечи приложения силы, мм I к длина плеч прихватов, мм Н участок Г-образного прихвата, находящегося в направлении т) 0,9 — коэффициент, учитывающий потери от трения в шарнирной части прихватов ф,, фг. Фз — углы треиия скольжения в точках зажима н на оси зксцеитрика (для расчета принимают Ф = = Фд — 5°) —средний угол подъема кривой эксцентрика в месте зажима — среднее значение радиуса, проведенного из центра вращения эксцентрика в точку зажима 1/ — сопротивление пружины, кгс f — коэффициент трения. [c.516]

Для объяснения закономерностей обратимой отпускной хрупкости значительный интерес представляет построение не только изотермических, но и термокинетических диаграмм охрупчивания, развивающегося в процессе охлаждения стали после высокого отпуска, т.е. в условиях непрерывного изменения как адсорбционной емкости границ зерен, так и диффузионной подвижности примесных атомов. Кинг и Вигмор [144] предложили метод построения термокинетических диаграмм охрупчивания, основанный на наложении кривых охлаждения (графиков изменения во времени температуры образца или детали при охлаждении с различной скоростью) на диаграмму изотермического охрупчивания стали. Однако такой метод построения термокинетических диаграмм изменения свойств стали при непрерывном охлаждении по данным, полученным в изотермических условиях, приводит, как показано, например, для случая С-образных и термокинетических диаграмм фазовых превращений переохлажденного аустенита [152], к существенным количественным ошибкам. Такого недостатка лишен предложенный для прогнозирования развития отпускной хрупкости стали в условиях замедленного охлаждения после отпуска метод расчета кинетики зернограничной сегрегации фосфора и соответствующего охрупчивания при непрерывном снижении температуры [27, 142, 143] Этот метод использован для расчета термокинетических диаграмм охрупчивания Сг - N1 -Мо конструкционных сталей с различными концентрациями никеля и фосфора [27, 143]. [c.102]

Приведены (впервые) рекомендации по конструированию монтажной оснастки и ее расчету по предельным состояниям, материалы по новым методам и схемам MOHTaHia (гидроподъемниками, стреловыми кранами с расчалкой, соединенными ригелем, башенными кранами с Г-образной приставкой и т. д.). Сведения по экономике и технико-экономическим показателям монтажных работ представлены во всех разделах справочника в соответствии с излагаемым материалом. [c.3]

Расчет нагрузок на ригель . Расчет ведется графоаналитическим методом. Для примера рассчитаем возможность Использования Г-образной приставки к крану БК-ЮООА для монтажа колонны синтеза массой 390 т (рис. 1Х.34). [c.268]

Вместе с тем в рамках этой теории исследовались, как правило, задачи о предельном равновесии, т. е. начале пластического течения. Получено ограниченное число решений задач с учетом изменения геометрии тела, собственно, о пластическом течении задачи о внедрении клина в полупространство, раздавливании клина плоским штампом [1-3], одноосном растяжении плоского [4] и цилиндрического [5] образцов, растяжении полосы с V-образными вырезами [6]. На основе этих решений в работах [7-9] получен определенный класс решений контактных задач для тел произвольной формы с учетом изменения геометрии свободной поверхности. При решении таких задач деформации тел оценивались визуально по искажению прямоугольной сетки. Более точное описание процесса деформирования требует использования в качестве меры деформации тензорных характеристик (тензора дисторсии, тензора конечных деформаций Альманси и т.п.). Решение задач с учетом изменения геометрии особенно необходимо при расчете деформаций в окрестности поверхностей разрыва скоростей перемещений и других особенностей пластической области. [c.762]

В. В. Голубева (1935), в которой делалась попытка учесть обтекание боковых кромок крыла с помощью представления о поперечной циркуляции . Создание точной нелинейной теории крыла конечного размаха связано с большими трудностями, которые обусловлены существенным влиянием вязкости и отрыва на этих режимах. Поэтому для приближенных расчетов нелинейных характеристик обычно используются полуэмпирические методы, критерием применимости которых является согласие с результатами испытаний в некотором диапазоне геометрических параметров, таких как форма крыла в плане, угол атаки и т, п, В работе Г, Ф, Бураго (1944) вихревая поверхность заменяется одним несущим вихрем и граничные условия удовлетворяются по хорде в среднем. Угол скоса свободных вихрей принимается равным половине угла атаки приводится приближенная формула для коэффициента подъемной силы, из которой следует его квадратичная зависимость от угла атаки для очень малых удлинений, Н, Н. Поляхов и А, И. Пастухов (1959) дали возможность оценить не только подъемную силу, но и момент. У них крыло заменяется системой П-образных вихрей, причем угол скоса свободных вихрей цринимается равным углу атаки. С, Д, Ермоленко (1960) принял углы скоса П-образных вихрей на концах прямоугольного крыла равными индуктивным углам скоса потока от присоединенных и свободных вихрей. Метод обобщается им на случай крыла малого удлинения вблизи земли, К. К. Федяевский (1949) разработал приближенную теорию крыльев малого удлинения прямоугольной и эллиптической формы в плане, которая позволяет оценить не только подъемную силу и продольный момент, но также приращение [c.96]

Мачту ТМЗ высотой 52—62 м можно поднимать А-об азным падающим шевром высотой 25 м и тяговым полиспастом грузоподъемностью, 50 т. В ряде случаев целесообразно использовать способ одновременного встречного подъема двух мачт повмотом через шарнир (рис. 92). Для подъема этим способом мачт ТМЗ высотой 52 м на угол 20° используют одиночные или спаренные краны, а также А-образный шевр высотой 25 м. Дальнейший подъем мачт осуществляют за счет работы грузовых полиспастов самих мачт. Чтобы уменьшить горизонтальные нагрузки, опорные плиты мачт соединяют рамой. Для удобства установки мачт в шавовые подпятники применяют шарниры и жесткие распорки (рис. 93). Тако 4 способ подъема, связанный со значительными нагрузками на мачтЫ во время их монтажа, требует проведения проверочных расчетов. [c.139]

Процесс балансировки генераторов, у которых Праб < 2. обычно заканчивается установкой уравновешивающей системы кососимметричных грузов. Уравновешивания только по двум формам для турбогенераторов с > п.2 оказывается недостаточно, так как в вибрациях опор при рабочей скорости вращения могут иметь место значительные синфазные составляющие. В этом случае необходимо продолжить балансировку по третьей форме колебаний. Пробные и уравновешивающие грузы устанавливаются в одной радиальной плоскости по У-образной системе, т. е. один груз в середину бочки ротора и два таких же груза диаметрально противоположно в торцевые заточки (рис. 4-13, е). Эта система грузов является ортогональной к первой форме прогиба и поэтому не меняет состояния уравновешенности по первой критической скорости. Расчеты производятся по полусуммам вибраций опор на рабочей скорости. Такова последовательность уравновешивания каждой из трех форм прогиба. При наличии достаточного опыта и квалификации балансировщика можно успешно производить уравновешивание одновременно по двум и даже трем формам прогиба. [c.168]

Процесс балансировки генераторов, у которых Праб < а. обычно заканчивается установкой требуемой системы кососйммет-ричных корректирующих масс. Балансировки только по первым двум формам изгиба дЛя турбогенераторов с Лраб > 2 недостаточно, так как в виброперемещениях опор при рабочей частоте вращения могут быть значительные синфазные составляющие. В этом случае необходимо продолжить балансировку по третьей форме изгиба. Пробные и требуемые корректирующие массы устанавливают в одной радиальной плоскости по V-образной системе, т. е. одну массу — в середину бочки ротора и две такие же — диаметрально противоположно в торцевые заточки (рис. 4-15, в). Эта система корректирующих масс ортогональна первой форме изгиба и поэтому не изменяет сбалансированности ротора по первой форме изгиба. Расчеты производят по полусуммам виброперемещений -опор при рабочей частоте вращения. [c.158]

Эти нормативы предоставляют возможность сформулировать Определенные Т ребования по жесткости металлорежущих станков в зависимости от класса точности деталей, обрабатываемых на этих станках. Нормативы, образно выражаясь, перекидывают мост между технологом и механиком. Технолог, разрабатывая технологический процесс, на основе расчета на точность выбирает станок той жесткости, которая в состоянии обеспечить требуемую точность деталей и записывает значение жесткости станка в операционную карту. Мастер цеха в соответствии с этой жесткостью по паспорту станка, в котором указано значение его жесткости, назначает для обработки соответствующий станок. Механик обязан содержать оборудование в пределах величины жесткости, указанной в паспорте станка. Естественно, что эксплуатация станков существенно отражается на его состоянии (жесткости). Поэтому необходимо производить периодическую проверку жесткости станков в определенные календарные сроки (раз в квартал, полгода и др.). [c.64]

Если т] дкс велико, для расчета потерь Рнесин находят точное значение поправочного коэ ициента 1 = Р/Рмин> привлекая данные о частотной характеристике конденсатора, и-образную частотную характеристику б можно аппроксимировать выражением б = б (f/fg Л), где — частота, при которой б — минимальный и равный tg Од. Такой закон изменения 6 наблюдается у так называемой критической трехэлементной схемы замещения конденсатора, состоящей из одной емкости и двух сопротивлений — последовательного и параллельного. Если схема замещения конденсатора критическая, то [c.386]

Изотерма адсорбции полимерной соли П-1 имеет ярко выраженный 5-образный вид. Это наблюдается либо в случае изотермы Фрумкина при притягательном взаимодействии в адсорбционном слое, либо в случае изотермы БЭТ, т. е. при полйслойной адсорбции. Расчеты показали, что адсорбция П-1 отвечает изотерме Фрумкина при а = 0,5. С небольшим приближением выполняется н изотерма БЭТ. [c.45]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...