Сопротивление выходное

Ri, — сопротивление выходного каскада усилителя [c.464]

Избыточное давление на выходе из машины определяется гидравлическим сопротивлением выходной магистрали. [c.9]

Ry — активное сопротивление выходного каскада усилителя. [c.272]

СОПРОТИВЛЕНИЕ ПРИ ТЕЧЕНИИ НА ВЫХОДЕ ИЗ ТРУБ И КАНАЛОВ (КОЭФФИЦИЕНТЫ СОПРОТИВЛЕНИЯ ВЫХОДНЫХ УЧАСТКОВ) [c.501]

Пару, выходящему из последней ступени, необходимо преодолеть аэродинамическое сопротивление выходного патрубка. В правильно выполненном выходном патрубке это осуществляется за счет ки- [c.56]

Утилизация части теплоты уходящих газов ГТУ в тепловых схемах ПГУ и ГТУ-ТЭЦ связана с некоторым повышением сопротивления выходного тракта и ростом давления газов за ГТ, что приводит к небольшому снижению электрической нагрузки, а соответственно и КПД, и к незначительному увеличению температуры газов за ГТУ. Это влияние можно оценить с помощью зависимостей, полученных авторами по характеристикам ряда современных ПГУ коэффициент уменьшения электрической мощности [c.306]

Эквивалентная схема такого прибора показана на фиг. 4.27, где q — емкость конденсатора, образованного двумя электродами С — входная емкость, а / —входное сопротивление выходного измерительного прибора. Отклик схемы на идеальный прямоугольный импульс показан на фиг. 4.28. Для правильного воспроизведения импульса необходимо, чтобы постоянная времени схемы была значительно меньше длительности импульса ). [c.200]

Колебания давления в основном вызываются пульсацией потока жидкости, обусловленной законом перемещения рабочих органов (вытеснителей) насоса, а также особенностями рабочего процесса. Пульсации потока в результате гидравлического сопротивления выходной магистрали и сил инерции заполняющей ее упругой жидкости сопровождаются колебаниями давления, вызывающими вибрации (колебания) узлов самого насоса и элемен- [c.307]

Рассмотрим подробнее работу рекордера с усилителем, к которому подводится, кроме напряжения записываемого сигнала, еще и напряжение обратной связи. Если обозначить и — напряжение сигнала в выходкой цепи усилителя записи при холостом ходе, Л ос[/ос — напряжение обратной связи, усиленное в цепи усилителя в Кос раз и приведенное также к выходной цепи усилителя, то с учетом внутреннего сопротивления выходной цепи усилителя (Яо) и индуктивного сопротивления первичной обмотки т уравнения преобразователя-двигателя электромагнитного типа запишутся так [c.245]

Как видно, чувствительность телефона будет частотно-независимой, если его механическое сопротивление чисто упругое а электрическое — активное. Если первое достижимо путем расположения резонанса диафрагмы выше воспроизводимого диапазона, то второе условие обеспечить нельзя, поскольку электрическое сопротивление телефона индуктивно. Таким образом, чувствительность телефона по напряжению частотно-зависима, а по отдаче мало зависит от частоты, если внутреннее сопротивление выходного каскада усилителя или линии активное и равно модулю сопротивления телефона на частоте 1000 Гц. [c.114]

Обратные выходные характеристики дают представление о сопротивлении неработающего выходного канала (его пропускную способность для вытекающих в него потоков). Типичная обратная выходная характеристика представлена на рис. 8, а (кривая 2). Эта характеристика учитывает как сопротивление выходного канала, так и остаточные давления. Последние измеряются отрезком, отсекаемым характеристикой на оси давления (кривая 2 ). В частном случае величина остаточного давления может быть равна нулю (кривая 2). [c.19]

Давление рз на выходе элемента (рис. 13.1, а) зависит от сопротивления выходного канала, которое при рассматриваемой схеме определяется размерами дросселя, установленного в конце канала. Функции выходного дросселя могут выполнять каналы управления следующих по цепи воздействий элементов, соединяемых с выходами приемного канала данного элемента (рис. 13.1, б). [c.141]

Как показано в теории электрических цепей с распределенными параметрами, при согласованном сопротивлении нагрузки (г = рс) отражение волн от выходного сечения линии отсутствует. Аналогично для пневматических каналов при сопротивлении выходного дросселя, равном волновому сопротивлению канала (г = рс), отражение волн от выходного дросселя отсутствует. [c.80]

Полученные решения (V—98), (V—108) и (V—127) для каналов с различным соотношением сопротивления выходного дросселя г и волнового сопротивле- [c.83]

Ток коллектора / мало зависит от напряжения между коллектором и базой /г и сопротивления выходной цепи Он зависит главным образом от тока эмиттера 1э. Следовательно, током в выходной цепи / можно управлять при помощи входного напряжения 1 . При изменении и у изменяется 1з, что влечет за собой изменение / . [c.135]

Эмиттер представляет собой электрод, проводимость которого больше, чем у основания. Около эмиттера создается запирающий слой. Обычно он включается в прямом направлении и имеет поэтому малое сопротивление. Выходной контакт коллектора является электродом с проводимостью меньшей, чем у основания. Запирающий слой, коллектора включается в обратном направлении и имеет большое сопротивление. [c.135]

Выходное сопротивление. Выходное сопротивление равно сумме сопротивлений коллектора г и базы Гб. [c.141]

В процессе анализа передаточных функций происходит вычисление входного сопротивления, выходного сопротивления и усиления по постоянному току. [c.203]

Для связи йф1 с параметрами С и разных фильтров рассмотрим общую схему Г-образного звена фильтра, приведенную на рис. 3.1, л. Здесь За — общее сопротивление выходного элемента фильтра (например, — для схемы б С. — для схемы е) и потребителя индексы вх вместо В и вых вместо ф учитывают, что фильтр может быть включен не только между схемой выпрямления и потребителем. [c.123]

Сопротивление резистора / 1 определяет наклон характеристики и совместно с образует входной делитель. Сопротивление выходного [c.143]

Влияние отражений в конечном рупоре убывает (т. е. конечный рупор по своим свойствам приближается к бесконечно- му рупору) при одновременном уменьшении т и увеличении Sg, т. е. при этом приведенные величины как сопротивления бесконечного рупора, так и сопротивления выходного отверстия стремятся к постоянным и равным пределам. [c.80]

Так как при расчете червячной передачи бывает задан момент Ма сопротивления, приложенный к выходному червячному колесу 2, то сначала определим окружное усилие fii червячного колеса [c.491]

Сопротивление в выходном участке рабочей камеры аппарата [c.143]

Особое место в данной турбине занимает последнее колесо, которое вследствие отказа от двухъярусных лопаток получилось значительно больших размеров, чем в турбине АК-50-2 (см. фиг. 92). При среднем диаметре колеса 2(Ю0 мм и высоте лопатки Ъмм площадь кольца лопаток 5 = 4,18 что на ЗОО/о больше, чем в турбине АК-50-2. По размерам последнее колесо не имеет равных в мировой практике турбостроения (для я = 3000 об/мин). Достигнуто это не только за счёт высоких напряжений в лопатке (а ,ах = 2300 кг,см ) и в диске (a niax = 2700 кг/сш ), но и благодаря искусному профилированию последней лопатки, наилучшим образом приближающему её к форме равного сопротивления. Выходная потеря при Л1 = 43 000 кет и р = 0,04 ama составляет около 6,3 ккал кг. Общий вид и размеры последней лопатки показаны на фиг. 60. Входная кромка верхней части лопатки покрыта стеллитовыми пластинками, предохраняющими лопатку от эрозии. [c.204]

Пример. Определить время t опорожнения цилиндрического резервуара (цистерны) с гори-юнтальной осью, имеющего радиус / , длину L (фиг. 68) и заполненного маловязкой жидкостью. Обший коэффициент сопротивления выходного участка — С, коэффициент сжатия струи на выходе = 1, выходная площадь /. [c.484]

График показывает, что при средних и больших скоростях воды основной в величине потери энергии при выходе из трубы в коллектор является скоростная составляющая, прямо зависящая от расходного воздухосодержания. При малых скоростях воды доля составляющей, определяющейся изменением полезного напора на конечном участке подводящей трубы, заметно увеличивается, что приводит к выпадению соответствующих точек. Как показали опыты по определению потери давления при входе в трубу, при малых скоростях воды на увеличении сопротивления выходных участков могло сказаться и уменьшение полезного напора в подводящих трубах, связанное с условиями подачи смеси в эти трубы (за счет затруднения стабилизации потока при малых скоростях). [c.287]

В случае сопла с плоскими кромками (срезом) применить к нему, особенно при малых открытиях (расстояниеу), закон истечения жидкости из отверстия в тонкой стенке невозможно. В этом случае, если сопротивление потоку в щели, образованной срезом сопла и заслонкой, станет сравнимым с сопротивлением выходного отверстия сопла, вязкостное сопротивление станет преобладающим и на работу рассматриваемого устройства будет [c.436]

В гидростатических уплотнениях жидкостная (газовая) смазка пары трения создается при последовательном прохождении жидкости (газа) через два дросселя входной и выходной. В качестве входного дросселя используют отверстия, пористые вставки, капилляры, участки уплотнительной щели. В процессе работы под действием внешних нагрузок, например, смыкающих уплотнительные кольца, уменьшается высота зазора, увеличивается сопротивление выходного дросселя, а следовательно, давление и гидростатическая сила в зазоре, предотвращающая дальнейшее сближение и контакты уплотнительных колец. Уплотнение в которых гидравлическое сопротивлейие входного дросселя не зависит от высоты зазора, относят к группе конструкций с внешним дросселиро- [c.266]

А. Источник с активным сопротивлением (выходные и большинство междукаскадных Т), [c.411]

В действительности как внутри рупора, так и особенно на выходе, фронт волны отступает и от плоской и от сферической формы [1 Мак-Лаклен, стр. 196]. Однако, несмотря на сложность явления, даже и такие грубые приближения как гипотеза плоской или сферической волны, позволяют уяснить и подвергнуть учету многие вопросы рупорной техники. В частности, выбор тех или других размеров выходного сечения, чрезвычайно существенный с точки зрения излучательных свойств конечного рупора, и. полярная диаграмма рупора определяются фронтом волны на выходе и связанным с этим видом акустического сопротивления выходного отверстия. [c.120]

Если рабочее колесо вихревого насоса не закрепить жестко на валу в осевом направлении, то под действием осевой силы колесо прижмется к корпусу, что приведет к быстрому износу насоса. Для уменьшения износа можно осевую силу, действующую на колесо, передать на подшипники. Для этого рабочее колесо должно быть жестко закреплено ка валу. Однако при этом сложнее выверить торцовые зазоры между колесом и корпусом, составляющие всего 0,05—0,2 мм. Кроме того, необходимо устранить осевой зазор в шарикоподшипнике, применив предварительный натяг. Предложен гидравлический способ уравновешивания осевой силы, обеспечивающий автоматическую установку рабочего колеса в среднем между стенками корпуса положении. Способ основан на использовании явления возрастания приблизительно по линейному закону давления жидкости в канале насоса по мере удаления от всасызг тощего окна к напорному. Соседние пазухи а одноступенчатого насоса (рнс. 94), расположенные у ступипы колеса с обеих сторон, с областью высокого давления пазами или отверстиями б. Тогда жидкость будет входить в пазуху через паз и через часть торцового зазора, примыкающую к области высокого давления, и выходить из пазухи через часть торцового зазора, примыкающую к области низкого давления канала (на рис. 94 направление потока утечек показано стрелками). Давление в пазухе зависит от соотношения гидравлических сопротивлений входных и выходных каналов и, следовательно, от соотношения площадей их сечений. При уменьшении торцового зазора сопротивление входных каналов увеличивается меньше, чем сопротивление выходных, так как сопротивление паза остается неизменным, и давление в пазухе возрастает. Поэтому при смещении колеса, [c.160]

Направление npauieiiiiH кривошипа у рабочих машин следует за-дава1ъ таким образом, чтобы сила полезного сопротивления, действующая на выходное звено во время рабочего хода, была направлена в сторону, противоположную движению ползуна (резца), а шатун работал на сжатие. [c.25]

Для постоянного контакта звеньев, образующих высшую пару, в кулачковых механизмах применяе1ся как силовое, так и геометрическое замыкание. Силовое замыкание осуществляется чаще всего при помощи пружи[ ы (рис. 2.16, а. б, в, и), прижимающей выходное звено к кулачку. Недос1атк ом такого замыкания является увеличение реакций в кинематических нарах за счет преодоления сопротивления пружины. Но простота конструкции и меньшие габариты кулачка делают предпочтительнее такой вид замыкания но сравнению с геометрическим. Силовое замыкание может быть осуществлено также с помощью пневматических и гидравлических устройств. [c.49]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...