Интенсивность внутренних сил пластине

Втулочные цепи (табл. 11.1) состоят из наружных и внутренних пластин. Наружные пластины запрессованы в валики, внутренние — на втулки (рис. 11.2, а). По сравнению с другими видами цепей более просты по конструкции, имеют меньший вес. Однако имеют повышенный износ втулок и меньшую нагрузочную способность, а также вызывают более интенсивный износ зубьев звездочек. Их целесообразно применять при незначительных нагрузках в быстроходных передачах. [c.245]

Изменение потенциальной энергии деформации срединной плоскости пластины при выпучивании выражается через интенсивности внутренних сил N , Ny, S y и деформации s , ву, Т -у следующим образом [c.981]

Докритический рост продольной сквозной трещины в длинной цилиндрической трубке из вязко-упругого материала под действием внутреннего давления р определим в соответствии с уравнениями (37.17), принимая коэффициент интенсивности напряжений в виде (29.25), а в качестве реологической модели, так же как и в задаче о растяжении пластины,— тело Кельвина. [c.306]

Число Bi находится в пределах 0,l Bi<100. В рассматриваемом случае in есть функция Bi, т. е. зависит от толщины пластины. Температурные кривые для любого момента времени будут выглядеть, как показано на рис. 3-9. В этом случае интенсивность процесса охлаждения (нагревания) определяется как внутренним, так и внешним термическими сопротивлениями. [c.86]

Из формулы (89) следует, что если А равна нулю или четному числу полуволн, то / = 4/1, т. е. имеет место усиление суммарной интенсивности пучков по сравнению с суммой их интенсивностей а если она равна нечетному числу полуволн, то / = О, т. е. суммарная интенсивность будет нулевой. Это соответствует принципу сохранения энергии. При параллельности рассматриваемых пластин поверхность верхней пластины будет равномерно освещённой Если пластины расположить под углом а друг к другу, т. е. создать между их внутренними поверхностями воздушный клин, то на поверхности верхней пластины будут видны чередующиеся светлые и темные интерференционные полосы, параллельные ребру клина, каждая из которых является геометрическим местом точек одинаковой толщины промежутка 1 между внутренними поверхностями пластин, причем этот промежуток равен [c.89]

Интерференционные измерения длин в диапазонах 200 мм, 20 м и 1 км осуществляют с помощью гелий-неоновых лазеров, обеспечивающих высокую монохроматичность, малую расходимость лучей и большую интенсивность излучения. В лазерной интерферометрии разрешающая способность в метровом диапазоне может быть до 0,1 мкм, а при специальных измерениях даже до 10"- мкм . Из сказанного выше об интерференции в промежутке между пластинами следует, что если внутренняя поверхность одной из пластин имеет какие-нибудь неровности, то наблюдаемые интерференционные полосы станут изогнутыми и их форма будет соответствовать изгибам профиля поверхности в вертикальном сечении. В частности, если внутренняя поверхность нижней пластины сферическая в пределах диапазона измерений, то интерференционные полосы имеют вид колец. Это позволяет использовать интерференционную картину для измерения малых неровностей поверхности, применяя необходимые увеличения. [c.90]

Система воздушного охлаждения ГТ-6-750 УТМЗ — трехступенчатый стальной ротор ТВД интенсивно охлаждается воздухом, отбираемым после компрессора при начальном давлении 5,8 10 Па и температуре 508 К. Из камеры, расположенной за последней ступенью компрессора, охлаждающий воздух через пять радиальных сверлений диаметром 17,1 мм поступает во внутреннюю полость ротора, откуда через пять наклонных сверлений диаметром 32,5 мм перетекает в полость между гребнями дисков первой и второй ступеней. В этой полости весь поток охлаждающего воздуха делится на две части одна часть воздуха продувает хвостовые соединения рабочих лопаток первой ступени (направление продувки — против направления течения газа) другая часть — хвостовые соединения рабочих лопаток второй и третьей ступеней. Периферийные стенки полостей между дисками образованы удлиненными полками хвостовиков рабочих лопаток. Для уменьшения потерь охлаждающего воздуха стыки хвостовиков рабочих лопаток соседних ступеней уплотнены тонкими пластинами, допускающими некоторые радиальные, тангенциальные и осевые перемещения лопаток. [c.58]

Рассмотрим пластину бесконечно больших размеров с круговым отверстием радиуса го (рис.). На контуре пластины приложены равномерно распределенные растягивающие силы интенсивности р. У края отверстия действуют нормальные к поверхности пластины сжимающие силы интенсивности q, равномерно распределенные по кольцевой площадке с внутренним радиусом Го и наружным радиусом Гь Обозначим через г текущий радиус. Будем считать, что толщина пластины в три раза меньше диаметра отверстия. [c.18]

Сложнее решается вопрос о значении собственной температуры на главной части поверхности, омываемой быстродвижущимся потоком газа. В пограничном слое, будь то ламинарном или турбулентном, происходит торможение элементов потока из-за действия соответствующих сил трения и, следовательно, имеет место внутреннее тепловыделение. Поскольку в направлении к стенке тепло, по условию, передаваться не может, тепловыделению вследствие трения противостоит теплопроводность (молекулярная или турбулентная) в направлении менее разогретой области, т. е. прочь от стенки. В стационарном состоянии оба взаимно противоположных эффекта компенсируют друг друга в каждой точке поля, обусловливая установление некоторого стабильного профиля температур по внешней нормали к стенке. Чем интенсивнее будет теплопроводность при фиксированной мощности местного тепловыделения, тем меньшей окажется равновесная температура на данном удалении от стенки и, следовательно, на самой стенке. Это рассуждение, как, разумеется, и основное уравнение энергии (4-22), указывает на роль числа Прандтля (отношение коэффициентов кинематической вязкости и температуропроводности) при решении задачи о собственной температуре стенки. На рис. 5-6 приведена для примера расчетная эпюра температур по нормали к продольно обтекаемой воздухом пластине при ламинарном пограничном [c.139]

Рис. 15.5. Коэффициенты интенсивности напряжений в вершинах внутренней трещины и внешних вершинах крайних трещин в пластине под действием изгибающего момента.

Рис. 15.8. Коэффициент интенсивности напряжений во внутренних вершинах двух параллельных смещенных относительно друг друга трещин в пластине под действием изгибающего момента.

Рис. 15.10. Коэффициенты интенсивности напряжений в вершинах внутренней и крайних трещин из системы параллельных смещенных относительно друг друга на угол 45 трещин в пластине.

В этой главе приведены уравнения, описывающие коэффициенты интенсивности напряжений для широкого круга конфигураций трехмерных трещин при воздействии растягивающих или изгибающих нагрузок, причем эти коэффициенты могут быть функцией длины и глубины трещины, толщины пластины, радиуса отверстия и т. д. Рассмотрены такие конфигурации трещин внутренняя эллиптическая, полуэллиптическая поверхностная,, угловая в виде четверти эллипса, полуэллиптическая поверхностная трещина, расположенная в круглом отверстии, угловая трещина в виде четверти эллипса в отверстии, находящемся в пластине конечной толщины. [c.266]

Предполагаем, что на поверхности пластины действует распределенная нагрузка интенсивностью q= q x,y). Для вывода дифференциального уравнения изогнутой поверхности пластинки выделим из ее состава бесконечно малый элемент с размерами dx, dy, h, где h - толщина пластины. Выделенный элемент с указанными внутренними усилиями изображен на рис. 11.2. [c.220]

Заслуживает внимания предложение использовать интерферометр Фабри—Перо в качестве фильтра. Располагая диафрагму в центральной зоне интерферограммы Фабри—Перо, можно уменьшить полосу пропускания такого фильтра до доли области дисперсии, определяющейся размером диафрагмы. Предельные возможности фильтра Фабри—Перо ограничены качеством пластин интерферометра и внутренними потерями интенсивности света, которые растут при увеличении разрешающей силы. Потери интенсивности можно уменьшить, используя сферический резонатор Фабри—Перо [29]. При помощи интерферометра Фабри — Перо со сферическими отражателями уже достигнута длина когерентности в 10 ж [30, 31], и возможно, что она будет доведена до 300 м [32]. [c.328]

Природа образования теплового потока здесь не рассматривается. Однако при сильном нагреве внешней (внутренней) поверхности пластины и при наличии потока жидкого вещества или газа, ее обтекающего, одной из возможных причин разрушения поверхности может быть гидродинамический унос металла абляция), не перешедшего еще в жидкое или газообразное состояние. Интенсивный унос твердого вещества с поверхности начнется с момента, когда скоростной напор газа или жидкости pv /2 станет порядка предела текучести нагретого поверхностного слоя металла. В монографии Ильюшина и Огибалова [121] вводится основной параметр, характеризующий абляцию, Г = pv-/ 2(7s). Опасные состояния возникнут при Г 1. На практике абляция возникает при входе космических летательных аппаратов в атмосферу, в камерах ракетных двигателей, в стволах артиллерийских орудий. [c.84]

На рис. 7.41 а показана зависимость прогиба в центре пластины от расположения кольца нагрузки. Максимум 1 достигается при значении внутреннего радиуса кольца а = 0,35 и соответствует синусоидальной нагрузке с амплитудой Qq — прогиб 2 соответствует прямоугольной нагрузке с интенсивностью <70 = 10 Па. [c.402]

При увеличении числа Бугера стремится к нулю, тогда как коэффициент отражения в случае пластины с двумя полированными поверхностями стремится к Кх. Сравнение формы спектров зеркального отражения полированных пластин и спектров диффузного рассеяния шероховатых пластин никем не проводилось, поэтому нет возможности оценить неточность, связанную с принятой гипотезой об идентичности многократных внутренних отражений в случаях полированных и шероховатых пластин. Вероятно, в реальной ситуации интенсивность пучков второго, третьего и т. д. порядков отражения убывает намного быстрее. [c.117]

Так как увеличение рабочей частоты в 2 раза приводит к уменьшению площади фокального пятна в 4 раза,то для сохранения средней интенсивности в фокальном пятне, можно было уменьшить вдвое радиус излучающей поверхности. Фактически она была уменьшена в 1,7 раза. Вместо кварцевых возбуждающих пластин были взяты пластины из пьезокерамики ЦТС, рабочие напряжения для которой лежат в пределах десятков вольт. Сравнительно высокая точка Кюри (330°) позволила отказаться от масляного охлаждения, что в свою очередь устранило необходимость создавать воздушные подушки на задней стороне возбуждающих пластин и позволило упростить их крепление к алюминиевой оболочке. Отшлифованные по сфере пластинки ЦТС были наклеены на внешнюю сторону алюминиевой полусферы, а наружные их обкладки соединены монтажным проводом. Полусфера с наклеенными пластинами показана на рис. 49. Для более плотного заполнения пластины сделаны не круглыми, а шестиугольными. Внутренний радиус полусферы (фокусное расстояние) равен 18,3 лt, а угол раскрытия т, — 75°, В остальном схема излучателя не отличается от описанного выше кварцевого. [c.198]

Взрывы не единственный источник импульсного шума. Удар молотом по стальной пластине также производит значительный импульс шума, хотя и не столь высокого уровня, как взрыв. Импульсы меньших интенсивностей тоже травмируют слух, но вызывают повреждения не в среднем, а во внутреннем ухе, как и непрерывный шум, о котором речь еще впереди. Что касается импульсного шума, то здесь человек в своей эволюции явно отстал от развития техники. Как [c.86]

Пусть подвергается интенсивному нагреву влажное капиллярно-пористое тело. В нем тогда могут возникнуть интенсивное внутреннее испарение и устойчивый градиент общего давления. Под действием этого градиента будет происходит мощный молярный пере--нос массы (пара), турбулизирующий пограничный слой на теле и влияющий на конвективный подвод тепла к нему, В результате подобной турбулизации пограничного слоя, а также выброса в него субмикроскоиических частиц жидкости, испарение которых происхс -дит в самом пограничном слое, коэффициенты теплообмена влаж ных тел могут быть значительно выше, чем сухих. Так, например, по данным, приведенным в монографии А. В. Лыкова [Л. 84], коэффициент теплообмена ограниченной влажной гапсовой пластины, ориентированной вдоль потока, равен 42,6 ккал/м ч град, а подсчитанный по обычной формуле чистого теплообмена — 17,9 ктл м ч-град. [c.242]

Втулочные цепи (рис. 1П-32, ) имеют внутренние пластины, запрессованные во втулки, и наружные пластины, запрессованные в валпки. Область рациопальиого применения их — быстроходные передачи при незначительных нагрузках. Недостатки цепей— интенсивный износ втулок и зубьев звездочек достоинства — простая конструкция и небольшая масса. Однорядные (ПБ) и двухрядные (2ПВ) втулочные цени изготовляют по ГОСТ 10947—75. Некоторые ти-поразморы цепей приведены в табл. 111-70. [c.163]

Следовательно, интенсивность нагревания пластины в данной точке будет определяться теплоинерционными свойствами тела и зависеть только от скорости перемещения тепла внутри пластины (внутренняя задача). [c.205]

Катки цепи устанавливают на подшипниках скольжения (рис. 2.6, а и б) или па подшипниках качения — шариковых или роликовых (рис. 2.7). Цепи с катками на подшипниках качения применяют на конвейерах тяжелого типа с большими нагрузками (например, на тележечных конвейерах) для уменьшения сопротивления движению цепи. Подп1ипники катков защищают надежным лабиринтным уплотнением для предохранения от загрязнения (рис. 2.7). Известны конструкции пластинчатых цепей для работы в среде с интенсивным запылепием с щарниром, закры-гым резиновыми кольцами, расположенными в кольцевых выточках между наружной и внутренней пластинами (рис. 2.8). Однако они не получили широкого распространения из-за сложности. Шарниры цепей, работающие в тяжелых y Jювияx эксплуатации, снабжают пресс-масленками (см. рис. 2.6 и 2.7) для периодической автоматической или ручной подачи смазки. [c.39]

К третьей группе относятся специфические закручивающие устройства, например, врашаюшиеся трубы. Однако низкие значения динамической вязкости газа существенно снижают эффективность способа. Для повышения интенсивности закрутки потока на внутренней поверхности вращающихся каналов устанавливают перфорированные пластины, пучки труб или пористые диски [196]. На выходе из таких закручивающих устройств создаются профили скорости, которые соответствуют закрутке газа как целого. В вязкой жидкости вращающиеся течения (вихри) практически всегда содержат центральное ядро, вращающееся как квазитвердое тело с практически постоянной по всему ядру угловой скоростью со. [c.16]

Изгиб кольцевой пластины рассмотрим под действием распределенной нагрузки интенсивностью д = onst и силы Q, распределенной по внутреннему граничному срезу. Внешний контур считаем жестко заделанным, а на внутреннем контуре момент Mr равен нулю. Условия на внешнем контуре запишутся в виде [c.410]

При наличии мягких покрытий вибропоглощающий слой почти не вызывает сдвига нейтральной оси пластины при изгибных колебаниях. Поглощение энергии происходит в основном за счет деформации вибропоглощающего слоя. Так как модуль упругости мягкого покрытия мал, то длина упругой волны в покрытии также мала и уже на относительно низких звуковых частотах (порядка нескольких сот герц) соизмерима с толщиной покрытия. Вследствие этого имеют место интенсивные колебания по толщине вибропоглощающего слоя, нормальные к его поверхности. Потенциальная энергия деформации этого слоя мала по сравнению с потенциальной энергией в металле, но коэффициент потерь покрытия для применяемых материалов относительно велик (т = 0,5), поэтому коэффициент внутренних потерь пластины с покрытием может достигнуть десятых долей единицы. Максимумы поглощения колебательной энергии будут наблюдаться на частотах, где по толщине вибропоглощающего слоя укладывается несколько полуволн, поэтому полоса частот вибропоглощепия достаточно широка. Уровень уменьшения шума в случае мягких вибропоглощающих покрытий можно рассчитывать при помощи выражения (193). [c.130]

Явление интерференции возникает, в частности, в воздушном нрЪмежутке между двумя полупрозрачными пластинами. Падающий на верхнюю пластину пучок лучей разделяется ее внутренней поверхностью на два когерентных пучка, один из которых отражается в обратном направлении, а другой проходит через нее. Часть прошедшего пучка отражается от поверхности нижней пластины и идет также в обратном направлении, интерферируя с первым пучком. Если считать для простоты интенсивности и /а первого и второго пучка равными друг другу, то геометрически легко можно получить формулу для суммарной интенсивности в виде [c.88]

В сериях семь и восемь рассмотрены задачи об одиночных трещинах, выходящих на наружную или внутреннюю поверхность цилиндров и пластин при термомеханическом нагружении. В этих задачах значения параметров I, п и толщины детали Н = изменялись в пределах I = 4-н48 мм, п == O-f-20, Н = 100ч-600 мм. Полученная /С-тарировка для седьмой серии дана в табл. 2.7 результаты расчетов, подтверждающих правомерность инженерной методики расчета коэффициентов интенсивности напряжений (см. гл. 3), приведены в табл. 2.8. [c.100]

Описанная схема формирования внутреннего геттера основана на создании в приповерхностной области пластины слоя, обедненного кислородом до такой степени, что соответствующий твердый раствор перестает быть пересыщенным и обусловленное распадом дефектообразование в нем не происходит. При таком подходе возможность создания эффективно геттерирующей дефектной среды в объеме пластины в значительной степени зависит от тепловой предыстории исходного кристалла, содержания и характера распределения в нем кислорода, что существенно влияет на воспроизводимость получаемых результатов. Существует и другая возможность создания эффективного внутреннего геттера в пластинах, основанная на отмеченной выше существенной зависимости интенсивности распада пересыщенного твердого раствора кислорода от концентрации присутствующих в кристаллической решетке вакансий. [c.72]

Долговечность однородной пластины с трш(иной, подверженной случайной нагрузке . Будем считать, что плоская пластина равномерно нагружена в одном направлении напряжением % (г), являющимся диффе-решщруемым случайным процессом. В момент времени to в пластине имеется сквозная внутренняя трещина длины 2/о, ориентированная перпендикулярно направлению нагрузки. Считая величину / много меньшей длины и ширины пластины, коэффициент интенсивности напряжений и малое приращение длины трещины в момент t можно выразить в виде [c.225]

Развитие ударно-волнового процесса и разрушения в трехслойной пластине под действием прямоугольного импульса давления показано на рис. 19. Первый слой алюминия имеет ширину 0,025 м (40 дискретных элементов), второй слой из резиноподобного материала шириной 0,005 м (20 элементов) и третий слой из алюминия шириной 0,02 м (20 элементов). На рис. 19, а—в представлены три последовательных момента времени, соответствующих формированию ударной волны давления в первом слое алюминия и ее продвижению по толпцше пластины. После прекращения действия импульса давления в лицевой части пластины происходит интенсивная разгрузка сжатых элементов у свободной поверхности, которая приводит к лицевому отколу (индикаторная линия разрушенных элементов в верхней части графиков принимает значение 1,0). Максимальная скорость этих осколков составляет 300 м/с и направлена в противоположную TopoHy o i z. Штриховая линия распределения скоростей имеет шкалу v = vJvo, Уо = 1000 м/с единица давления Ог = 100 кбар (сплошная линия) кривая, составленная из кружков, соответствует распределению по дискретным элементам внутренней энергии в рассматриваемый момент времени (шкала энергии нормирована относительно величины 4о = 10 нм). Моменты времени, представленные графиками на рис. 19, г, д, характеризуют отражение ударной волны от среднего мягкого слоя, возникновение зоны разрушения в средней части первого слоя, дальнейшее распространение фронта разрушения к границе с мягким слоем и одновременное поглощение части энергии мягким слоем при прохождении в него ударной волны. Стадия развития процесса на рис. 19, е является завершающей, после которой следует разлет осколков без взаимодействия друг с другом, так как распределение скоростей имеет вид монотонно возрастающей функции. Четыре характерных участка изменения скорости вдоль оси z показывают картину разлета осколков, которые образовались при разрушении лицевой части первого слоя, внутреннего откола в первом слое, частичного разрушения мягкого среднего слоя в окрестности границы с мягким слоем и, наконец, откола тыльной части пластины в третьем слое, скорость осколков которых составляет 250 м/с. Распределение внутренней энергии в момент времени i = 39,4 мкс (см. рис. 19, е) характеризует диссипацию энергии в результате упругопластического деформирования и разрушения трехслойной пластины. Как видно из этого графика, максимальная диссипация энергии имеет место в зоне лицевого откола и разрушения в окрестности границы первого и второго слоев. [c.134]

I MOTpHM еще результаты экспериментов. К пластине из плексигласа (рис. 4.32), содержащей внутреннюю наклонную трещину 00", динамически прикладывается растягивающая нагрузка высокой- интенсивности (скорость перемещения захватов в момент приложения нагрузки 6 м/с, скорость деформаций е = 24 с ). Волна продольного растяжения стартует от нижнего края образца и вначале прибывает в нижнюю вершину о". В случае внутренней трещины начальной длины 21 = 0,020 м, образующей угол (3=10° с продольной осью образца, эта волна приходит в верхнюю вершину приблизительно через 10 мкс. На начальной стадии трещина растет из двух вершин О О, причем новые ее 0Tj)e3KH образуют угол 82° по отношению к начальной оси. Эти отрезки I и П растут неодновременно, а с задержкой, во времени приблизительно в 11 мкс. После полного разрушения пластины точки пересечения трещины с продольными краями образца становятся источниками волн напряжений, распространяющихся в обратном направлении со скоростями, лежащими в диапазоне 1000. .. 1500 м/с. Расчеты, проведенные после замера каустик, показали, что эти волны переносят 43 % полной начальной энергии деформации. Вследствие воздействия этих волн [c.113]

Распределение зон пластичности во внешнем несущем слое показано на рис. 7.68 (а упругопластическая пластина, б — вяз-коупругопластическ 1я). Картина для внутреннего несущего слоя аналогичная. Отметим, что первые области пластических деформаций появляются на контуре пластины, затем в ее центре и по мере приближения к резонансу они движутся друг к другу. Например, при уменьшении отклонения с Ло = 0,3% до Лд = = —0,15% область пластических деформаций (темные точки) существенно увеличивается (светлые точки), однако вблизи срединной поверхности каждого слоя деформирование упругое. При учете гипотетической вязкости несущих слоев интенсивность деформаций падает и области пластических деформаций незначительны (см. рис. 7.68 6). [c.452]

В работе [158] было проведено сопоставление кинетики усталостных трещин в сферической оболочке (несквозные трещины), находящейся под действием внутреннего давления, с кинетикой роста трещин в пластине (сквозные трещины), подверженной двухосному растяжению. Исследование проведено на алюминиевом сплаве Д16Т1 при / == О в диапазоне скоростей роста трещины (10" —10 ) м/цикл. Обработку экспериментальных данных и построение кинетических кривых проводили на основании представления о том, что одинаковым значениям коэффициентов интенсивности напряжений соответствуют одинаковые скорости роста усталостных трещин. В результате такого подхода было показано (рис. 77), что для обо- [c.153]

Каибольщее распространение получил радиационный вид контроля, осуществляемый с помощью передачи энергии рентгеновскими и гамма-излучениями, которые, проходя через контролируемый объект, изменяют интенсивность излучения в местах наличия дефектов. Это изменение регистрируется рентгеновской пленкой или электрорадиографической пластиной — радиографический метод. Реже используется радиоскопический метод, при котором радиационное изображение преобразовывается и передается для визуального анализа на выходпой экран, а также радиометрический метод, когда радиационная информация преобразовывается в электрические сигналы, регистрируемые по показаниям приборов. Радиационные методы позволяют выявить внутренние и поверхностные несплошности в стыковых п вах любых материалов. Дефекты угловых швов обнаруживаются плохо. [c.23]

Существенным отличием оценки воднохимического режима прямоточных котлов ОКД является важность данных по скорости коррозии конструкционных материалов в различных участках пароводяного тракта и по интенсивности образования отложений [47]. Скорость коррозии металлов питательного тракта определяют с помощью индикаторов коррозии различного типа, выполняемых в виде пластин кз исследуемых металлов и устанавливаемых до деаэратора— в трубопровод после деаэратора — в контейнер, монтируемый на трубопроводе, шунтирующем ПВД в экономайзере — в одну из труб. Протекание пароводяной коррозии контролируется по вырезаемым коротким (около 60 мм) участкам из различных зон котла не менее чем после годичного срока его эксплуатации оценкой состояния металла специальных вставок, устанавливаемых в котел определением содержания водорода в питательной воде и паре работающего котла (при переменных режимах работы используют водородомер j. Водородомеры устанавливают на входе и выходе из котла, за встроенной задвижкой, на входе и выходе из промежуточного перегревателя. За ростом отложений на внутренней поверхности котлов осуществляют непрерывный контроль с помощью замера температуры стенки металла трубы по вваренным в экранные трубы температурным вставкам (см. 13.3). Необходимо проводить определение эрозионной активности питательной воды (обычно для деталей питательного тракта), являющейся следствием ее силового и коррозионного воздействия на омываемую поверхность металла. Контроль осуществляют установкой образцов из материалов-эталонов по эрозионной стойкости. [c.292]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...