Конвективный подвод тепла

X—е = 0. Принимая также во внимание, что за счет конвективного подвода тепла при сбросе давления можно удалить из материала 0,5— 0,9% связанного вещества от всей удаленной массы, получим достаточно оснований для замены теплообменного граничного условия третьего ро.п,а условием первого рода. Однако в решениях нам достаточно использовать лишь одно граничное условие, поскольку изменения температуры и давления окружающей среды взаимосвязаны. Например, в случае линейного характера изменения во времени давления (Pdp) и температуры (Pdg) имеем [c.452]

Обезвоживание капель после достижения ими температуры, примерно равной средней температуре мокрого термометра, происходит за счет конвективного подвода тепла от рушильного агента. [c.225]

При конвективном подводе тепла при сб Н [c.824]

Заметим, что конвективный подвод тепла в смеси ничем не отличается от такого же в однородном газе при составлении левой части уравнения тепло- [c.695]

При конвективном подводе тепла при —<1, что обычно соблюдается в па- [c.824]

Заметим, что конвективный подвод тепла в смеси ничем ие отличается от такого же в однородном газе при составлении левой части уравнения теплового баланса следует лишь принять во внимание, что энтальпия смеси к определяется как сумма произведений энтальпий отдельных компонент на концентрации с этих компонент [c.871]

Рассмотрим теперь характерные процессы, протекающие на поверхности полимера в случае подвода к ней конвективного теплового потока. Для простоты считается, что тепло распространяется лишь в направлении, перпендикулярном поверхности, к которой подводится тепло (ниже будут указаны границы, в которых данное предположение верно). [c.146]

На рис. 11-11 показана связь скорости уноса массы типичного коксующегося материала от температуры поверхности и химического состава набегающего потока. Видно, что увеличение содержания кислорода в набегающем потоке существенно увеличивает унос массы, особенно при росте температуры. В работе [Л. 11-12] экспериментально установлено, что скорость уноса массы материалов является функцией температуры независимо от способа подвода тепла — конвективного, радиационного или совместного. [c.328]

Г. К. Филоненко [84], исследуя кривые сушки для одного и того же материала (ткани) при конвективном способе подвода тепла к материалу, установил, что они совмещаются в общую кривую, если их [c.613]

Конвективная сушка производится при постоянных или изменяющихся во времени температуре и влажности сушильного агента. При терморадиационном, кондук-тивном или комбинированных способах подвода тепла режим сушки может также изменяться во времени или по длине рабочей камеры. В табл. 10-8—10-9 приведены характеристики конвективной и контактной сушки некоторых материалов. [c.624]

В целях снижения расхода энергии высокочастотную сушку или сушку токами промышленной частоты комбинируют с тепловой радиационной или конвективной сушкой. При этом затрачивают электроэнергию только на создание необходимого градиента температур внутри материала. Для испарения влаги и нагрева материала применяют более дешевый радиационный или конвективный способ подвода тепла (от горячего воздуха, нагретого паровыми калориферами, или топочных газов) [40]. [c.652]

В зависимости от способа подвода тепла к высушиваемому материалу различают несколько видов сушки. В практике обезвоживания шламов металлургических заводов чаще всего применяют конвективную сушку, при которой высушиваемый материал находится в непосредственном соприкосновении с сушильным агентом — топочными газами. [c.203]

При сушке керамических материалов и изделий используют следующие методы (по способу подвода тепла к высушиваемому материалу) конвективный, радиационный, кондуктивный и в электромагнитном поле. Часто используют комбинированные методы сушки конвективно-радиационный, конвективно-кондуктивный и т. п. Наибольшее распространение в керамической промышленности получили конвективная и конвективно-радиационная сушка. [c.318]

По способу подвода тепла различают сушилки конвективные, контактные, радиационные и сушилки с применением токов высокой частоты. [c.406]

К тепловому методу отверждения покрытий относятся конвективный, терморадиационный (под действием ИК-излучения) и индукционный способы, отличающиеся по виду подвода тепла к отверждаемому материалу. [c.238]

Тепляк с комбинированным подводом тепла к вагонам с размораживаемым грузом (рис. 6.16). Излучатели, отражатели и вентиляционное оборудование размещены в здании типового конвективного тепляка длиной 117 м, шириной 6 м и высотой (от головки рельсов до потолочной панели) 4 м. Излучатели выполнены из труб диаметром 25 мм, смонтированных с шагом от 40 до 65 м.м. В трубы излучателей поступает пар под давлением 5 13 кгс/см . [c.147]

Нагревание издавна применяется на практике для ускорения формирования покрытий как непревращаемого, так и особенно превращаемого типов. По способу подвода тепла к покрытию различают следующие способы отверждения конвективный, терморадиационный, индукционный. Наибольшее применение получили первые два они хорошо разработаны технологически и аппаратурно. [c.264]

На рис. 10.14 показаны характерные структуры потока всех режимов пленочного кипения в вертикальной (а) и горизонтальной (б) трубах. Если процесс происходит стационарно (при внешнем подводе тепла), то эти режимы сменяют друг друга по длине трубы, как показано на рис. 10.14. При нестационарном процессе захолаживания трубы, когда, например, в горячую трубу пускается холодная криогенная жидкость (рис. 10.14), картина во времени перемещается по трубе слева направо по мере охлаждения трубы. Тогда в сечении О—О, которое тоже двигается вправо, происходит кризис пленочного кипения, левее которого следуют области переходного и пузырькового кипения, а за ними по мере охлаждения трубы — область конвективного теплообмена. Однако [c.268]

В работах [111-113] изучались термогидродинамические задачи неньютоновских жидкостей при переменной температуре вдоль стенок трубы (канала), когда важную роль играет конвективный перенос тепла. Считалось, что кажущаяся вязкость среды экспоненциальным или степенным образом зависит от температуры, и пренебрегалось диссипативным тепловыделением. В одномерных стационарных течениях такого типа градиент давления меняется вдоль трубы. Показано, что в некоторых случаях может возникать ситуация, характерная для теплового взрыва, когда подвод тепла за счет конвекции жидкости начинает превышать теплоотвод к стенкам трубы. Обнаружено также, что существует и другой механизм кризисных явлений при постоянном теплоотводе от стенок трубы при достаточно малой скорости потока за счет интенсивного охлаждения жидкости может начаться прогрессирующее увеличение ее вязкости, что приведет к запиранию потока. [c.280]

В случае бокового охлаждения в опускном конвективном течении формируется зона пониженной температуры, что опровергает предположение о перегреве в результате адиабатического сжатия при боковом подводе тепла. Возможно, что торможение струи может привести к ее заметному сжатию и нагреву в более близкой окрестности критической точки в невесомости, что требует экспериментальной проверки и может быть осуществлено в условиях орбитального полета. [c.92]

Если тепло сообщается газу не только посредством конвективного теплообмена, но также другими способами, в том числе за счет имеющихся в потоке внутренних источников, и если тепло сначала подводится к газу (при w< на входе в трубу) и притом так, что вплоть до сечения трубы, в котором достигается скорость звука, правая часть уравнения (7-47) имеет отрицательный знак, при w = обращается в нуль и затем становится положительной, то кризис течения отсутствует и, следовательно, возможен непрерывный переход через скорость звука. [c.295]

Пусть в начальный момент времени температура жидкости пов больше температуры парогазовой смеси вдали от жидкости /щ.. Вследствие теплоотдачи и испарения температура жидкости будет понижаться, будет происходить нестационарный процесс испарения. В какой-то момент времени температуры жидкости и парогазовой смеси станут равными. При этом согласно уравнению пов=а(/пов— пг) теплоотдача прекратится. Однако испарение будет продолжаться, что приведет к дальнейшему понижению температуры жидкости. Ее температура станет меньше температуры парогазовой смеси. Жидкость начнет получать теплоту от парогазовой смеси. По мере понижения температуры жидкости испарение ее будет замедляться, так как рп,пов(4.пов) и Ар= =Ра, нов—/ по будут уменьшаться. Теплоотдача же будет увеличиваться. Эти изменения будут происходить до тех пор, пока при некоторой температуре жидкости не установится динамическое равновесие между подводом теплоты конвективной теплоотдачей и отводом тепла путем испарения и последующей диффузии. [c.345]

На практике широко применяются методы отвода тепла при кипении жидкости, движущейся внутри труб или каналов различной формы. Так, процессы генерации пара на современных тепловых электрических станциях осуществляются за счет кипения воды, движущейся внутри котельных труб при высоком давлении. Тепло к поверхности труб подводится от раскаленных продуктов сгорания топлива за счет излучения и конвективного теплообмена. [c.107]

Для синтеза кроме конвективного тепло-подвода также могут использоваться другие виды энергетического воздействия индукционный нагрев, радиационно-термический синтез, лазерный, электродуговой и др. [c.632]

При неблагоприятных условиях водоснабжения применяют искусственное охлаждение циркуляционной воды, для чего пользуются устройством брызгальных установок или градирнями. Брызгальные установки представляют искусственный бассейн глубиной 1,2—2 м, над которым рядами расположены разбрызгивающие сопла (рис. 32-4). Теплая вода после конденсаторов под давлением подается по трубопроводам к разбрызгивающим соплам и вытекает из них в виде фонтанов. Охлаждение циркуляционной воды происходит за счет испарения части воды, а также конвективной теплоотдачи воздуху. Испарение и теплоотдача протекают интенсивно вследствие того, что при разбрызгивании создается большая поверхность соприкосновения капель с воздухом. При больших скоростях ветра охлаждение улучшается, но часть мелких капель уносится за пределы бассейна. Для восполнения потерь циркуляционной воды от уноса и испарения к бассейну подводится свежая вода. Потеря воды в брызгальных бассейнах в результате испарения составляет от 1 до 3%, а от уноса она может превышать 3%. Охлажденная вода из бассейна направляется в конденсаторы. [c.497]

Вместе с тем самовоспламенение заряда в вакууме (после гашения в камере отсутствует парогазовая смесь или продукты сгорания) затруднено ввиду оттока газифицируемых продуктов разложения от поверхности заряда и отсутствия конвективного теплообмена. Выбор марки топлива для ДМВ с УВО является отдельной проблемой. Известны топлива типа состава принудительного горения (СПГ), характеризуемые тем, что они могут гореть только при подводе к ним источника тепла, например теплового ножа. Однако энергетические характеристики таких топлив сравнительно низки. [c.217]

В качестве эффективных теплопроводов (и в других случаях) в настояш ее время используют тепловые трубы, в которых молекулярные процессы переноса теплоты заменены конвективными. Устройство таких труб схематически показано на рис. 2.76. Герметичный металлический корпус такой трубы заполняется частично или полностью капиллярнопористым фитилем и небольшим количеством жидкости. В испарительной зоне, где тепло подводится к трубе, жидкость кипит, превраш аясь в пар, который через транспортную зону длиной / проходит в зону конденсации, где тепло отводится от трубы. Здесь происходит конденсация пара, а образуюш ийся конденсат за счет капиллярного эффекта (под действием сил поверхностного натяжения) перемеш ается снова в зону испарения. Благодаря высокой интенсивности теплоотдачи при кипении и конденсации, эффективная теплопроводность тепловой трубы (Я,эф = / А1) может в тысячи раз превышать естественную теплопроводность металлов, при этом такие теплопроводы в сотни раз легче цельнометаллических и гораздо дешевле. Поэтому применение тепловых труб является весьма перспективным. [c.119]

Пусть подвергается интенсивному нагреву влажное капиллярно-пористое тело. В нем тогда могут возникнуть интенсивное внутреннее испарение и устойчивый градиент общего давления. Под действием этого градиента будет происходит мощный молярный пере--нос массы (пара), турбулизирующий пограничный слой на теле и влияющий на конвективный подвод тепла к нему, В результате подобной турбулизации пограничного слоя, а также выброса в него субмикроскоиических частиц жидкости, испарение которых происхс -дит в самом пограничном слое, коэффициенты теплообмена влаж ных тел могут быть значительно выше, чем сухих. Так, например, по данным, приведенным в монографии А. В. Лыкова [Л. 84], коэффициент теплообмена ограниченной влажной гапсовой пластины, ориентированной вдоль потока, равен 42,6 ккал/м ч град, а подсчитанный по обычной формуле чистого теплообмена — 17,9 ктл м ч-град. [c.242]

Вдоль цепи преобразования химической энергии топлива в электрическую энергию располагается большое количество разных по назначению и конструктивному оформлению элементов топочная камера, водоподогревательные, парогенерирующие и пароперегревательные поверхности с радиационным и конвективным подводом тепла, необогреваемые трубопроводы и коллекторы, регулирующие клапаны, ротор турбогенератора и др. Анализ динамических свойств этих элементов, рассматриваемых как элементы с сосредоточенными параметрами, проводится далее раздельно. [c.74]

D. При конвективном подводе тепла отклонение теплового потока A i зависит от отклонения температуры гнзов Л0р и расхода газов AZ p, Коэффициенты усиления имеют следуюший вид [c.822]

Конвейерные сушилки 210 Конвективная сущка 187, 194. 207 Конвективные сушилки 189, 220 Конвективный подвод тепла 203 Конвекторы 149. 354, 356 Конденсатные баки 358 [c.666]

Отверждение в искусствеино созданных условиях. Для ускорения формирования покрытий применяется нагревание. По способу подвода тепла к покрытию различают следующие способы, отверждения конвективный, терморадиационный, индукционный. [c.221]

Инерция в подводе тепла к конвективным перегревательным поверхностям нагрева при перестановке регулирующего органа при определенных обстоятельствах может быть больше, чем для радиационных поверхностей. Так, регулирующие воздействия, формируемые в топке (например, рециркуляция дымовых г а-3 ов), могут сказываться на поверхностях нагрева с захметным запаздыванием. Напротив, относительно малое запаздывание получается при б а й п а с и р о в а н и и г а з о в. В этом случае реакция, на перестановку регулирующего органа (если не учитывать косвенное воздействие через расход пара) практически определяется свойствами конвективного пароперегревателя при возмущении обогревом. Влияние вторичного изменения расхода пара аналогично влиянию при регулировании поворотными горелками. Основы расчета таких систем регулирования приведены в гл. 7. [c.274]

Выходная конвективная ступень первичного пароперегревателя размещена в горизонтальном газоходе и включена по противогочной схеме. Подвод тепла по всей окружности трубок и малые разности температур между газами и паром благоприятствуют снижению температуры стенок труб и тем самым улучшают условия работы металла. [c.29]

Уравнение (5.14) соответствует уравнению количества движения в проекции на ось л . Члены, стоящие в левой части этого уравнения, называют конвективными членами. Уравнение неразрывности (5.16) выражает собой закон сохранения массы. Третье уравнение (5.16) также имеет простой физический смысл, представляя собой математическое выражение закона сохранения энергии. Левая часть соответствует конвективному выносу энергии из элементарного объема. Первый член в правой части определяет подвод тепла теплопроводностью второй член и (др1дх) 112 [c.112]

Производительность мартеновской печи (основной показатель любого металлургического агрегата) в значительной мере определяется тепловым режимом плавки или изменением тепловой нагрузки по периодам плавки. Тепловая нагрузка печи представляет собой количество тепла, подводимого в единицу времени к газовому клапану или форсунке (горелке) печи. При правильной организации теплового режима должен быть обеспечен подвод к металлу максимального количества тепла на протяжении всех периодов плавки. В мартеновской печи - 90% тепла факела передается к ванне излучением и лишь остальная часть приходится на конвективную теплопередачу. Теплообмен излучением описывается известным уравнением Стефана — Больцмана, которое имеет вид <Э = беп[(7 ф/100) —(Гх/ЮО) ], гдеб — коэффициент, учитывающий оптические свойства кладки и форму рабочего пространства еп — степень черноты пламени 7ф—температура факела —температура воспринимающей тепло поверхности (холодных материалов). Из уравнения следует, что на теплопередачу влияют температура факела и шихты, степень черноты пламени и оптические свойства кладки. Интенсивность нагрева шихты тем выше, чем выше температура факела и степень черноты пламени и ниже температура холодной твердой шихты. Температура факела определяется температурой сгорания топлива степень черноты факела —карбюризацией пламени. Теоретическую температуру сгорания топлива можно определить по формуле т= (Qx Qф.т-ЬQф.в <7дис)/1 Ср, где Qx — химическое тепло топлива (теплота сгорания) ( ф.т—физическое тепло нагретого в регенераторах топлива <Эф.в — физическое тепло нагретого в регенераторах воздуха (7дис — тепло, потерянное при диссоциации трехатомных (СО2, Н2О) газов V—удельный объем продуктов сгорания при сжигании данного топлива Ср—удельная теплоемкость получившихся продуктов сгорания. [c.153]

Подобное деление не исключает рассмотрения печей со смешанным режимом существуют печи, в которых тепло частично подводится к обрабатываемому материалу извне (т. е. из рабочего пространства), а частично выделяется в нем самом. В таких печах сочетаются черты печей-теплоо бменников и печей-теплогенераторов. В большей части печей-теплообменников теплообмен излучением сопровождается передачей тепла за счет конвекции, причем доля конвективного теплообмена может быть сравнительно велика, особенно при вынужденном движении газов. Соответственно в печах с конвективным режимом работы в общей передаче тепла всегда имеет место некоторая доля лучистого теплообмена. [c.196]

Рост зарожденного парового пузырька происходит вследствие результирующего выноса пара из жидкости через образованную поверхность раздела фаз. Фазовое превращение и вынос пара из жидкости осуществляется с затратой определенного количества тепла. Поэтому в процессе роста парового пузырька требуется соответствующий подвод епла к поверхностному слою жидкости, окружающей пузырек пара. Передача тепла к пузырьку пара от нагреваемой стенки совершается путем конвективно-кондуктивного переноса тепла в граничном слое жидкости у стенки. [c.363]

Труба для подвода воздуха, используемая как поверхность теплообмена, изготовляется из жаропрочной стали для температур до 1100° С—из сплава 25% хрома и 20% никеля. Для более высоких температурных нагрузок применяются до 1200° С — сплавы 25% хрома, 45% никеля, 5% вольфрама до 1250° С—сплав с 50% кобальта. Простота конструкции и небольшие габариты позволяют применять этот рекуператор без всякой опасности при указанных температурах газов. Повреждения рекуператора, например, при выключении электроэнергии, и, таким образом, прекращения подачи воздуха, исключаются, так как в этом случае отключается также инжектор, и следовательно, продукты сгорания перестают отсасываться. В качестве импульсной горелки или высокоскоростной горелки описанная горелка может применяться при сжигании природного газа при скорости выхода продуктов сгорания до 200 м/сек. В пределах регулирования 1 20 факел выгорает полностью. Этот принцип используется в печи, показанной на рис. 61. Она может работать как печь карусельного типа с периодической загрузкой для безокислительного нагрева при непрерывной эксплуатации — для безокислительного последующего или промежуточного нагрева кузнечных деталей. Несколько горелок рекуператорного типа встроены в полуциркульный свод печи, и размещены так, что в рабочем пространстве достигается циркуляция в виде кольцевого вихря, вблизи пода и свода имеет место высокая скорость перемещения продуктов сгорания. Дополнительно к теплопередаче излучением от факела и свода к заготовкам имеет место значительная конвективная теплоотдача, что существенно сокращает время нагрева. Это обстоятельство имеет особое значение для нагрева без окалины, так как в большинстве случаев, как например, для высокоуглеродистых и инструментальных сталей требуется наряду с отсутствием окалины по возможности низкое обезуглероживание. Хорошее использование тепла может быть достигнуто в непрерывно действующей методи-174 [c.174]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...