Трещины угловые

В случае полуэллиптических поверхностных и эллиптических внутренних трещин, угловых трещин, имеющих форму четверти эллипса, в формуле (3.31) вместо коэффициента 2 вводится множитель [c.131]

Как мы уже знаем, при математическом описании распространения трещин важнейшим моментом является выявление общих закономерностей распределения полей напряжений и смещений в окрестности вершины трещины. Оказывается, что если вершина трещины перемещается вдоль некоторой гладкой кривой с произвольной скоростью, то в локальной системе координат (связанной с вершиной трещины) угловое распределение напряжений зависит только от текущей скорости этой вершины. Напряжения и смещения могут быть представлены в виде, аналогичном формулам (40) — (45), с той разницей, что коэффициенты интенсивности напряжений, входящие в эти зависимости, являются функциями времени, а угловое раснределение напряжений и смещений 160 [c.160]

В случае стационарной трещины угловое распределение первых двух членов разложения напряжений одинаково в динамической и статической задачах. Следовательно, вблизи вершины трещины [c.185]

Равновесие хрупких тел с трещинами. Построение теории разрушения хрупких материалов связано с изучением напряженного состояния в окрестности поверхности разрыва поля перемещения ( трещин ) в упругом теле. Наиболее простой является задача о плоском напряженном состоянии в плите с прямолинейным разрезом, нагруженной силами, перпендикулярными разрезу, концы которого достаточно удалены от краев плиты. В линеаризованной постановке классическое решение, получаемое предельным переходом из решения задачи о напряженном состоянии в окрестности эллиптического отверстия, приводит к бесконечным напряжениям в концах трещины (угловых точках области). Без добавочных предполо- [c.69]

Для предупреждения образования кристаллизационных трещин угловые швы с разделкой кромок рекомендуется сваривать в два слоя. При этом слой должен выполняться на режиме, обеспечивающем минимальный провар основного металла. В зависимости от условий сварки и охлаждения, определяемого режимом сварки, а также от толщины основного металла механические свойства металла углового шва изменяются в широких пределах. Для получения металла шва, пластические и прочностные свойства которого должны быть близкими к свойствам основного металла, сечение углового шва (или слоя при многослойной сварке) должно назначаться в зависимости от толщины свариваемого металла. Ориентировочные данные о размерах шва в этом случае следующие [c.38]

Трещины угловых сварных швов в местах приварки броневого листа и колпака вырубают и вместо удалённых участков шва накладывают новые. [c.274]

Возникновение трещины в результате потери устойчивости равномерной деформации решетки прослежено В. В. Новожиловым [69, 70]. В указанных работах даны ориентировочные оценки для возможной длины вновь образовавшейся трещины и предложен общий силовой критерий, пригодный как для тел с трещинами, угловыми вырезами, так и для обычной ситуации, когда напряжения и их градиенты ограничены. Критерий состоит в нормировании напряжений, осредненных по некоторой области. [c.14]

На рис. 95, а —г показаны типовые формы углового сопряжения стенок. При обычном сопряжении радиусами Л = (1,5 ч-2)5, описанными из одного центра (вид а], возможно утонение стенки на участке перехода вследствие смещения стержня. Лучше сопряжение радиусами, описанными из разных центров. Наружный радиус делают равным от 1 (вид б) до 0,7 (вид в) внутреннего радиуса. Для улучшения теплоотдачи, повышения жесткости и предупреждения усадочных трещин на сопряжениях малого радиуса полезно делать внутренние ребра (вид г). [c.80]

О том, как рассчитываются детали при циклических напряжениях, речь впереди. Сейчас же можно сказать следующее. При циклических напряжениях разрушение начинается с образования местной трещины в окрестности наиболее напряженной точки. Со временем эта трещина развивается и приводит к полному разрушению конструкции. Поэтому инженер, будучи озабочен прочностью коленчатого вала, должен среди множества его угловых положений, среди множества сечений отыскать наиболее напряженную точку, в которой может предположительно образоваться усталостная трещина, а затем назначить соответствующий коэффициент запаса. Во всех задачах, которые мы до сих пор в курсе сопротивления материалов рассматривали и еще будем рассматривать, мы считаем коэффициент запаса заданным. Но выбор коэффициента запаса входит также в [c.93]

Разрушение в эксплуатации диска Р-1 произошло по трем радиальным сечениям, проходящим через отверстия под болты крепления диска к валу двигателя под углом 120 ° друг к другу (рис. 10.5), а в диске Р-2 с угловыми размерами 150, 120 и 90 . Совмещение изломов по дискам свидетельствовало, что разрушение каждого диска началось с образования трещины в одном радиальном сечении. После распространения трещины в первоначальном сечении диски претерпели пластическую деформацию, сопровождавшуюся раскрытием трещины на величину около 35 мм, а затем произошло окончательное разрушение диска по двум другим радиальным сечениям. [c.542]

Рис. 6.53. Схемы контроля тавровых и угловых соединений без дефекта (а), с непроварами в корне шва (б), с трещиной (в), с порой или шлаковым включением (г)

Особые трудности возникают в связи с обнаружением и оценкой допустимости трещин, находящихся в подповерхностной зоне (2—10 мм) и не выходящих на поверхность. В этом случае из-за отсутствия углового эффекта (двугранного угла между трещиной и поверхностью металла) резко падает чувствительность контроля, особенно для наклонных искателей с малыми углами призм. Метод тандем здесь неприменим из-за близости дефекта к поверхности. Для выявления таких трещин рекомендуется контролировать подповерхностную зону искателями с углом призмы 50° на частоте 2,5 МГц. Настройку чувствительности и скорости развертки при этом можно производить по зарубке площадью 7 мм в образце толщиной 15 мм. [c.223]

Контроль литых заготовок (отливок). Наиболее распространенные дефекты в отливках описаны ранее, рассмотрим характерные места их расположения. Газовые раковины в зависимости от причин образования концентрируются группами на отдельных участках или распределяются по всей массе отливки. Усадочные раковины (одиночные или скопления) располагаются обычно в массивных частях отливки рядом с сопряжением тонкого и толстого сечений. Трещины встречаются преимущественно в местах резкого изменения сечений отливок. В угловых участках отливок вероятно образование усадочных раковин и трещин. [c.53]

Сварные угловые соединения отвала, дающие начало хрупким разрушениям в основном открытого типа. Такие соединения целесообразно заменить соединениями закрытого типа. Часто разрушается или прогибается отвал в центральной части, что вызвано наличием больших напряжений при резании и перемещении грунта. Трещины возникают также в местах крепления кронштейнов уравнительных связей, в боковых стенках отвала и в верхнем листе. [c.93]

Рис. 2. Типы эллиптических трещин а — внутренняя б — поверхностная в — угловая.

В настоящей работе на основании метода [5] исследовано поведение поверхностных и угловых трещин в пластинах, подвергающихся циклическим нагружениям. При этом в исходном состоянии трещина считается имеющей форму части эллипса. При решении сформулированной задачи результаты работы [5 получили дальнейшее развитие. [c.233]

Дается краткий обзор исследований распространения трещин, использующих метод функций влияния при расчете среднеквадратичного значения коэффициента интенсивности напряжений. Рассмотрено поведение поверхностных и угловых трещин в пластинах, подвергающихся циклическим нагружениям. Предполагается, что в исходном состоянии граница трещины имеет форму эллипса, у которого в процессе распространения трещины изменяются размеры полуосей и положение центра. [c.430]

При математическом описанни явления распространения трещин важнейшим моментом является выявление общих закономерностей распределения полей напряжений и смещений в окрестности вершины трещины. Оказывается, что если вершина трещины перемещается вдоль некоторой гладкой кривой с произвольной скоростью, то в локальной системе координат, связанной с вершиной трещины, угловое распределение напряжений зависит только от текущей скорости этой вершины. Компоненты тензора напряжений могут быть представлены в виде в случае нормального отрыва п поперечного сдвига [c.319]

Таблица 1У.4 Влияние марганца на химическую неоднородность и стойкость против образования горячих трещин угловых швов типа 05Х23Н28МЗДЗТ, выполняемых под высокоокислительным флюсом q

Т а б л и 1У.5 Влияние азота и марганца на стойкость против горячих трещин угловых швов, выполняемых под высокоокислительным флюсом на стали 04Х17Н16МЗБ толщиной 12 мм [c.307]

При сварке этих сталей обычно обеспечиваются достаточно высокие механические свойства сварного соедр1нения и поэтому в большинстве случаев не требуются специальные меры, направленные на предотвращение образования в нем закалочных структур. Однако при сварке угловых швов на толстом металле и первого ( лоя многослойного шва для повышения стойкости металла против к[)исталлизационных трещин может потребоваться предварительный подогрев до температуры 120—150° С. [c.222]

Варианты конструктивного оформления штуцеров с обо-j O iKaMH корпуса разнообразны. Наиболее целесообразны те, которые позволяют получить надежное проплавление всей с епки штуцера, исключая возможность образования и роста грещины от непровара. Примеры конструктивного оформления штуцеров в аппаратах нефтегазохимического производства показаны на рис. 1.8, а-г. Варианты с дополнительным укрепляющим кольцом 1 (рис. 1.8, а) и утолщенным патр>уб-UOM 2 (рис. 1.8, б) технологически просты, но при нагружении в зонах расположения угловых швов возникает значительная концентрация напряжений, что может служить причиной появления трещин в процессе эксплуатации. Варианты с вытяжкой горловины (рис. 1.8, в) и с вварньш торовым воротником 3 (рис. 1.8, г) более сложны в изготовлении, зато достигается [c.23]

В дальнейшем [313, 332, 376] было показано, что если трещина движется с перел1енной скоростью, меньшей скорости волн Рэлея, и наложено условие конечности энергии деформации тела, то в пределе при г - О угловое распределение напряжений имеет такой же вид, как п для трещины, движущейся с постоянной скоростью. Следовательно, в случае переменной скорости трещины в формулах (51.1), (51.2) под v следует понимать мгновенное значение скорости в данный момент времени. [c.320]

При сопряжении стенок одинаковой и различной толщин следует пользоваться рекомендациями, приведенными на рис. 66. При выполнении различных видов сопряжений необходимо избегать неравномерности толщины стснок скопления металла в отдельных местах и резких переходов от толстых сечений к тонким. В таких местах при кристаллизации отливок обязательно появлянэтся металлургические дефекты - усадочные раковины или горячие трещины (см. рис. 66, левая сторона). Все угловые сопряжения стснок выполняют с помощью внешних R и внутренних г радиусов закруглений (см. рис. 66, а и б). [c.138]

Таким образом, по известным прочностным и вязкостным характеристикам представляется возможность оценивать трещиностойкость конструктивных элементов с острыми угловыми концентраторами, в частности, смещением кромок. Однако, такой подход имеет тот недостаток, что значение коэффициента интенсивности напряжений и его размерность зависят отуглау. DoajoMyB работе /19/ предложено также воспользоваться напрямую соотношениями механики разрушения /22/, вводя в них некоторую эквивалентную величину трещины 1 . При этом [c.36]

При изготовлении тонкостенных оболочковых конструкций для химического аппаратостроения в целях защиты их поверхности от воздействия агрессивной среды и сохранения прочности и пластичности металла при низкой температуре используют самые разнообразные материалы (биметаллы, цветные металлы и сплавы, среднелегированные стали и др ) В связи с этим технология сварки таких конструкции достаточно сложна, нередко требует сочетания различных способов, специальных присадков, дополнительных мероприятий по предотвращению трещинообразования, защите сварочной ванны от окисления и т.д Для операций сборки и сварки цилиндрической части сосудов обычно применяют роликовые стенды, оборуд>я их paзличны и приспособлениями флюсовыми подушками, стяжными скобами, автоматическими головками для сварки, распорками, центраторами и др Сварку обечайки с днищем производят стыковыми швами за один или несколько проходов В стенки сосудов и аппаратов приходится вваривать патрубки, лючки, штуцера и другие элементы, сварные соединения которых часто являются инициаторами разрушения конструкции На рис 19 приведены в качестве примера некоторые варианты конструктивного оформления шт церов в аппаратах химического производства. Варианты с дополнительно усиливающими кольцами (см. рис 1 9,й) и утолщенными патрубками (см рис 19,6) выполняются угловыми швами, в зонах которых возникает значительная концентрация напряжений В данном месте часто появляются усталостные трещины Более предпочтительными с точки зрения повышения работоспособности являются варианты соединений с вытяжкой горловины (см рис. [c.18]

Некоторые особенности применения алгоритма расчета режимов сварки. Расчет режимов многослойных сварных швов ведется по тому же алгоритм Однако сварочный ток, диаметр электрода и другие параметры определяются исходя из глубины проплавления, которая в данном случае принимается условно равной величине притупления. Диаметр электрода выбирается в соответствии с пунктом 2, приняв при этом величин - притупления условно равной толщине детали S. Плотность тока в заданном интервале значений для многослойных швов рекомендуется выбирать ближе к минимальной. Последовательность расчета угловых швов, свариваемых обычно в лодочк ", можно с некоторым приближением брать такую же, как и для стыковых швов с углом разделки кромок а = 90 При этом если режимы сварки по условию оптимальных скоростей охлаждения не обеспечивают полл чение заданного катета шва, то следует брать наибольшее значение данного катета из минимально возможных по оптимальным значениям погонной энергии сварки. При выполнении угловых швов ширина шва е должна быть равна расстоянию по горизонтали между свариваемыми кромками (рис. 1.17). Если ширина шва будет больше, то неизбежно появление подрезов. Параметры шва по заданным значениям катета (F ) определяют из простых геометрических соотношений / И/. Коэффициент формы шва у щ = е I Я р для таврового и углового соединений должен быть в пределах 0,8 — 2. При Ущ < 0,8 возрастает склонность к появлению горячих трещин, а при v(/uj > 2 имеют место подрезы. При выборе плотно- [c.49]

Наиболее существенные результаты в динамической механике разрушения получены в рамках линеаризованной теории, в которой предполагается, что зона проявления нелинейных эффектов мала по сравнению с длиной трещины, а поле напряжений вокруг пластической области оппсывается асимптотическими формулами, полученными из решения упругой задачи. Это поле напряжений сингулярно, и главный член его разложения по степеням расстояния от конца трещины г, как п в статике, имеет вид К/У г. Угловое же распределение напряжений и перемещений в окрестности вершины стационарной трещины одинаково при статическом и динамическом нагружении, а влияние инерционного эффекта заключается в том, что коэффициент интенсивности напряжений становится зависящим от времени. Кроме того, исследования показывают, что спустя некоторый период времени после приложения нагрузки характер зависимости коэффициентов интенсивности напряжений и импульсных нагрузок от времени идентичен. Однако в течение этого периода времени коэффициент интенсивности напряжений достигает своего пикового значения, иногда значительно превышающего статическое (аналогичный вывод можно сделать и в случае гармонического нагружения тела с трещиной). [c.407]

Характер разрушения при кручении связан с типом напряженного состояния и особенностями сопротивления брусьев из различных материалов линейным и угловым деформациям. Стальнь[е брусья разрушаются, срезаясь по поперечным сечениям (рис. 6.9, а) деревянные — с образованием продольных трещин (рис. 6.9, б). [c.165]

Построение единой кинетической кривой для исследованных сплавов применительно к поверхностным трещинам осуществляли с учетом известных особенностей кинетики таких трещин, заключающихся в том, что начальный этап их роста является нестабильным. Проведенный на нескольких образцах анализ развития их разрушения подтвердил эту особенность и показал, что на начальном этапе форма полуэллиптической трещины и скорости ее роста по полуосям изменяются немонотонно и трещина в каждом из этих направлений неоднократно то ускоряется, то замедляется. Причем направление старта трещины и степень ее нестабильности на начальном этапе существенно зависят от формы исходного концентратора напряжений. Поэтому аппроксимацию изменения соотношения по.луосей трещины вели путем предварительного совместного расчета кинетических кривых развития трещины в обоих направлениях по известным зависимостям СРТ и шага боро.здок от соответствующих размеров трещины. Расчет кинетических кривых вели из условий, что при отсутствии поправочной функции к КИН расхождение рассчитываемых кривых с единой кинетической кривой для соответствующего материала должно быть минимальным, а зависимость поправочной функции на угловое смещение точки фронта трещины должно удовлетворять единой кинетической кривой с фиксированными значениями [c.376]

С целью проведения анализа кинетики развития усталостных трещин в испытанных образцах с разными значениями КСТ были рассчитаны кинетические кривые их разрушения. Расчет кинетических кривых вели с использованием полученных зависимостей отношения полуосей полуэллипти-ческих трещин от длины трещины и поправочных функций на угловое положение точек фронта трещины, в направлении которых проводили расчет. [c.382]

Основные допущения и постановка задачи. Пусть оплошной вд-лиддричесмй вал кругового поперечного сечения подвергается чистому изгибу под действием изгибающего момента М, вращающегося с постоянной угловой скоростью. Разрушение такого зала происходит вследс вие постепенного развития поперечной усталостной трещины. Наблюдаемые формы этих трещин, как повило, асимметричны вследствие асимметрии начальных трещин, а также вследствие неустойчивости осесимметричного фронта трещины к малым случайным изменениям Круповой линий фронта. Тем не менее в данной исследовании будем предполагать, гго усталостная трещина в любой момент времени имеет форму кругового концентрического кольца, растущего от границы вала. Другое допущение состоит в том, что ши шна Гольда в начальный момент времени считается равной. гораздо меньшей радиуса вала. / [c.73]

Угловые трещины обычно образуются в отливках больщой массы, например в корпусах и крышках цилиндров турбин. Этот дефект бракуется на заводах, трещины выбираются и выборки заплавляются. В процессе выборки удаляются и ликвационные зоны. Наличие оставшихся ликватов и неудаленных микротрещин вызывает появление в этих местах эксплуатационных трещин. [c.35]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...