Обработка Прочность — Влияние температуры

Влияние термической обработки титановых сплавов на их усталостную прочность связано с изменением структуры и прочности [ 36] (см. рис. 93). Выбрав оптимальную термическую обработку, можно несколько повысить предел выносливости, Для чистых й псевдо-о-сплавов такой обработкой является наклеп (при температурах ниже рекристаллизации) и отжиг при температурах ниже перехода а + р)- 13 (но, естественно, выше температуры рекристаллизации). Охлаждение после отжига предпочтительнее ускоренное, в воде или на воздухе (при небольших сечениях). Такая обработка способствует образованию мелкозернистой глобулярной структуры, наиболее выгодной для получении высокого предела выносливости о -сплавов. [c.154]

Углерод — неметаллический элемент, однако он обладает многими металлическими свойствами. Он существует в различных аллотропных формах, обладающих различными свойствами от чешуйчатого графита, который очень мягок и обладает относительно хорошими тепловыми и электрическими свойствами, до твердого и хрупкого алмаза, имеющего относительно плохие тепловые и электрические свойства. Графит очень широко используют в реакторостроении вследствие его превосходных данных как замедлителя, из-за его доступности, большой прочности при высоких температурах, легкости обработки и надежности. Поэтому было проведено много исследований по определению влияния облучения на этот материал. [c.184]

Физическое состояние поверхностного слоя деталей и его напряженность, обусловленные механической обработкой, оказывают существенное влияние на эксплуатационные свойства и прежде всего на их усталостную прочность. Остаточные напряжения и деформационное упрочнение поверхностного слоя в условиях циклического нагружения и рабочих температур могут положительно и отрицательно влиять на сопротивление материала усталости. В связи с этим представляет большой научный и практический интерес изучение устойчивости поверхностного наклепа и остаточных макронапряжений после механической обработки в зависимости от температуры и продолжительности нагрева. [c.131]

Основой для написания книги явились лекции по сопротивлению материалов, читавшиеся авторами в течение нескольких лет на механико-математическом факультете Московского университета, причем реализовано второе направление развития сопротивления материалов. Не претендуя на полноту охвата, книга наряду с задачами о равновесии и устойчивости простейших элементов конструкций при упругих и упруго-пластических деформациях содержит также сведения о пластических течениях при обработке материалов давлением, о ползучести материалов, о динамическом сопротивлении, о колебаниях и о распространении упругих и пластических волн, о влиянии температуры, скорости деформации, радиоактивных облучений и т. п. на прочность и пластичность материалов. Дается описание экспериментальной техники, применяемой при исследовании механических свойств материалов. [c.5]

После закалки и низкого отпуска сталь 45 находится в хрупком состоянии. При этом существенно, почти в 4 раза по сравнению с пластичным состоянием этой стали, которое имеет место после нормализации, увеличивается величина предела текучести. В то же время скорость развития усталостных трещин при одинаковых значениях макс для стали 45 в хрупком состоянии увеличивается в 4—G раз по сравнению с пластичным состоянием. Таким образом, повышение характеристик прочности сталей, достигаемое снижением температуры и выбором соответствующего режима термической обработки, оказывает противоположное влияние на скорость роста усталостных трещин в этих сталях. [c.318]

Обзор наиболее часто встречающихся в эксплуатации нагрузок был бы неполным, а рекомендации, касающиеся применения гальванических покрытий, ограниченными, если пренебречь влиянием температуры изделия во время эксплуатации. Даже для материала без гальванической обработки температура и продолжительность сложной механической нагрузки имеют большое влияние на прочность. Все стали, используемые при высоких температурах, обнаруживают ползучесть, т. е. при длительном действии нагрузки получают остаточную деформацию. При очень продолжительном действии нагрузки может наступить даже разрушение материала. Вообще с повышением температуры сопротивление материалов разрушению понижается. Поэтому испытания материалов производят путем нагрузки стержневых образцов постоянной растягивающей силой при температурах от 20 до 1000°С (долговременная проба). При более высоких температурах усталостная прочность становится очень малой. Долговременные испытания гальванически обработанных сталей производятся при комнатной температуре, причем результаты их хорошо согласуются с практическими данными. Они ясно показали, что водородная среда вызывает хрупкость материала, иногда с [c.148]

В параметрической зависимости Ларсона—Миллера используется допущение об эквивалентности в определенной степени влияния на предел длительной прочности времени и температуры. Хорошо известно, что с повышением температуры или длительности испытания предел длительной прочности снижается. Следовательно, задача сводится к отысканию вида параметра, в который входили бы время и температура. Вид параметра можно получить, если воспользоваться зависимостями предела длительной прочности от температуры и от напряжения в отдельности. Эти зависимости найдены в результате обработки большого числа экспериментальных данных. [c.33]

В процессе исследований были определены максимальные напряжения, которые могут выдерживать эти покрытия без разрушения, влияние температуры и продолжительности термической обработки покрытий на их контактную прочность, а также характер разрушения покрытий при действии циклических контактных нагрузок. [c.71]

Влияние температуры деформации. Зоны хрупкости. Нагрев металла при горячей обработке давлением обеспечивает высокую пластичность и максимально возможное снижение сопротивления металла деформированию. Для того чтобы правильно назначить температурный интервал деформирования, необходимо знать изменение свойств металла в зависимости от температуры нагрева. Показателями сопротивления деформированию являются предел текучести и предел прочности, а показателями пластичности — относительное удлинение и сужение шейки испытуемого образца при растяжении и максимальное обжатие его при осадке (до появления первой трещины). [c.51]

В ядре сварной точки допускаются единичные поры, раковины и даже трещины, если их размер не превышает V3—V4 высоты ядра. Такого рода дефекты не оказывают влияния не только на статическую, но и вибрационную прочность. Это объясняется тем, что прочность сварной точки главным образом зависит от концентрации напряжений, типовая эпюра которых показана на нижней части рис. 96. Круговой концентратор К, который проходит по зоне термического влияния (если она есть) или по границе расплавления, и представляет собой самое опасное сечение сварного соединения. Следовательно, поскольку неустраним сам концентратор К, то, видимо, все внимание технолога должно сосредоточиваться на том слое металла, в котором расположен концентратор К-Таким образом, первая задача технолога —это получить хорошо сформированное расплавленное ядро определенных размеров. Вторая, более сложная задача — обеспечить в зоне концентратора К такую структуру металла, которая в наибольшей мере оказалась бы способной выдерживать концентрации напряжений без образования надрывов и трещин. Если иметь в виду, что при точечной сварке металл в зоне сварного соединения подвергается одновременно тепловому и механическому воздействию, то вполне рационально рассматривать точечную сварку как термомеханический процесс обработки металла. Но и это еще не все, что отличает точечную сварку от классической схемы термической обработки только в координатах температура — время. Через жидкую фазу ядра и горячую зону термического влияния проходят токи огромной плотности. Во многих случаях практики эти токи униполярны. Нельзя поэтому упускать из вида возможность влияния электрического тока — вначале на химическую однородность металла, а затем в конечном итоге и на структуру не только ядра, но и границы плавления. [c.196]

Влияние температуры на строение и свойства металла. Большое влияние на деформации, которые могут быть получены к моменту разрушения заготовки, оказывает температура нагрева последней. При нагреве в металле деформируемой заготовки возникают разупрочняющие процессы — возврат и рекристаллизация, действие которых противоположно упрочняющему действию пластической деформации. В случае холодной обработки давлением из-за неравномерного распределения деформаций по объему заготовки, а также различия формы, размеров и свойств отдельных зерен последние получают различную деформацию. Вследствие этого после снятия внешней нагрузки между соседними зернами остаются напряжения, называемые остаточными. При повышении температуры материала заготовки атомы получают возможность смещаться и приобретать положения, соответствующие минимальному значению потенциальной энергии, поэтому неравномерность упругих деформаций и остаточные напряжения уменьшаются. Это явление, называемое возвратом, несколько снижает прочность материала и повышает пластичность. Возврат чистых металлов происходит при температурах, превышающих (0,25...0,3) Гпл, где Тпп — абсолютная температура плавления. При возврате форма и размеры зерен не изменяются. [c.15]

Типичный вид разрушения образцов, подвергнутых предварительному 100-часовому отжигу при 1477 К и испытанных при той же температуре под углом 45°, показан на рис. 17, б. Как неотож-женный образец (рис. 15,6), так и образец после 100-часового отжига разрушаются по поверхности раздела. Однако разрушение поверхности раздела в этих случаях вызвано, вероятно, различными причинами. До термической обработки прочность связи проволоки с матрицей недостаточна, чтобы противостоять данной поперечной нагрузке, но отжиг увеличивает ее. Однако после отжига большой продолжительности прочность поверхности раздела снижается из-за пористости диффузионного происхождения. Пористость может облегчать отделение волокна от матрицы вблизи поверхности раздела. Хотя зона диффузионной пористости находится снаружи исходной поверхности раздела, этот тип повреждения также связан с поверхностью раздела. Несмотря на отрицательное влияние пористости, предварительный отжиг должен в целом увеличивать прочность поверхности раздела, поскольку прочность композита при отжиге возрастает. [c.208]

Для исследования были выбраны литейные сплавы ШСбУ (как наиболее жаропрочный) и ВЖЛ12У (как самый пластичный из литых лопаточных материалов). Образцы были получены по технологии изготовления лопаток и подвергнуты контролю на рентгеновском дефектоскопе. Изучение рельефа деформации образцов и их механических свойств в вакууме проводили на установке ИМАШ-5С-65. Влияние воздушной среды и скоростного воздушного потока на свойства сплавов определяли на экспериментальной аэродинамической установке. Испытания на кратковременную прочность проводили при температуре 1000° С и скорости растяжения 0,15 мм/с, а па термостойкость по режиму нагрев до 1100° С — 20 с, выдержка 10 с, охлаждение до 150° — 30 с. При этом на образец действовала постоянная нагрузка 10 кгс/мм Образцы исследовали в литом состоянии и после термической обработки по режимам, указанным в таблице. Исходная структура сплавов представляет собой твердый раствор с сильно выраженной дендритной ликвацией, в которой видны как крупные первичные выделения, представляюш ие эвтектику упрочняющей [c.153]

Влияние термомеханической обработки. Для оценки влияния термомеханической обработки на прочность сплава Fe—12Ni—0,5А1, помимо горячей прокатки при 1373 К, слитки были прокатаны при 923 К (в а-Ь-у-области) и при комнатной температуре. Прочность материала, прокатанного при 923 К, была несколько выше, чем материала после горячей прокатки при 1373 К. Влияние термомеханической обработки при 1373 К и 298 К на прочность и вязкость разрушения сплава Fe—12Ni—0,5А1 показано на рис. 5 в зависимости от температуры отжига. [c.256]

Влияние температуры пайки на прочность изделия особенно заметно в случае применения термообрабатываемых материалов. Эффект разупроч-иеиия зависит от степени рассогласования режимов пайки и термической обработки, а также от степени термоупрочнения сплава [23]. [c.338]

Влияние термической обработки титановых сплавов на их усталостную прочность находится в тесной связи с изменением структуры и прочности (см. рис. 64). Тем не менее, выбором оптимальной термической обработки можно несколько повышать предел усталости. Для чистых и бетированных а-сплавов такой оптимальной обработкой является наклеп (при температурах ниже рекристаллизации) и отжиг при температурах ниже точек превращения а + р р или а а + р (но, естественно, выше температуры рекристаллизации). Охлаждение после отжига лучше иметь ускоренное в воде или на воздухе. Такая обработка должна привести к образованию мелкозернистой глобулярной структуры, наиболее выгодной для получения высоких значений предела усталости для а-сплавов титана. [c.148]

Для получения высокой окалиностойкости никель легируют хромом ( 20%), а для повышения жаропрочности — титаном (1,0—2,8 %) и алюминием (0,55—5,5 %). В этом случае при старении закаленного сплава образуется интерметаллидная у -фаза типа Nig (Ti, Al), когерентно связанная с основным у-раствором, а также карбиды Ti и нитриды TiN, увеличивающие прочность при высоких температурах. Дальнейшее увеличение жаропрочности достигается легированием сплавов молибденом и вольфрамом, повышающими температуру рекристаллизации и затрудняющими процесс диффузии в твердом растворе, который необходим для коагуляции избыточных фаз и рекристаллизации. Добавление к сложнолегированным сплавам кобальта еще больше увеличивает жаропрочность и технологическую пластичность сплавов. Для упрочнения границ зерен у-раствора сплав легируют бором и цирконием. Они устраняют вредное влияние примесей, связывая их с тугоплавкими соединениями. Примеси серы, сурьмы, свинца и олова понижают жаропрочность сплавов и затрудняют их обработку давлением. В связи с этим для повышения жаропрочности при выплавке жаропрочных сплавов необходимо применять возможно более чистые шихтовые материалы, свободные от вредных легкоплавких примесей. [c.310]

Исследования влияния тскнературы н продолжительности обработки Ст2 ка-тапином А на время до разрушения показало, что наибольшее повышение прочности наблюдается при температуре, близкой к 10°С, а при низких и высоких эффект уменьшается или полностью исчезает. Подобным образом, максимальный упрочняющий эффект наблюдается при продолжительности обработки стали ингибированным раствором 33 ч. [c.91]

При дальнейшем нагреве выше критических точек и происходит рост аустенитных зерен. Рост зерна аус-тенита при нагреве стали оказывает большое влияние на результаты термообработки, главным образом закалки. Размер зерна при комнатной температуре, который получен в стали в результате того или иного вида термической обработки, называют действительным зерном. Размер действительного зерна зависит от размера зерна аустенита. Обычно чем крупнее зерно аустенита, тем крупнее действительное зерно. Сталь с крупным действительным зерном имеет пониженный предел прочности, пониженную ударную вязкость и склонность к образованию трещин, поэтому при термообработке всегда стремятся к получению мелкого зерна. По склонности к росту аустенитного зерца при нагреве все стали делят на наследственно мелкозернистые и наследственно крупнозернистые. В наследственно крупнозернистых сталях размер зерна быстро увеличивается даже при небольшом нагреве выше критических точек. В наследственно мелкозернистых сталях при значительном нагреве сохраняется мелкое зерно. На процесс роста зерен в углеродистой стали оказывают влияние температура и продолжительность нагрева, содержание углерода в стали, способы раскисления, применяемые при выплавке стали. Кипящие стали являются, как правило, наследственно крупнозернистыми, а спокойные — наследственно мелкозернистыми. Введение легирующих элементов, за исключением марганца, тормозит рост зерен аустенита при нагревании. Наиболее энергично тормозят рост зерна карбидообразующие элементы титан, ванадий, вольфрам, молибден и хром. Наследственно мелкозернистые стали позволяют использовать расширенный интервал закалочных температур и облегченные условия нагрева стали. [c.113]

Рис. 141. Влияние температуры старения на предел прочности основного металла (/) и сварного соединения 2) стали Х15Н9Ю. Режим термической обработки нормализация при 950° С + выдержка при —70° С. 2 ч

При оптимальных режимах термической обработки ста ли имеют невысокую твердость, прочность, теплостойкость и удовлетворительную вязкость Вследствие высокой сте пени легирования стали обладают высокой прокаливав мостью и стойкостью против перегрева, в связи с чем температура аустенитизации этих сталей довольно высока (выше 1050 С), что обеспечивает достаточную полноту растворения карбидов в аустените и образование высоко легированного мартенсита На рис 228 показано влияние температуры отпуска на механические свойства стали 11Х4В2С2ФЗМ После оптимального отпуска (530 °С) сталь имеет высокий комплекс механических свойств Не достатком сталей данного типа является образование круп ных избыточных карбидов при отжиге заготовок, что тре бует применения больших деформаций для раздробления крупных карбидных фаз [c.389]

Оценка влияния погрешносгей системы нагревания на напря-женно-деформированное состояние конструкции. Характерной особенностью КМ на углеродной основе является слабая зависимость характеристик упругости и прочности от температуры в пределах 290-1920 К. Это объясняется тем, что углеродное волокно сохраняет присущую ему прочность вплоть до температуры сублимации (3200 К) и имеет высокую прочность сцепления с коксом связующего, образующегося под влиянием высокотемпературной обработки. [c.373]

Состав и области применения основных сплавов приведены в табл. 48. Все указанные сплавы выплавляют в пёчдх различного типа (открытых, вакуумных, вакуумно-компрессионных). Режимы обработки полуфабрикатов из них приведены в табл. 49. В табл. 49 и 50 приведены характеристики основных физических и механических свойств сплавов после оптимального режима обработки каждого сплава (для сплава медь—кадмий — холодная деформация с обжатием на 50%, для днспер-сионно-твердеющих сплавов — за1йлка на пересыщенный твердый раствор, холодная пластическая деформация с обжатием 40—60% и старение). Применение для сплавов последнего типа только закалкя и старения снижает уровень механических свойств. На рис. 23, 24, 25 показаны зависимости предела прочности Ов от температуры отжига, изменения модулей нормальной упругости и коэффициентов линейного расширения всей группы сплавов от температуры, влияние степени деформации на механические свойства. В табл. 50 и на рис. 23 показано, что свойства сплавов существенно зависят от их состава. Однако некоторые свойства определяются основой — медью н сравнительно слабо [c.459]

Исходя из представлений о взаимосвязи упрочняющего действия легирующего элемента в твердом растворе и влияния его на ход линии солидуса в соответствующей диаграмме состояния, можно прийти к выводу, что такие элементы, как цирконий и гафний, должны приводить к разупрочнению ниобия в случае образования твердых растворов. Действительно, присутствие в сплаве ниобий— гафний—азот избытка гафния по отношению к стехиометрическому соотношению приводит к значительному снижению кратковременной прочности при низких температурах [145] и особенно при 1200° С [141]. Так, сплав ниобий — 10 мас.% гафния — 0,187 мае. % азота, содержащий в два раза больше азота, чем сплав ниобий— 1,69% гафния — 0,098% азота, после одинаковой термической обработки имеет при 1200° С предел прочности Ов = 7,3 кгс/мм , что почти в четыре раза меньше, чем предел прочности сплава с 1,69% гафния. Такое разупрочняющее влияние на ниобий оказывает менее тугоплавкий гафний при высоких температурах, когда отрицательно влияет приближение к линии солидуса. Таким образом, как уже было показано, при подборе оптимальных составов сплавов необходимо не вводить гафнии (и тем более цирконий в сплавах с цирконием) намного больше стехиометрического соотношения ат. %Meiv ат. % N = 1 1. [c.240]

Влияние температуры на получаемую глубину цианированного слоя приведено в табл. 18, Этот метод поверхностного упрочнения применяется для нагружённых шестерён (автомобильных и тракторных) коробки передач и заднего моста, причём, кроме повышения износоустойчивости и усталостной прочности шестерён, их деформации получаются минимальными, Алитирование является процессом химико-термической обработки (диффузионной металлизации), обусловливающим насыщение поверхностного слоя стали алюминием с целью повышения жароупорных свойств стальных изделий (выхлон-пые коллекторы двигателей внутреннего сгорания, топливники газогенераторных тракторов и автомобилей, трубы паровых котлов и др.). [c.977]

Интересные качественные результаты по низкотемпературным испытаниям некоторых малоуглеродистых и низколегированных сталей при плоском напряженном состоянии получены в работах [14, 292, 558, 576, 577, 578]. Однако данные этих испытаний не позволяют делать количественные оценки критериев низкотемпературной прочности материалов при сложном напряженнол состоянии. Ниже, по данным работ, выполненных в Институте проблем прочности АН УССР, дается анализ влияния температуры на предельное состояние текучести и разрушения трех сталей с различным содержанием углерода (0,53 0,37 0,05%). Вопросы, связанные с технологией обработки двух первых сталей, освеш ены в гл. X. Образцы из малоуглеродистой стали (С—0,05%) были изготовлены из прутков диаметром 30 мм одной плавки и подвергнуты огжигу в вакууме порядка мм рт. ст. при температуре 1280° С в течение четырех часов охлаждение — вместе с печью. [c.347]

Остаточные сварочные напряжения не оказывают сколько-нибудь заметного влияния на сопротивление разрушению прп статических нагружениях элементов конструкции, если металл обладает способностью к пластической деформации. При низких T JuiepaTypax они резко (в 1,5—2 раза) снижают статическую прочность. Остаточные напряжения в готовых конструкциях снимают препмущес-твенно тер.мической обработкой — отпуск при повышенной температуре (650 С) всего изделия в печи плп местных зон сварного соединения токами высокой частоты. [c.57]

В авторемонтном производстве применяют два способа правки правку статическим нагружением (под прессом) и правку наклепом. Подавляющее большинство деталей правят статическим нагружением в холодном состоянии. При холодной правке в деталях возникают внутренние напряжения, которые при последующей работе деталей могут складываться с напряжениями, возникающими под действием рабочих нагрузок. В результате этого могут появиться вторичные деформации. Для повышения стабильности правки и увеличения несущей способности деталей их после правки подвергают термической обработке. На рис. 4.6 показано влияние температуры нагрева деталей из стали 45 в течение 1 ч на восстановление несущей способности их после правки. Из рис. 4.6 видно, что при нагреве детали до 400 —500 С ее несущая способность восстанавливается до 90%. Такому нагреву можно подвергать лишь детали, термообработка Которых при изготовлении проводилась при температуре не ниже 460— 500° С, например шатуны, балки передних осей и другие детали. Стабилизация правки деталей, подвергаемых закалке ТВЧ (коленчатые валы, распределительные валы), должна проводиться при температуре не выше 180—200° С. Такая стабилизация восстанавливает несущую способность деталей только до 60—70%. Правка, под прессом снижает устЗлостную прочность деталей на 15—20%. [c.149]

Характерные релаксационные свойства металлов, их ползучесть, своеобразное влияние температуры на механизмы пластичности и упрочнения лежат в основе как процессов механической и термической обработки металлов, так и их эксплуатации в изделиях и деталях машин, особенно в условиях новой техники, предъявляющей исключительно высокие требования к материалам, например, при высоких температурах. Этим объясняется особое внимание в наших работах к адсорбционным эффектам на металлах — адсорбционному пластифицированию, т. е. облегчению пластических деформаций, адсорбционному понижению прочности — возникновению хрупкого разрушения при весьма малых интенсивностях напряженного состояния, вплоть до самопроизвольного диспергирования вместе с тем в последнее время нами были обнаружены новые важные особенности адсорбционных эффектов на металлах под влиянием малых примесей или в присутствии тончайших покрытий легкоплавкого поверхностно-активного металла в условиях легкоподвижности его атомов в процессе двумерной миграции. Эти новые проблемы, связанные с возможностью [c.15]

Те.мперат ра Г, °С Исследовали влияние обработки стальных подложек методом ускоренного фосфатированного на прочность адгезионного соедине-пщ пентапласт-сталь. Для образцов с фосфатным подслоем наблюдали смещение наибольшего значения разрывной прочности в область температур 270-290°С ( = 200-220 кг/см ). [c.93]

Качество материала деталей. Качество материала деталей и его термическая обработка оказывают большое влияние на их прочность и износостойкость. Руководствуясь условиями работы деталей, определяемыми величиной и характером нагрузки, действующими на деталь, условиями работы в отношении смазки, скорости движения, температуры, коррозии и технологического процесса изготовления Спитье, штамповка и пр.), производят выбор материала для них. [c.13]

Свойства стали 5ХНМ иллюстрируются графиком фиг. 296, где видно влияние температуры отпуска на свойства этой стали, а также температуры испытания для стали, закаленной и отпущенной при 550° (применен нормальный режим термической обработки штампов из этой стали, подробнее см. ниже). Из графика следует, что прочность снижается с повышением температуры отпуска, а пластичность и вязкость возрастают повышение температуры испытания влияет в том же направлении. [c.312]

Изучение влияния температур закалки на свойства сплава ЭИ617 позволило установить, что растворение избыточных фаз начинается прн температурах выще 1000°С. Влияние режима термической обработки на длительную прочность характеризует диаграмма на фнг. 151. [c.748]

Экспериментально установлено, что влияние деформационного упрочнения ПС на усталостную и длительную прочность зависит от степени деформации ПС и условий эксплуатации температуры, нагрузки, среды, продолжительности работы. Для каждого металла и сплава в конкретных условиях эксплуатации существует определенная степень предварительной пластической деформации, которая создает субструктуру металла с величиной скрытой энергии наклепа, обеспечивающей минимальную скорость процесса разрушения, т.е. наибольшую прочность при данной температуре и нагрузках. Так, у деталей, работающих при невысоких температурах, наклеп ПС, как правило, повышает предел выносливости. По данным Д. Д. Папшева [43] увеличение глубины наклепа с 35мкм до 80мкм в процессе обработки резанием стали 45 повысило предел выносливости на 8%. При точении и последующем полировании усталостная прочность повьпнается на 20...25% за счет наклепа и на 12... 15% за счет снижения высоты микронеровностей на операции полирования.[48] [c.90]

Таким образом, несмотря на то, что влияние п редварительной деформации индивидуально и зависит от сплава и температурно-временнйх условий, для материалов реальных конструкций, работающих при малых упругопластических деформациях (до 0,2—0,5%), возможно принимать кривые ползучести и характеристики длительной прочности, не зависящими от предварительного пластического деформирования, а. мгновенные диаграммы растяжения и характеристики кратковременной прочности, не зависящими от предварительно накопленной деформации ползучести. Большие степени холодных пластических деформаций, возникающие на поврежденных слоях при механической обработке, оказывают значительное влияние на характеристики прочности и пластичности при длительном статическом разрушении. Снижение сопротивления длительному статическому разрушению и способности к пластическому деформированию материала, наклепанного при механической обработке (фрезерование, шлифование абразивом), являются в ряде случаев причиной образования статических трещин в поверхностных слоях деталей, работающих при высоких температурах. [c.36]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...