Прочность Влияние температуры

Прочность — Влияние температуры [c.1078]

На рис. 9.6 показано влияние температуры отпуска на механические свойства закаленной стали. С повышением температуры отпуска твердость ИВ и предел прочности стали понижаются, вязкость а и пластичность 8 и повышаются. Значительное изменение механических свойств стали происходит при температурах отпуска выше 400° С. [c.120]

Рис. 18.3. Влияние температуры и времени старения на прочность алюминиевых сплавов

Температурные зависимости механических свойств для каждого класса материалов достаточно близки. Наиболее чувствительны к влиянию температуры свойства, характеризующие сопротивление пластической деформации (твердость, пределы прочности и текучести), а также ударная вязкость. Упругие свойства металлов и сплавов изменяются с температурой в меньшей степени. Напротив, модуль упругости некоторых неметаллических материалов с понижением температуры до —60 °С может снижаться более чем в 2 раза. [c.66]

Рис. 288. Влияние температуры кон. ца прокатки на величину зерна (а), предел прочности (б) и удлинение (S) строительной стали (0,08 % С 1,4 % Мп) с добавками ванадия и ниобия. Температура нагрева под прокатку 1200 С (сплошные линии) и 1050 °С (пунктирные)

Для примера на рис. 288 приведено влияние температуры конца прокатки на прочность, пластичность строительных сталей, а также на их величину зерна. [c.547]

Рис. 8. Влияние температуры на прочность кристаллической (/) и аморфной (//) фаз

Влияние температуры отжига на предел прочности и пластичность холоднокатаного и отожженного ванадия [2] [c.496]

Влияние технологических факторов на прочность сцепления детонационных покрытий с основой достаточно подробно изучено. Целью данной работы являлись анализ некоторых факторов, влияющих на разброс экспериментальных оценок прочности сцепления, и изучение влияния температуры испытаний на прочность сцепления. Использовались штифтовые методики оценки прочности сцепления на отрыв [1] (усовершенствованные в работе [2]) и на срез при напылении незамкнутого кольцевого пояска покрытия на цилиндрический образец. В качестве исходного порошка для напыления использовали стандартную механическую смесь карбида вольфрама с кобальтом ВК-8 и ВК-15 по ГОСТ 17359—71 с размером частиц 1—5 мкм. Детонирующая газовая смесь имела состав 0 =1 1.20. Размеры ствола [c.100]

В работе исследовали влияние температуры предварительного нагрева подложки на качество покрытия. В качестве основных критериев оценки качества были выбраны пористость покрытия, формы и размеры пор, а также характер распределения их по глубине слоя, прочность сцепления покрытия с основным металлом и микроструктура переходного слоя. [c.231]

ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ НА МАЛОЦИКЛОВУЮ ПРОЧНОСТЬ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ [c.104]

Степень влияния частоты нагрУ кения на характеристики усталостной прочности зависит от материала, характера нагружения, уровня напряжений (отношение максимального напряжения цикла к пределу упругости), наличия концентрации напряжения, среды и температуры. Это связано с влиянием скорости нагружения и длительности действия максимальных напряжений, а также с влиянием температуры образца, повышающейся при увеличении частоты. [c.112]

Во вспомогательных деталях, которые вносят малый вклад в общую прочность конструкции, редко возникает опасная концентрация напряжений, независимо от используемого материала. Концентрация напряжений может возникать в любой конструкции независимо от материала. В общем случае, если низкомодульный материал работает параллельно с высокомодульной накладкой, то характер распределения напряжений в них вряд ли будет одинаков. Для сложных конструкций, например кузова автомобиля, такая упрощенная ситуация возникает редко. Если сопрягающиеся детали из пластика и металла жестко связаны между собой, то различие в температурных коэффициентах линейного расширения будет вызывать избыточные напряжения или искажения, поэтому толщина стыкового соединения должна быть выбрана так, чтобы исключить влияние температуры на прочность и жесткость конструкции. [c.33]

На рис. 1 приведено в качестве примера изменение ограниченных пределов выносливости в зависимости от температуры, свидетельствующее о сложном влиянии температуры на сопротивление усталости. Характерно, что вид установленных закономерностей опре-де.ляется базой испытаний. На малых базах (примерно до 10 циклов) они аналогичны изменению пределов прочности и текучести, т. е. с повышением температуры испытаний сопротивление циклическим нагрузкам монотонно снижается На больших базах (>-10 циклов) максимум появляется в области температур 0,55—0,60 Т ц. [c.377]

Рис. 30. Влияние температуры испытаний на прочность (а) и пластичность (б) железа Армко при различных скоростях испытаний

Рис. 493. Влияние температуры испытаний на прочность (а) и пластичность (б) отожженного алюминиевого сплава типа Д16 (5,0 % Си 1,85 % Mg 1.0 % Мп 0.45 % S1 0.51 % Fe) при скоростях испытаний 2— 2,5 мм/мин (/), 58 мм/мин (2) и 75 м/с (3)

Рис. 618. Влияние скорости деформации на прочность молибдена. Температура, С

Рис. 623. Влияние температуры испытаний на прочность и пластичность молибдена и его сплавов

Зависимость износа от температуры объясняется в основном влиянием температуры на прочность, но с приближением к температуре стеклования она становится более сложной и требует дополнительных об1 яснений. Ход кривых указывает на существование участков минимального износа в области температур1л1 счеклонания и переходных состояний. [c.94]

Влияние температуры заливки. Известно, что повышение температуры заливки при обычных условиях литья приводит к укрупнению зерна и повышению пористости в отливках из сплавов с широким температурным интервалом кристаллизации. Повышение температуры заливки сплава АЛ27-1 с 700 до 900° С приводит к снижению предела прочности и относительного удлинения (рис. 31). [c.65]

В. И. Курочкиным в программу исследования были включены не три, а семь факторов, варьируемых на различных уровнях. Исследования проводились на отливках типа стакана с различной глубиной центральной полости (0—65 мм), изготовляемых из сплава АЛЗ. Изучалось влияние температуры прессформы (Xi) в пределах 200—300° С, температуры заливки (Ха) в интервале 690—730° С, времени выдержки расплава в матрице до приложения давления (Хз) от 10 до 40 с, времени прессования (Х4) в пределах 30—40 с, скорости внедрения прессующего пуансона при формировании отливки (Xs) в пределах 0,03—0,05 м/с, давления прессования (А б) в интервале 25—100 МН/м и конфигурации заготовки (Х7), определяемой глубиной центральной полости в указанных выше пределах. В качестве параметра оптимизации (у) был выбран предел прочности сплава при растяжении. [c.145]

Рис. 49. Влияние температуры на пластичпоеть и прочность ниобия электронно-лучевой (а) и дуговой (б) плавки

Однако установить строгую зависимость прочности от температуры плавления затруднительно, так как прочность существенно зависит от чистоты металла (оказывают большое влияние даже очень малые количества примесей). Так, например, временное сопротивление техниче-ското титана равно 460 МПа, а иодидного 250 МПа зонная очистка иодидпого циркония понижает а с 250 до ПО МПа, а сго,2—ДО 30 МПа при повышении чистоты алюминия с 99,996 до 99,9998 % сТя снижается со 130 до 50 Л4Па. Влияние очень малого содержания примесей видно на примере тщательной очистки железа от утлерода и азота (менее 10 %) у такого сверхчистого железа ав=50 и Оо,2=20 МПа, что в 6 раз меньше аналогичных значений у чистого железа. [c.191]

Фиг. 74. Влияние температуры на величину предела прочности при растяжении бериллиа 1 — отожженный 2 — выдавленный из хлопьевидного металла 5— неотожженный литой и выдавленный 5 —неотожжевный 6 —отожженный.

Руденко В. Н Писаренко Г. С. Влияние температуры на прочность карбида кремния при растяжении и изгибе.— В кн. Вопросы вы сокотемпературной прочности в машиностроении. Киев ИТИ УССР, 1961 с. 19—28. [c.201]

Руденко В. Н. Исследование влияния температуры и масштабного фактора на прочность материала на основе карбида хрома.— В кн. Вопросы высокотемпературной прочности в машиностроении. Киев ИТИ УССР, 1961, с. 51-55. [c.201]

Все рассмотренные выше методы определения имеют недостатки, связанные с неоднородным или сложным напряженным состоянием, а также с возникновением остаточных напряжений. BjfHHHne остаточных напряжений было исследовано лишь на образцах с одиночным (ВОЛОКНОМ. Браутмэн и Мак-Гэрри [10] изучали влияние температуры полимеризации на эффективную прочность пО верхности раздела. Они установили, что существует оптимальная температура полимеризации, при которой обеспечивается максимальная прочность связи. Выполненный с помощью модели коаксиальных цилиндров расчет напряженного состояния, вызванного напряжениями, возникшими при охлаждении от температуры полимеризации, позволил объяснить эти данные. [c.74]

КОН бора проводились на воздухе они отчетливо выявили заметное снижение прочности при температуре ниже 811 К [37, 38]. С обнаружением интенсивной реакции между волокнами бора и расплавленной окисью бора (температура плавления 727 К) стало ясно, что одна из возможных причин разупрочнения — поверхностная реакция с воздухом. Последующие исследования проводились в атмосфере аргона, но предпринятые для исключения влияния кислорода меры были, как правило, недостаточны [И]. Напротив, если волокнО бора находится в титановой матрице, доступ кислорода к нему практически исключен это обстоятельство позволяет ответить на вопрос, применимы ли многие из этих характеристик прочности изолированных волокон к волокнам в составе композита. Роуз [28] начал в лаборатории автора работу по измерению прочности волокон бора при растяжении и сдвиге в высоком вакууме (<1,3-10- Па). Затем в статье Меткалфа и Шмитца [20] были приведены кривые температурной зависимости модуля и прочности при растяжении они представлены на рис. 13. Значения прочности были получены при кратковременном испытании с предварительной пятиминутной выдержкой при температуре испытания. Слабое увеличение прочности при повышении температуры от комнатной до 811 К объясняли тем, что приблизительно при этой температуре происходит переход от вязкого разрушения к хрупкому. С такой интерпретацией согласуются наблюдения Роуза о том, что пластическая деформация предшест- [c.163]

В последнее время были проведены детальные исследования процесса изготовления композитов с матрицей Ti-6A1-4V, содержащих от 45 до 50 об.% волокон B/Si диаметром 140 М1ш [5]. Хотя корреляция параметров изготовления со структурой поверхности раздела была неполной, последовательное увеличение температуры горячего прессования приводило к росту толщины слоя продукта реакции на поверхности раздела. Продолжительность прессования была постоянной (30 мин), а давление выбирали таким, чтобы при каждой температуре обеспечить прочную диффузионную сварку композита. На каждом режиме обрабатывали четыре образца усредненные результаты этих испытаний, а также результаты некоторых многократных испытаний на поперечную прочность приведены на рис. 14. Хотя в испытаниях на поперечную прочность влияние поверхности раздела непосредственно не оценивалось, их результаты приведены потому, что значения деформации разрушения разупрочненных композитов, полученных пре ссованием при 1144 К и 1172 К, совпадают со значениями, предсказанными для поверхности раздела титан— карбид кремния. [c.167]

Брентналл и др. [3], а также Кляйн и др. [И] исследовали типы разрушения композита Nb (сплав)—W при комнатной температуре и при 1477 К. Композит предназначен для высокотемпературной эксплуатации в окислительной атмосфере и состоит из устойчивого к окислению ниобиевого сплава (матрица) и вольфрамовой проволоки. Поскольку упрочнитель и матрица взаимно растворимы, но не взаимодействуют химически, композит относится ко второму классу. Для оценки влияния температуры на тип разрушения и на прочность предел прочности данного композита при внеосном нагружении определяли при комнатной температуре и при 1477 К- Зависимость прочности при растяжении от величины угла между напрг,влением нагружения и проволокой представлена на рис. 13, а. При 1477 К композит более чувствителен к направлению нагружения, чем при комнатной температуре это лучше видно на рис. 13, б, где значения прочности при внеосном нагружении нормированы относительно значения прочности при угле 0° (т. е. относительно продольной прочности). [c.204]

В Великобритании, в Национальной технической лаборатории, было проведено исследование влияния поверхности раздела на поперечную прочность композита А1—20% нержавеющей стали [16]. Образцы композитов были получены путем горячего прессования пр И температуре 673—873 К затем эти образцы испытывали при комнатной температуре, с тем чтобы оценить влияние температуры изготовления на поперечную прочность. Поперечная прочность при комнатной температуре увеличивалась с повышением температуры изготовления до 795 К — по мере роста прочности связи. Поперечная прочность возросла в большей степени, чем следовало бы ожидать исходя из зависимости прочности матрицы от температуры прессования. С дальнейшим повышением температуры изготовления поперечная прочность снижается. Это, по мнению авторов, обусловлено тем, что разрушение инициируется на поверхности раздела, где имеется хрупкая фаза РегАЦ, обладающая малой прочностью. [c.227]

Рис. 46. Влияние температуры Т, °С на прочность при изгибе Зр для композитных систем, высокомодульные волокна типа 1 — ЕВВА 4617/МРВ (кривая 1) или ЕВЬА 4817/ВВМ (кривая 2) [21].

В работе [16] исследована длительная прочность двух материалов с никелевыми матрицами, армированных вольфрамовой проволокой, содержаш,ей менее 0,01 % включений (в основном, двуокиси кремния) и занимающей примерно 40% объема. Материалы матрицы — Нимокаст 258 и ЕРВ 16. В работе обнаружено, что добавка тонкой вольфрамовой прово.чоки (0,01 дюйм диаметром) оказывает малое или вообще не оказывает усиливающего действия на матрицу, исключение представляет случай, когда температура превьппала 900 °С. Интересно отметить, что модули Юнга волокна и матрицы при комнатной температуре в этом случае очень близки (55-10 фунт/дюйм для волокна и 30 X X 10 фунт/дюйм для матрицы). При высоких температурах испытания 1000 и 1100 С прочностные свойства вольфрамовой проволоки улучшаются, в особенности прочность при разрушении. На рис. 23 представлена зависимость 100-часовой прочности от температуры. В этой же работе [16] приведены и другие испытания, предпринятые для того, чтобы выяснить, как влияет степень армирования на длительную прочность, но полученные результаты, вероятно, недостаточны для каких-либо выводов. Другая часть работы [16] состоит в исследовании влияния диаметра волокна на прочность композитов. Здесь, кажется, существует противоречие между свойствами при кратковременном растяжении и длительных нагружениях при высоких температурах. Для кратковременного нагружения чем тоньше проволока, тем она прочнее, а при продолжительном нагружении и повышенных температурах тонкие вольфрамовые проволоки теряют свои качества быстрее, чем толстые, вероятно, из-за рекристаллизации в поверхностных слоях и реакции между волокном и матрицей. [c.301]

В небольщом интервале температур, в пределах которого обычно проводятся испытания на длительную прочность, можно не учитывать влияние температуры на коэффициент Aq (считать /4о= onst), что равносильно допущению неизменности доли влияния на разрушение Ti и ст,-. Это предположение не противоречит некоторым экспериментам, например в [95] показано, что аналогичный коэффициент критерия (Л) в интервале темпера- [c.148]

Для изучения влияния температуры образцы Вайтона А облучались при температурах —18, -f23 и +177° С до дозы 1,74-10 эрг г [43]. Заметное уменьшение предела прочности наблюдалось при температуре облучения и испытания 177° С и не наблюдалось при температурах облучения и испытания —18 и +23° С. При этом относительное удлинение практически не изменилось при температуре 177° С, а при температурах —18 и +23° С наблюдалось уменьшение удлинения облученных образцов, более четко выраженное при температуре 23° С. [c.90]

Влияние температуры и времени отжига на облученный циркалой-2 изучал также Хоув [39] (см. табл. 5.8). Он показал, что после облучения при 50° С интегральным потоком 9-10 нейтрон 1см для частичной ликвидации последствий облучения потребовалось 140 мин. За это время восстанавливалась в основном пластичность циркалоя-2, но еще оставались существенно повышенными значения пределов текучести и прочности. Как можно видеть в табл. 5.7, для циркалоя-2, облученного до такого же уровня при 280° С, требовалось только 60 мин для восстановления пределов прочности и текучести в такой же степени, в какой они восстанавливались за 140 мин в материале, облученном при 50° С. [c.258]

Таким образом, существенная пластическая деформация алмаза в области его стабильности наблюдается при температурах Т > 0,4 Т л), что соответствует интервалу пластической деформации ковалентных кристаллов. В этом случае за Тпл следует считать истинную температуру плавления углерода по р — Т диаграмме, равную 4000° К. В то же время при деформации вдавливанием индентеров [10] в области метастабильного состояния при оценке влияния температуры на механические свойства, следует использовать эффективную температуру плавления , равную температуре интенсивного протекания графитизации (около 2000° К). Поэтому уже при 1500° К оказывается возможной пластическая деформация под ин-дентером (при нагрузке Р = I кг) без хрупкого разрушения. Отметим, что при этом предполагается более высокая прочность алмаза, находящегося в области стабильности, по сравнению с метаста-бильным состоянием, поскольку подавлен процесс графитизации. [c.154]

Рис. 215. Влияние температуры на прочность (а) и пластичность (б) инструментальной стали Р2М5 (1,03 % С 0,28 % Si . ........... " --------V

Рис. 216. Влияние температуры на прочность (а) и пластичность (б) стали А11РЗМЗФ2 (1,09 %С 0,36% Si 0,32% Мп 4,04% Сг 2,79% W 2,31 % V 2,79 % Мо)

Рис. 31. Влияние температуры прессования на прочность ком-позии Ti —6% А1 4% V —25% волокон B/Si

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...