Влияние температуры деформации

Рис. 293. Влияние температуры деформации на форму и положение кривых ст—е сверхпластичного сила, ва АН-33 % Си (диаметр зерна равен 7 мкм)

Рис. 295. Влияние температурь деформации на напряжение сверхпластического течения образцов сплава 2п + 22 % А1 с величиной зерна 1,,1 (/), 2,5 (2 и 4,5 мкм (3). Х.Р —хрупкое разрушение

Описанные выше закономерности влияния температуры, деформации, внешней среды, примесей на свойства металлов и меры борьбы с их хрупкостью справедливы и по отношению к сплавам. [c.177]

Перед прессованием все слитки оттягивались до 68 мм. Прессование проводилось в двух вариантах прессование без подпрессовки слитка в контейнере и прессование с подпрессовкой в 15, 30 и 45%. В каждом варианте исследовалось влияние температуры деформация при трех температурах нагрева слитков и степени деформации 85%, влияние степени деформации 60—85% (при постоянной степени подпрессовки и температуре), влияние подпрессовки. [c.73]

Рис. 21, Влияние температуры деформации (1=50%) при ТМО на механические

П р о к о ш к и н Д. А. Влияние температуры деформации при термомеханической обработке на механические свойства и порог хладноломкости конструкционной легированной стали. Металловедение и термическая обработка , 1966, № 9. [c.65]

Обычно температуру деформации относят к числу важнейших факторов трения. Влияние температуры деформации на коэффициент трения объясняется главным образом изменением состава, свойств и толщины слоя окислов на поверхности металла. [c.25]

Влияние температуры деформации [c.98]

На рис. 166 показано влияние температуры деформации на изменение твердости и количества ферритной фазы трех сталей с различным содержанием никеля. Наибольшие изменения про--исходят в стали типа 18-8 и наименьшие — типа 23-21 [258]. [c.308]

Рис. 166. Влияние температуры деформаций на изменение твердости и количества а-фазы хромистой стали с различным содержанием никеля

Влияние температуры деформации на механические свойства сплава ВТ1-00 в обоих структурных состояниях представлено Н0 рис. 83. [c.198]

На рис. 74 показано влияние температуры деформации (до —196° С) на распад аустенита при растяжении образцов из сталей типа 18-9 и 18-12, В хромоникелевых сталях с 12% N1 при де- [c.126]

Приведенные данные (см. рис. 108, 109) показывают, что интенсивность наклепа при различных температурах деформации неодинакова. При температурах динамического деформационного старения протекают процессы, приводящие к большему упрочнению стали, чем деформация при комнатной температуре. Деформация с той же степенью при температурах выше температуры динамического деформационного старения обеспечивает меньшую степень наклепа, чем деформация при комнатной температуре. Это указывает на протекание процессов, с помощью которых пластически деформируемые при повышенных температурах образцы могут быстро в процессе самой деформации либо накапливать упрочнение, либо, наоборот, освобождаться от некоторой степени наклепа. Следовательно, наклеп при холодной и теплой деформации различается по своему характеру. При этом можно сделать вывод, что температура деформации должна оказывать влияние не только на общую плотность дислокаций, но и на их распределение, косвенно характеризующее устойчивость созданной дислокационной структуры. Для оценки общей плотности дислокаций и изучения влияния температуры деформации на характер распределения дислокаций использовали метод трансмиссионной электронной микроскопии. Исследования по изучению распределения дислокаций в железе и других о. ц. к. металлах начали проводить сравнительно недавно, примерно в начале 1960 г. [82, с. 160]. В последующие годы появились работы по влиянию температуры деформации на плотность и распределение дислокаций в железе, ванадии, низкоуглеродистой стали и других о. ц. к. металлах и сплавах. Следует отметить, что некоторые исследователи с недоверием относятся к исследованиям дефектной структуры методом трансмиссионной электронной микроскопии по двум при- [c.285]

Влияние температуры деформации. Зоны хрупкости. Нагрев металла при горячей обработке давлением обеспечивает высокую пластичность и максимально возможное снижение сопротивления металла деформированию. Для того чтобы правильно назначить температурный интервал деформирования, необходимо знать изменение свойств металла в зависимости от температуры нагрева. Показателями сопротивления деформированию являются предел текучести и предел прочности, а показателями пластичности — относительное удлинение и сужение шейки испытуемого образца при растяжении и максимальное обжатие его при осадке (до появления первой трещины). [c.51]

Рис. 2.14. Влияние температуры деформации прн ВТМО (Х=20%) на изменение размера аустенитных зерен в стали 45 а - 900°С б - 950 С в - 1000°С

Аналогично, физическая интуиция подсказывает, что, если не рассматривать влияние прошлых деформаций, должны иметь особую значимость деформации, происходящие непосредственно в момент наблюдения. Поскольку деформации определяются по отношению к некоторой конфигурации, принимаемой за отсчетную, поясним нашу точку зрения, рассмотрев следующий пример, где за отсчетную выбрана конфигурация, не совпадающая с конфигурацией, принимаемой рассматриваемым жидким элементом в момент наблюдения. Рассмотрим два движения с одинаковыми значениями тензора деформаций (например, тензора Коши) во все моменты времени, за исключением момента наблюдения, где эти значения различны. (Вновь, как и в примере с температурой, по крайней мере одна из двух деформационных предысторий разрывна в момент наблюдения.) Физическая интуиция подсказывает, что при равенстве других переменных текущие значения свободной энергии в этих двух случаях будут различными. [c.158]

Основными механическими свойствами материала, характеризующими разрушение образца, являются критическая деформация (или предельная пластичность) е/ и истинное разрушающее напряжение 5к. В различных металлах зависимости ) Т) и Sk T) ведут себя различно. Во многом это определяется типом кристаллической решетки металла. У металлов с гране-центрированной кубической решеткой (ГЦК металлов) температурная зависимость механических свойств в широком диапазоне температур [211, 242, 243] практически отсутствует. Примерно так же ведут себя и предельные характеристики е/ и 5к в пластичных металлах с гексагональной плотноупакованной решеткой (ГПУ металлах), например в а-титане, хотя влияние температуры сказывается на них сильнее [211]. [c.51]

Для уменьшения деформаций, вызванных влиянием температуры, можно рекомендовать тщательный подбор режимов резания и высокое качество заточки режущего инструмента, применение смазочно-охлаждающих жидкостей (СОЖ). При выполнении особо точных работ СОЖ необходимо охлаждать до 10 С. [c.60]

Влияние тепловых деформаций. В соединениях, подвергающихся нагреву, следует учитывать влияние температуры на посадку. Если охватывающая деталь изготовлена из материала с более высоким коэффициентом линейного расширения или нагревается при работе более, чем охватываемая, то при нагреве первоначальный (холодный) натяг уменьшается. Напротив, если охватываемая деталь изготовлена из материала с более высоким коэффициентом линейного расширения или нагревается при работе более, [c.466]

Наиболее заметно сказывается влияние скорости деформации при высоких температурах. В нагретом металле уже при сравнительно небольшом увеличении скорости нагружения обнаруживается тенденция к увеличению а р и уменьшению 8, [c.73]

Рассмотрим класс задач механики деформируемых сред, в которых основную роль играет взаимодействие внутренних напряжений и деформаций влиянием температуры и других немеханических параметров можно пренебречь. В этих задачах соотношения, вытекающие из первого и второго законов термодинамики, не нужны и полученные выше соотношения можно рассматривать как системы уравнений. [c.32]

Рассмотрим сначала тот же класс задач, что и в 1.7, когда влиянием температуры и других немеханических параметров на процессы деформации можно пренебречь. [c.36]

Это подтверждает, что все силовые параметры уравнения зависят от температуры. Следовательно, влияние температуры не только велико, но и весьма многообразно. Деформация стержня проявляется при следующих обстоятельствах при неравномерном прогреве формы и стержня по высоте при неравномерном прогреве стержня по толщине и ширине при различных средних термических расширениях оболочки и стержня при неоднородности структурно-фазового и химического составов материала. [c.406]

Температурные зависимости механических свойств для каждого класса материалов достаточно близки. Наиболее чувствительны к влиянию температуры свойства, характеризующие сопротивление пластической деформации (твердость, пределы прочности и текучести), а также ударная вязкость. Упругие свойства металлов и сплавов изменяются с температурой в меньшей степени. Напротив, модуль упругости некоторых неметаллических материалов с понижением температуры до —60 °С может снижаться более чем в 2 раза. [c.66]

ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ И СКОРОСТИ ДЕФОРМАЦИИ НА НАПРЯЖЕНИЕ ТЕЧЕНИЯ. Установлено (рис. 120), что в области 200—400 К независимое от степени деформации отношение напряжений течения т /G [c.197]

Область II — область с частичной динамической рекристаллизацией соответствует диапазону температур деформации 0i< 0(e)<02 и скоростей деформации егС < e(0)< ei. Здесь наиболее ярко выражено влияние скорости деформации на сопротивление деформации, пластичность и в целом на вид кривых а—е. В области [c.453]

Влияние состава и структурных особенностей на зависимость Ста—0—е становится тем слабее, чем выше температура деформации. Исключение составляют высокохромистые ферритные стали, у которых явление рекристаллизации не осложнено действием упрочняющих примесей и при высоких температурах рекристаллизация развивается значительно сильнее, чем у других сталей. Этим можно объяснить отличающийся от других сталей высокий скоростной эффект у сталей ферритного класса, содержащих не менее 23% Сг. Большой скоростной эф- [c.474]

Замечено двойственное поведение скоростного коэффициента при наличии примесей. Примеси ослабляют влияние скорости деформации за счет затруднения динамической полигонизации. Однако добавление примесей может приводить к понижению температуры плавления металла. Это в свою очередь усиливает влияние скорости на сопротивление деформации. Эти два фактора противоположно влияют на зависимость Оз—г при относи- [c.475]

Влияние температуры и скорости деформации на пластичность металлов и сплавов необходимо рассматривать совместно в силу существования конкурирующих процессов упрочнения и разупрочнения. [c.510]

Рис. 271. Влияние температуры деформации и величины зерна (цифрами у кривых обозначено среднее число зерен иа I мм ) для сталей 000X28 (штриховые кривые) и Х28 (сплошные кривые) (а), а также стали с 3 % Si (б)

Это различие очень хорошо видно из данных о влиянии температуры деформации на Осп образцов классического сплава Zn+22% А1 с разной величиной зерна — от 1,1 до 4,5 мкм (рис. 295). Ниже 0,4 Гпл величина Стсп тем больше, чем меньше размер зерна, выше 0,4 Тпл — чем больше размер зерна. Температура, при которой изменяется характер зависимости a=f(d), является температурой перехода в сверхпластичное состояние. [c.559]

Влияние температуры деформации на показатели СП течения алюминиевых сплавов исследовано в работах [227, 269, 270, 272, 273 и Др.]. Показано, что с повышением температуры Вопт смещается в область больших скоростей, напряжение течения снижается,, бит увеличиваются. Об этом же свидетельствуют установленные зависимости показателей СП от е сплава АК6 при 465 и 515 °С (рис. 64, а) и зависимости предельной пластичности б и напряжения течения а (при 8=1,45-10 с ) от температуры деформации сплава АК4-1 (рис. 64,6), Резкое снижение б при температурах выше 500 °С связано с интенсивным ростом зерен. Аналогичные данные об изменении показателей СП в зависимости от температуры деформации получены для сплава типа АМгб [273] и для сплава 5,65 % Zn—1,5 % Mg—0,4 % Zr [269]. У сплава типа суп-рал (А1—6,0 % Си —0,5 % Zr) с повышением температуры испытания т растет от 0,41 при 450 °С до 0,58 при 540 °С и одновременно снижается напряжение течения [227]. [c.159]

Рис. 74. Влияние температуры деформации на образование Лз-фазы в стали на основе Х18Н12

Так, в исходном состоянии структура стали состоит из полиэдров твердого раствора и карбидной фазы, которая преимущественно залегает по границам зерен и только частично внутри зерна. При этом в последнем случае она распределена неравномерно. Такое фазовое состояние характеризуется низкой пластичностью, так как выделившиеся на границах зерен карбиды затрудняют межкри-сталлическую деформацию. С повышением температуры до 800. 900 и 1000 наблюдается постепенное повышение пластичности стали частично в результате растворения карбидов на границах, которые при 1000° становятся почти чистыми, а главным образом вследствие положительного влияния температуры деформации. Следует особо заметить, что наличие в кристаллитах карбидной фазы, увеличивающейся с повышением температуры от 800 до 1000°, является фактором, значительно снижающим общий уровень пластичности стали. Как будет показано далее, при более благоприятных структурах эта сталь может обладать значительно большей пластичностью. При 1100° карбидная фаза почти полностью переходит в твердый раствор. В этом случае пластичность должня была быть значительно большей, чем при температуре 1000°. Однако рост зерна и наблюдающееся огрубение границ при 1100° снижает эффект влияния растворения карбидов, и пластичность поэтому при 1100° сохраняется почти на том же уровне, как и при 1000°. Снижение пластичности стали наблюдается и при 1200°, что можно объяснить более интенсивным ростом зерна при этой температуре, а также ослаблением границ кристаллитов. [c.142]

Влияние температуры деформации и частоты вращения при кручении на степень деформации (%). соответствующей пику кривой деформационного упрочнения (сталь 60Н20) [c.66]

Высказанные соображения о влиянии температуры деформации при ВТМО на уровень свойств справедливы и для повторной закалки. Повышение температуры до 920°С приводит к интенсивному росту зерен аустенита (см, рис. 3.4). Для получения мелкозеренной структуры и высокого уровня прочностных свойств температура нагрева для повторной закалки не должна превышать 870°С. [c.133]

Технология термомеханической обработки была осуществлена в производственных условиях при изготовлении У-образных пружин из стали 50ХФА. Было изучено [99] влияние температур деформации и отпуска на сопротивление усталости и релаксационную стойкость пружин. [c.137]

Прини.мая во внимание влияние температуры процесса, можно заключить, что для получения детали с максимальной твердостью и минимальной деформацией следует применять низкую температуру азотирования (500— 520°С), при которой глубина будет невелика (до 0,5 мм, обычно 0,2—0,3 мм). [c.335]

Рис. 101. Зависимость зернограничной деформации от различных факторов а — смещение по границам зерен в алюминии во времени (А, D и Е — 4,5 аерна/мм, а 11,5 7,7 и 5,25 МПа соответственно В и С—0=7,7 МПа для 1.0 и 9,2 зерна/мм соответственно) б — влияние температуры а — влияние напряжения а при <=300 С на величину доли зернограничной деформации

При достаточно высокой степени деформации (е> >80- -90%) максимальная разориентация соседних ячеек превышает 5—10° при средней разориентации 2—3°. Имеется критический угол 0кр разориентировки границы ячеек. При 0<0кр<2н-5° границы ячеек оказывают сопротивление движению дислокаций по типу сопротивления дислокаций леса . Если 0> 2-4-5°, границы ячеек становятся столь же эффективными барьерами для передачи скольлсения, как и границы зерен, повышая тем самым деформирующее напряжение. Передача пластической деформации через такие границы сопровождается нагромождением дислокаций. В отличие от разных стадий пластической деформации, когда длина плоскости нагромождения ограничена размером металлографически выявляемого зерна, при больших деформациях длина плоскости нагромождения ограничена размером ячейки. Формирование ячеистых дислокационных структур зависит от условий деформации, среди которых главными являются температура, степень и скорость деформации, вид напряженного состояния. Многочисленные экспериментальные данные дают основание утверждать что снижение температуры деформации, повышение скорости деформации, легирование (при условии, что легирование не сильно влияет на величину энергии дефекта упаковки) или загрязнение металла, повышая напряжение течения, одновременно затрудняют формирование ячеистой структуры. Ячеистая структура оказывает непосредственное влияние на свойства деформированного металла, причем структурно чувствительные механические свойства зависят не только от размера ячейки, но и от угла 0 между соседними ячейками. [c.251]

Прямое отношение к сказанному имеет вопрос о влиянии скорости и температуры деформации на характер аксиальных текстур. Этот вопрос мало освещен в литературе. В общем случае повышение скорости и температуры деформации усиливает неоднородность и многоком-понентность текстур. Однако анализ закономерностей и причин этого затрудняется наложением процессов рекристаллизации, которые успевают в той или иной мере совершиться в ходе самой деформации.и последующего охлаждения. [c.284]

Влияние скорости деформации, так же как и температуры, связано с их воздействием на структуру, формирующуюся при деформации через термически активируемые процессы движения дислокаций. Количественные выражения, отражающие эти связи, трудно установить из-за многофакторного их характера. Но полуко-личественно эти зависимости достаточно хорошо описывает выражение [c.364]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...