Расслоение нормальное

Согласно постулату подобия (см. 1 первой главы) полученную диаграмму можно использовать для расчета развития трещины расслоения нормального разрыва между материалами 7 и 2 в любой произвольно нагруженной многослойной оболочке при той же функции [ 4(0 ]. Для этого нужно функцию Г(/) из диаграммы подставить в левую часть уравнения (6.16) и решить получающееся дифференциальное уравнение относительно /(г). [c.272]

Оперативная оценка размеров областей водородных расслоений металла в любом сечении, нормальном срединной поверхности конструкции, может быть выполнена графически. При проведении диагностики эксплуатировавшегося оборудования, в металле которого методами ультразвукового контроля (УЗК) обнаружены участки с водородными расслоениями, необходимо выявить наиболее опасные из них. На основании результатов УЗК или других методов неразрушающего контроля устанавливают границы водородных расслоений и их местоположение по высоте. Оценивают степень поражения конструкции, определяют области изолированных и взаимодействующих водородных расслоений. [c.129]

В пластинах, как в волноводах, также распространяется нормальная или изгибная волна (волна Лэмба) (рис. 6.18, г). Данная волна распространяется на большое расстояние и успешно применяется для контроля листов, оболочек, тонкостенных труб. Дефекты (например, расслоения) вызывают отражение данной волны. [c.168]

О техническом состоянии машины или ее отдельного узла можно судить по изменению измеряемых параметров рабочего процесса, а также характеристик их рабочих режимов. Это изменение может быть оценено сравнением рабочих характеристик, построенных для данного отрезка времени и времени, принятого за исходное, например времени стендовых или сдаточных испытаний. Неизменность характеристики узла говорит о его нормальном состоянии. Расслоение характеристики определяет степень износа узла, коробления корпуса агрегата либо еще каких-то отклонений в машине. [c.158]

Пусть ТМ — касательное и N — нормальное к М расслоение,. Т — ограничение на М касательного расслоения к фазовому пространству р T N — оператор проектирования вдоль ТМ. [c.153]

Приведение медленной поверхности к нормальной форме Уитни осуществляется локальным расслоенным диффеоморфизмом, т. е. диффеоморфизмом пространства расслоения, переводящим слои в слои x=h(X, Y), y = k(Y). [c.172]

Уравнение быстрых движений аналитической системы общего положения в окрестности медленной поверхности можно аналитическим расслоенным диффеоморфизмом привести к нормальной форме x=PJE, где Р — функция нормальной формы Уитни, а Е= + С у)х . [c.172]

Ниже описаны нормальные формы, к которым приводятся интегральные кривые построенного поля направлений на медленной поверхности (а следовательно, и фазовые кривые медленного уравнения) расслоенными диффеоморфизмами. [c.176]

Нормальные формы фазовых кривых медленного движения. В окрестности точки складки медленная поверхность расслоенным диффеоморфизмом приводится к виду у=х где X — быстрая переменная, у — медленная вторую медленную переменную обозначим z. [c.176]

Теорема. (В. И. Арнольд, 1984). В окрестности точки складки проектирования медленной поверхности системы общего положения с двумя медленными и одной быстрой переменной семейство интегральных кривых уравнения медленных движений расслоенным диффеоморфизмом медленной поверхности приводится к одной из следующих нормальных форм [c.177]

Вырождение контактной структуры. В этом случае можно рассуждать так. Складывание определяет инволюцию медленной поверхности, переставляющую обе точки одного слоя. В окрестности точки складки медленная поверхность приводится к нормальной форме у=х расслоенным диффеоморфизмом у—медленная, х — быстрая переменная). Будем пользоваться на медленной поверхности локальными координатами (х, г), где Z — вторая медленная переменная. Тогда указанная выше инволюция запишется в виде х, z) (—х, г). [c.181]

Можно считать, что при е = 0 поверхность F=0 и поле направлений на ней уже нормализованы. Семейство поверхностей, получаемое деформацией поверхности у=х в пространстве (х, у, z), расслоенным диффеоморфизмом, гладко зависящим от параметра деформации, переводится вблизи нуля в постоянное семейство у=х . Это позволяет нормализовать поверхность F = 0 при малых е. Поля направлений, описанные в теореме, получаются малым возмущением одного из стандартных. Требования типичности, налагаемые на поля направлений при доказательстве теоремы п. 2.5, выделяют открытое множество в соответствующем функциональном пространстве. Поэтому все поля, близкие к нормализованным полям, задаваемым. формулами (4), (5), (6), приводятся к нормальным формам того же вида нормальная форма (6) содержит параметр а, зависящий от нормализуемого поля. Диффеоморфизмы, нормализующие поля, получаемые гладкой деформацией нормализованных полей, можно выбрать гладко зависящими от параметра деформации это легко вывести из рассуждений п.п. 2.5— [c.186]

Вывод систем первого приближения. Здесь доказано предложение 2. Расслоенный диффеоморфизм в предложении 2 — это диффеоморфизм, приводящий систему к одной из нормальных форм (7), (8), (9). Указанные в таблице замены переводят эти системы в следующие [c.188]

Основными эффектами высшего порядка, которые здесь обсуждаются, являются деформации сдвига по толщине пластины и нормальные напряжения, ортогональные ее срединной плоскости. Достаточно давно было установлено, что податливость по отношению к касательным напряжениям, действующим по толщине, существенно снижает изгибную жесткость слоистых пластин из волокнистых композиционных материалов (Тарнопольский и др. [161] Розе [123] Тарнопольский и Розе [159, 160]). Известно также, что трансверсальные касательные напряжения вызывают расслоение материала, однако сравнительно недавно была выявлена роль нормальных трансверсальных напряжений при этой форме разрушения. [c.191]

Еще одним видом разрушения, присущим исключительно слоистым композитам, является расслоение в условиях плоского напряженного состояния. В простейшем случае этот вид разрушения можно наблюдать при одноосном растяжении плоских образцов со свободными кромками (рис. 3.21). Причиной такого вида разрушения плоских образцов является высокая концентрация межслойных нормальных напряжений в области, расположенной вдоль свободных кромок ), вызванная различием свойств смежных слоев (коэффициентов Пуассона, коэффициентов термического расширения и т. п.) [38]. [c.133]

Сочетание особенностей городского микроклимата служит причиной того, что возникают туманы — явление, характерное для больших городов. Существуют два основных механизма возникновения туманов радиационное охлаждение приземного слоя воздуха до температуры, лежащей ниже точки росы расслоение холодного сухого и более теплого влажного воздуха. Нет оснований пользоваться законами термодинамики, чтобы описать процесс образования капель воды из водяного пара — ведь идеальный газ даже не переходит в жидкую фазу Туман, дождь, облака образуются только при наличии ядер конденсации (обычно — твердых частиц). В воздушном бассейне города таких частиц хватает с избытком, и они активно участвуют в образовании капель. Модификация нормального режима ветра под влиянием городской застройки замедляет процессы перемешивания и рассеяния, в результате чего вероятность образования тумана становится еще выше. [c.313]

Ультразвуковыми методами контролируют листовой прокат, поковки, штамповки, сварные соединения, детали машин и аппаратов и пр. Для оценки качества листового проката применяют ультразвуковой метод контроля продольными, поперечными и нормальными волнами. На металлургических заводах для этой цели используют ультразвуковые механизированные или автоматические установки. На заводах-потребителях листа в большинстве случаев применяют ручной контроль. Основными дефектами листового проката являются расслоения, трещины и неметаллические включения. [c.106]

На металл эта смесь не действует, но вызывает разбухание и расслоение дюр<1-товых шлангов (шланги должны быть покрыты защитным лаком). Подтекание её из системы грозит пожаром, так как температура её воспламенения /=1 4° С меньше, чем рабочая температура /= 140° С. Применение высококипящих жидкостей для охлаждения автомобильных и танковых двигателей не получило распространения, несмотря на положительные стороны. Объясняется это недостаточным опытом (зазоры, допуски, материалы) конструирования двигателей жидкостного охлаждения, работающих на таком повышенном температурном режиме. Попытки применения высококипящих жидкостей для нормальных конструкций водяного охлаждения. естественно, не могли дать положительных результатов. [c.178]

В некоторых случаях при нарушениях нормального гидравлического режима (застой и опрокидывание, расслоение) ненадежными могут быть трубы с наименьшим тепловосприятием. В этом случае следует определять коэффициент тепловой разверки для наименее обогреваемой трубы при наименьшем значении коэффициента гидравлической разверки. [c.22]

Нарушения нормального охлаждения горизонтальных и слабонаклонных труб кипящих конвективных экономайзеров могут быть связаны с расслоением потока в них. Отсутствие расслоения проверяется в соответствии с п. 3-68, 3-69 для минимальной нагрузки котельного агрегата, при которой возможно кипение. Минимальная массовая скорость потока принимается по разваренной трубе в соответствии с п. 7-15. [c.63]

В соответствии с гипотезой о расслоении поверхности материала при фреттинге [281 предполагается, что совокупность нормальных и тангенциальных усилий, передающихся через шероховатости контактирующих поверхностей, является причиной воз- [c.481]

Как уже отмечалось, поле напряжений в вершине расслоения определяется коэффициентами интенсивности напряжений для модели нормального отрыва — К и поперечного сдвига — Кц. Схема [c.250]

Учитывая характер поля напряжений в вершине расслоения — наличие сжимающих напряжений, нормальных к плоскости трещины, практически для всего диапазона Ь / а, можно предположить, что распространение расслоения происходит только за счет сдвигового механизма разрушения [31]. В этом случае скорость роста усталостной трещины определяется только уровнем Кп и может быть представлена в виде известного уравнения Пэриса [c.251]

В основном сверление и фрезерование пальцевыми фрезами выполняются без СОЖ, хотя лучшая чистота обработки достигается в случае свободной подачи СОЖ (поливом) или при обдуве сжатым воздухом. В силу того, что большинство слоистых реактопластов имеет тенденцию к усадке после механической обработки, для достижения большей размерной точности деталей следует предусматривать некоторый размерный припуск в случае сверления или фрезерования. Когда это удобно, следует использовать зажимные приспособления при сверлении и фрезеровании, причем приспособления должны быть разработаны таким образом, чтобы можно было избежать разрушения при прохождении нижнего слоя и при выводе инструмента из верхнего слоя изделия. В случае большой глубины сверло следует выводить из отверстия несколько раз. Следует избегать сверления и фрезерования вдоль слоев материала (параллельно слоям), так как это чаете приводит к его расслоению. Если, однако, в этом есть необходимость, следует максимально увеличить угол при вершине и полностью зажать деталь. Для этой цели можно использовать нормальные спиральные сверла и стандартные фрезы. Рекомендуется 412 [c.412]

Перед испытаниями на двигателе лопатки вентилятора газотурбинного двигателя подвергали серии специальных испытаний. На вибростоле определяли резонансные частоты изгибных и крутильных колебаний (включая определение основных гармоник и усталостных свойств). Применяли также другие методы неразрушающего контроля, такие, как ультразвуковой анализ расслоения, непровара, трещин рентгеновский анализ укладки волокон, их перекрещивания, наличия пор и повреждений лазерная голография определ ения однородности вибрационной характеристики. Голографическое исследование показывает локальные отклонения по сравнению с нормальным вибрационным поведением, вызванные дефектами изготовления материала или конструкции. [c.494]

Листовые материалы, применяемые для изготовления сосудов, проходят контроль на металлургических заводах с использованием ультразвуковых механизированных установок и иа заводах — изготовителях сосудов ручным ультразвуковым методом [34]. Ультразвуковой контроль производится продольными, поперечными и нормальными волнами для выявления основных дефектов листового проката — расслоений, трещин и неметаллических включений. Листы толщиной до 10 мм контролируются с использованием нормальных волн. Листы большей толщины проверяют продольными волнами прямыми или раздельно-совмещенными искателями, дополняя в некоторых случаях эту проверку контролем поперечными волнами. При контроле толстых листов продольными волнами эхо-методом поиск дефектов осуществляется путем плавного перемещения нормального или раздельно-совмещенного искателя по поверхности листа вдоль линии сканирования. [c.127]

А.1П.1.1. Пусть S — замкнутое аналитическое подмногообразие многообразия Y коразмерности 1, допускающее в Y комплексификацию S. Если комплексная окрестность Y достаточно мала, то можно выбрать ретракцию р таким образом, чтобы она переводила многообразие S в себя и превращала его в подрасслоение расслоения YjS (с базой S), имеющее в качестве слоя экваториальную гиперплоскость fp- шара Е . Пространство Y — S является, следовательно, расслоением над S со слоем и имеет тот же гомотопический тип, что и расслоение нормальных к 5 единичных векторов в У (двулистное накрытие многообразия S). Будем предполагать, что вложение S z У ориентируемо, так что это последнее расслоение тривиально. Тогда два его сечения 2) определят (с точностью до гомотопии) два сечения расслоения (Y—S)1S. Но так как Y —расслоение на шары, то эти два сечения, определенные над замкнутым множеством S, продолжаются в сечения над всем У и определяют два класса смещений многообразия У с подмногообразия S (очевидно, что эти сечения можно выбрать сколь угодно близкими к нулевому сечению, так что мы действительно получим смещения). [c.128]

Данные периодического контроля коррозионного состояния металла оборудования подтверждают результаты оперативной оценки поведения водородных расслоений. Так, в сечении, нормальном к срединной поверхности, вблизи очага разрушения трубопровода 0720x22 мм, транспортирующего сероводород- [c.130]

Вскоре после того, как промежуточное состояние было изучено экспериментально, Ландау [103] разработал теорию этого состояния, которая предсказывает размеры сверхпроводящих и нормальных областей. Теория основана на представлении о существовании дополнительной свободной энергии границы раздела фаз, которую можно назвать положительной поверхностной энергией. Ф. Лондон [116] (см. такн№ гл. IX, п. 27) показал, что присутствие положительной поверхностной энергии необходимо для обеспечения эффекта Мййспера в макроскопических образцах. Можно показать, что при отсутствии поверхностной энергии (или при отрицательной поверхностной энергии) магнитная свободная энергия сверхпроводящего образца в любом сколь угодно малом поле будет иметь наименьшую величину, если образец разделятся на бесконечно тонкую смесь сверхпроводящих и нормальных слоев. Естественно, что при этих условиях эффект Мейс-иера будет отсутствовать. Поскольку идеальный диамагнетизм является одним из основных свойств сверхпроводника, мы должны предположить существование положительной поверхностной энергии у границы фаз. Такое предположение исключает возможность расслоения образца на тончайшие сверхпроводящие и нормальные области, поскольку подобный процесс привел бы к значительному возрастанию поверхностной свободной энергии. В результате состояние образца, обнаруживающего эффект Мойс-иера, оказывается энергетически значительно более выгодным, чем состояние, при котором образец подразделяется на слон. [c.650]

Как показал Лондон ([13], стр. 128), для того чтобы мог иметь место эффект Мейснера, параметр Д должен быть положительным. С другой стороны, полная свободная энергия образца должна, разумеется, уменьшаться при образовании в нем топкого слоя нормальной фазы, параллельного магнитному полю. Рассмотрим, например, пластинку в параллельном ее поверхности ноле. Во внешнем ноле Н магнитная энергия сверхпроводящей фазы возрастает на величину Я /8-тс на единицу объема. Предположим теперь, что образец состоит из ряда нормальных и сверхпроводящих слоев, таких, что толщина сверхпроводящего слоя превосходит глубину иропикновения поля, а толщина нормального слоя мала по сравнению с толщиной сверхпроводящего. Такое расслоение приводит к заметному прониканию поля в пластинку, сопровождающемуся уменьшением ее магнитной энергии на величину порядка но не вызывает большого изменения ее энергии при ноле, равном нулю. Число образовавшихся при этом границ равно по порядку 2Й/Х, где d—толщина пластинки. Слоистая структура в поле будет энергетически выгодна, пока [c.730]

С другой стороны, Полилов показал, что в некоторой точке контура эллиптического отверстия, отмеченной крестиком на рис, 20.7Л, достигают максимума касательные напряжения Oiz, при этом для изотропного материала отношение (ai2)max/(0n)mai оказывается равным приблизительно 0,324 при Ыа - 0. Касательные напряжения на контуре щели оказываются более опасными, чем нормальные напряжения перед кончиком трещины, и картина расслоения скорее напоминает ту, которая показана на рис. 20.7.2. [c.704]

Распределение смещений и напряжений по сечению пластины в нормальней волне неравномерно. Имеются плоскости, параллельные поверхности пластины, в которых напряжения обращаются в нуль. Расслоения, расположенные вдоль этих плоскостей, плохо вы.являются, так как -граничное условие на поверхности дефекта (папряжетш равны нулю) в этом случае выполияется ь ири отсутствии дс зекта. Для более надежного выявления дефектов, особенно расслоений, по всему сечению пластины контроль следует вести двумя модами нормальных волн, подобранными так, чтобы по всему сечению пластины напряжения для этих мод не об]заш,ались в нуль одновременно. [c.18]

Продольными волнами контролируют в основном изделия правильной геометрической формы — листы, поковки, обечайки сосудов и трубы. Продольными волнами уверенно обнаруживают плоскостные дефекты, ориентированные параллельно поверхности изделия, — расслоения проката, раскатанные газовые пузыри, отслоения покрытий от основного металла, непровары и непро-клеи плоских протяженных и достаточно толстотенных деталей. Благодаря меньшему по сравнению с поперечными волнами затуханию и большей длине волны, продольные волны успешно используют при контроле крупнозернистых материалов, в том числе наплавленного металла сварных соединений аустенитного класса. Малое затухание, отсутствие потерь в акустической задержке обусловливают максимальную глубину прозвучивания. Поэтому особо крупные изделия толщиной 1 м и более контролируют нормальными совмещенными преобразователями. Наибольшая по сравнению с волнами других типов скорость ограничивает возможности контроля тонкостенных изделий прямыми преобразователями. Минимальная толщина контролируемого изделия, определяемая акустической мертвой зоной и расположением донных сигналов на временной развертке ЭЛТ, составляет для отечественных серийных дефектоскопов и преобразователей около 20 мм. Изделия меньшей толщины успешно контролируются РС-преобра-зователями продольных волн благодаря принципиальному отсутствию мертвой зоны при разделении излучателя и приемника. Так, серийными РС-преобразователями на частоте 5 МГц можно выявлять расслоения в листах толщиной от 5 мм. [c.212]

Помимо трещин, проникающих на определенную глубину, в слоистых материалах могут встречаться и поверхностные трещины-надрезы или области местного расслоения. Надрез может инициировать расслаивание при нагружении как в плоскости слоев, так и в поперечном направлении. На это уже указывалось выше (рис. 10) такое поведение обычно для слоистых материалов. Его можно объяснить на основании уравнений для поля напряжений, однако достаточно и простой аналогии. Рассмотрим поперечное сечение через надрез (рис. 27) это сечение имеет конфигурацию плоского образца с острым надрезом. Напряжения сдвига в плоскости А — А распределяются в соответствии с рис. 28 кроме того, имеются нормальные растягивающие напряжения Охх- Напряжения сдвига возникают из-за растягивающих или изгибающих нагрузок, которые определяют также коэффициент интенсивности напряжений Ki. Значит, даже если заведомо известно, что разру- [c.297]

Рис. 2.8. Расслоение у кромок образца слоистого боропластика [ 30 9о7 30°] от нормальных межслойных напряжений (с разрешения Пагано [16]).

Разрушение композитных конструкций определяется совместным действием температурных напряжений и напряжений от внешней 1нагрузки, Композитные материалы могут разрушаться как по поверхпости скрепления сопрягае.мых элементов, так и по основному материалу, причем чаще разрушение начинается в местах концентрации напряжений. Некоторые при.меры характерных разрушений композитных конструкций показаны на рнс. 1.2. Вблизи края металлО Пластмассовых (или иных составных) полос и пластин на поверхности скрепления возникают значительные касательные напряжения т (рис. 1.2, а). Резко увеличиваются з,десь также и. нормальные напряжения, перпендикулярные и параллельные поверхности 10крепления. В результате часто происходит расслоение полос и пластин у края по.верхностей скрепления (трещина /). На рис. 1.2, б показана радиальная трещина // между зубьями металлопластмассовой шестерни. Раврунгение, вызванное совместным действием температурных напряжений и напряжений от рабочей нагрузки на зуб, произошло по основному материалу шестерни. В толстостенных металлопластмассовых цилиндрических втулках [c.6]

Перегрев при спекании (нагрев вольфрамовых сплавов выше 1500° С и вольфрамотитановых выше 1550° С) вызывает пережог сплава, сильный рост кристаллов и ухудшение механических свойств. О качестве сплава можно судить по излому нормальным считается равномерный фарфоровидный излом, крупнокристаллический излом характеризует пережог сплава, трещиноватый указывает на расслоение сплава при его изготовлении, тёмный свидетельствует о плохом спечении сплавов, а также о наличии в них свободного углерода. Вольфрамотитановые сплавы имеют излом с более крупным зерном и с большей матовостью, чем вольфрамовые сплавы. Производственным браком при изготовлении металлокерамических твёрдых сплавов является наличие трещин и раковин в изделии, коробление, а также пережог и пористость спечённого сплава. [c.251]

Процесс бетонирования фундаментов имеет свои особенности и трудности, обусловленные в основном тремя причинами насыщенностью арматурой, сложным очертанием элементов при наличии в них множества отверстий и вырезов и большой высотой подачи бетонной смеси для бетонирования колонн и низа горизонтальных элементов. Эти причины препятствуют нормальному прохождению бетона в элементы фундамента. Можно указать несколько способов преодоления указанных трудностей бетонирования. Во-первых, целесообразно колонны, хотя бы на половину высоты, бетонировать с01вмест-но с нижней плитой без перерыва. В этом случае шов наносится близко от своей допустимой границы (отметки первого этажа главного корпуса). Использование этого способа прямо зависит от арматуры колонны, т. е. определяется количеством позиций и конфигурацией тех стержней, которые проходят из колонны через узлы в горизонтальные элементы фундамента. При небольшом их числе и простой конфигурации колонна может быть забетонирована на высоту до 4—5 м совместно с плитой. Оставшаяся часть колонны и узел фундамента общей высотой тоже 4—5 м бетонируются сверху. При этом расслоение бетона при падении значительно уменьшается. Второй способ заключается в устройстве специальных течек для бетона, препятствующих его расслоению. Течки — это трубы диаметром не менее 150—200л1.и с воронкой, помещаемые в каркас элемента и поднимаемые по мере его бетонирования. Возможность применения течек зависит от армирования элемента. Третий способ заключается в устройстве окон в опалубке элементов для бетонирования сбоку. Окна должны устраиваться в местах минимального армирования, а их конструкция— позволять быстрое и надежное закрытие. Бетонирование через окна производится при помощи лотка. Размер окон должен быть не менее 200X300 мм. [c.307]

Безяакипный водный режим. Барабанные парогенераторы часто питают умягченной водой, т. е. водой, содержащей легкорастворимые соединения, в основном соли натрия. По условиям предотвращения образования отложений на испарительных поверхностях нагрева концентрация этих солей в котловой воде может быть допущена очень высокой десятки, а для некоторых солей и сотни граммов на 1 кг воды. Вместе с тем по условиям получения пара удовлетворительного качества суммарное солесодержание котловой воды даже в солевом отсеке не должно превышать 2—3 г/кг. Следовательно, для поддержания чистоты поверхностей нагрева легкорастворимые вещества в указанных концентрациях не являются нежелательными или опасными. Лишь при нарушении гидродинамического режима (расслоение, застой циркуляции, недопустимо малая кратность циркуляции и т. д.) легкорастворимые соединения выпадают на перегретой стенке и вызывают дополнительное повышение ее температуры. При нормальном гидродинамическом режиме эти отложения не возникают. [c.120]

С другой стороны, около трещины возникает концентрация касательных напряжений а 2, которые достигают максимального значения на контуре трешщны. Отношение 0]2тах / сгишах изменяется в зависимости от степени анизотропии материала и для большинства волокнистых композитов больше, чем отношение пределов прочности матрицы (или границы раздела волокно — матрица) на сдвиг и композита в направлении армирования. Таким образом, в вершине надреза велика вероятность возникновения расслоений вдоль направления армирования раньше, чем трещина начнет распространяться нормально к направлению действия растягивающих напряжений. [c.242]

Возникновение расслоений в вершине поперечной трещины приводит к снижению уровня нормальных напряжений в ее вершине и их перераспределению (рис. 8.9). При этом на линии продолжения трещины также действуют касательные напряжения. Таким образом, в отличие от трещины нормального отрыва, напряженное состояние в вершине расслоения определяется моделью плоского комбинированного нагружения — норм шьного отрыва и поперечного сдвига, характеризуемых соответственно коэффициентами интенсивности напряжений К] и К.] , которые, в свою очередь, зависят от размеров основной трещины и расслоения. [c.242]

Расслоение, характерное для непрерывных самообжигающихся анодов, происходит при плохом качестве обслуживания анода, когда перед очередной загрузкой анодной массы поверхность анода плохо очищают от пыли. Слой пыли между очередной партией массы и поверхностью анода, потерявшей необходимую жндко-текучесть, препятствует перемешиванию массы, и при спекании такого анода в нем образуется слой, изолированный от основного тела анода и очень слабо связанный с ним механически. Когда этот слой оказывается ниже концов штырей, он отслаивается. Для устранения последствий расслоения анода приходится затрачивать много усилий на извлечение кусков анода из расплава и приведение электролизера к работе в нормальном режиме. Чаще всего расслоение происходит на углах анода, но в любом случае оно приводит к уменьшению рабочего сечения анода и длительному нарушению нормальной работы электролизера. К нормальному режиму такой электролизер приходит только после сгорания оставшейся части анода, т. е. после восстановления первоначального сечения аиода на уровне его подошвы, [c.308]

Трехслойная стенка с легким заполнителем. Два внешних слоя выполнены из конструкционного материала, а средний — является легким заполнителем. За счет заполнителя толщиной h трехслойные стенки при относительно небольшой массе обладают высокой прочностью и жесткостью, что объясняется большим значением момента инерции всей стенки. По сравнению с обычной однослойной стенкой момент инерции может увеличиваться во много десятков раз. При выводе формул жесткостей пренебрегаем влиянием сближения внешних слоев, что позволяет принять модуль упругости заполнителя в направлении нормали к срединной поверхности равным бесконечности. Принимаем равным нулю нормальный модуль упругости заполнителя, т. е. в выражение изгибной жесткости трехслойной стенки вводятся данные только несущих слоев. Свдтаем, что расслоения между слоями отсутствуют, т. е. обеспечивается прочное соединение слоев по всей сопрягаемой поверхности. [c.152]

В механике разрушения исходят из того, что во всех твердых телах всегда имеются разнообразные дефекты структуры, которые служат источниками трещин. Разрушение твердых тел представляет собой процесс развития трещин. В дальнейшем будем различать трещины двух типов а) трещины отрыва (нормального разрыва), б) трещины скольжения. Трещина первого типа представляет собой полость, одно из измерений которой весьма мало по сравнению с Двумя другими. Когда такая трещина перерезает тело, оно разделяется на две части. Трещины скольжения не образуют пустот в твердом теле противоположные берега трещин скольжения сомкнуты, так что при тангешщальном взаимном смещении этих берегов возникают касательные силы трения. Последние трещины часто реализуются в композитах на границе различных сред в виде расслоений в металлах они реализуются обычно в форме пачек скольжения Людерса. [c.7]

Развитые трещины расслоения в точке О определяется следующими величинами в этой точке Nn,N n,I Sn,SnySn Мп у М п,М , и не зависит от других изгибающих и крутящих моментов и перерезывающих сил в этой точке. Развитие трещины в точке О не зависит также от наличия распределенных касательных и нормальных нагрузок на берегах трещины и боковых поверхностях оболочки вблизи точки О. [c.268]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...