Поверхность оболочки боковая

Пара сил расщепляющая 111 Петерсона—Кодацци уравнение 169 Поверхность оболочки боковая 19 Поле напряжений поперечное 158 [c.286]

Равнодействующие напряжений по толщине приводятся к усилиям, действующим в срединной поверхности оболочки No, S. Если внешние нагрузки распределены симметрично относительно оси вращения оболочки с нормальной р и касательной к меридиану t составляющими, то напряженное состояние оказывается осесимметричным. Вследствие этого сдвигающие усилия S в оболочке тождественно равны пулю. В результате на гранях элементарного участка оболочки действуют лишь меридиональные (на нижней и верхней гранях) усилия и окружные (на боковых гранях) усилия [c.216]

Если на боковую поверхность оболочки намотать проволоку, то при нагружении внутренним давлением напряжение уменьшится при неизменном При определенных условиях можно добиться, чтобы [c.56]

В феврале 1969 г. была начата первая программа по применению композиционных материалов в конструкции фюзеляжа. Отставание в развитии этого направления обусловливалось рядом трудностей, таких, как наличие крупногабаритных криволинейных поверхностей оболочек, высокие концентрированные нагрузки от стабилизатора, двигателей и крыла, высокие сдвиговые нагрузки в оболочках вследствие комбинированного воздействия вертикального и бокового изгиба н кручения. [c.159]

Как видно из сравнения формул (7-59) и (7-61), снижение температуры донышка АТ вследствие выхода излучения из полости через отверстие полностью компенсируется приростом температуры ЛТ" вследствие перегрева боковой поверхности оболочки. Таким образом, в условиях поставленной задачи расчет суммарного излучения абсолютно черного тела можно с достаточной степенью точности вести по температуре Т без учета каких-либо температурных поправок. Для монохроматического излучения поправки АТ и АТ" могут существенно отличаться друг от друга и должны учитываться при расчетах. [c.289]

Во всех реакторах, указанных в таблице, применяется оксидное топливо. Диаметры стержневых твэлов активных зон составляют 6—7 мм, что обусловлено допустимой максимальной температурой в центре сердечника твэла (<2200°С) и на поверхности оболочки твэла из нержавеющей стали (не более 650—700 °С). Для карбидного и нитридного топлива, обладающего более высокой теплопроводностью, диаметры твэлов могут быть увеличены до 8—10 мм. Для радиальных зон воспроизводства (боковых экранов) применяются твэлы диаметром, в 2—2,5 раза большим, чем диаметр твэлов в активной зоне. [c.332]

Здесь аъ — предел прочности материала хомута при растяжении [а] — допускаемое напряжение F i — площадь боковой поверхности оболочки под хомутом, Fo6 — площадь боковой поверхности оболочки, Qi — поперечная нагрузка на г-й хомут. [c.354]

Рассмотрим теперь боковую поверхность оболочки. Предполагается, что срединная поверхность односвязна и что боковая поверхность S образуется с помощью нормалей, проведенных перпендикулярно срединной поверхности Sjn- Обозначим кривую пересечения поверхностей Sm и S через С, а единичный вектор внешней нормали к С, перпендикулярный S — через V, как показано на рис. 9.3. Тогда площадь бесконечно малого прямоугольника на 5 будет равна [c.263]

В дальнейшем мы будем исходить из предположения, что напряженное состояние трехмерного тела оболочки составляется из внутреннего напряженного состояния и погранслоев ). Погранслои, как уже говорилось, локализуются вблизи краев оболочек (или других линий искажения), а под внутренним понимается напряженное состояние, не обладающее свойством затухания и захватывающее, вообще говоря, все области тела оболочки. Итерационная теория оболочек, изложенная в гл. 26, является приближенным методом построения внутреннего напряженного состояния, а приближенная теория погранслоев изложена в гл. 28. Для того чтобы оправдать высказанное предположение, надо показать, что внутреннее напряженное состояние и погранслои в совокупности содержат достаточно произволов для выполнения трехмерных граничных условий на боковых поверхностях оболочки. Это будет сделано в следующей главе для некоторых конкретных видов граничных условий. [c.436]

Пусть на боковой поверхности оболочки = ю должны выполняться условия, которые соответствуют жесткой заделке и в рамках трехмерной теории упругости формулируются так [c.446]

Из разобранного примера видно, что характерный для асимптотического метода прием выделения погранслоя является одновременно и приемом выделения тех особенностей, которые могут возникать в оболочке у ребра, отделяю-ш,его лицевую поверхность от боковой. [c.462]

Мы уже показали, что при очень небольших значениях аЯ плотность энергии накачки однородна лишь в центральной части стержня г < R/n, и то время как вне этой области она неоднородна. Очевидно, что неоднородное распределение плотности энергии в активной среде является нежелательным. Получить однородное распределение можно [7], если активный стержень поместить в цилиндрическую оболочку из прозрачного материала с тем же показателем преломления, что и у стержня (рис. 3.13). В этом случае, если радиусы лампы и оболочки сделать одинаковыми и равными nR, то можно повторить рассуждения с помощью рис. 3.11, начиная с анализа хода лучей через точку Р, расположенную на поверхности оболочки. В этом случае преломленные лучи 2 и 3 будут касаться поверхности активной среды и внутри нее будет собираться весь падающий свет. Если aR = 0 и свет проникает в среду только в плоскости рис. 3.13, то плотность энергии в активной среде становится однородной и определяется выражением (3.13). Другой способ, который позволяет получить более однородную накачку, состоит в матировании боковой поверхности стержня. В этом случае свет накачки, попадая на поверхность стержня, будет рассеиваться, и, следовательно, он не будет концентрироваться, как на рис. 3.11. На рис. 3.14 построены кривые зависимости от r/R безразмерной величины [c.125]

На лицевых поверхностях оболочки г = 0,5Л и.меют место статические условия, на боковой поверхности могут быть заданы условия различного типа. [c.110]

Полагая для упрощения записи, что нагрузка на боковой поверхности оболочки отсутствует, вариационное уравнение Лагранжа можно записать так [c.241]

Найдем, наконец, виртуальную работу дА внешних сил, приложенных к боковой поверхности оболочки Л. Последнюю в недеформированном состоянии считаем линейчатой и получающейся в результате движения отрезка нормали к отсчетной поверхности оболочки Q вдоль контура Г, ограничивающего эту поверхность. Пусть [c.53]

На боковых поверхностях оболочки 5+ и рассматриваются естественные краевые условия [c.10]

X= x , x R — некоторая форма от значений неизвестных и их производных т x я на боковых поверхностях оболочки [c.13]

Аналогично находим значения производных от U по x и на боковых поверхностях оболочки. [c.15]

В силу соотношения (1.22) между коэффициентами разложения вектор-функций Ua и 0 по базису j можно установить взаимно однозначное соответствие, из чего вытекает эквивалентность второго варианта уравнений динамики оболочки (краевая задача в коэффициентах) уравнениям проекционного метода. Таким образом, уравнения проекционного метода могут содержать в качестве неизвестных коэффициенты или моменты, приводить же граничные условия на боковых поверхностях оболочки к однородным с помощью замены U=U +VJ не обязательно. [c.15]

Более общий случай деформации элемента, показанного на рис. 212, получится, если мы предположим, что кроме нормальных напряжений по боковым граням элемента действуют также и касательные напряжения. Обозначая (рис. 212, а) деформацию сдвига в срединной поверхности оболочки через 7, поворот же ребра ВС по отношению к ребру Oz вокруг оси х через Хху - поступая, как и в случае пластинки [см. уравнение (42)], найдем [c.477]

Положение точек срединной поверхности оболочки пусть характеризуется координатами ортогональной системы координат, для чего лучше всего подходят линии кривизны. Вырежем из оболочки бесконечно малый элемент, который на фиг. 144 показан в увеличенном масштабе. Напряжения, действующие на боковых гранях, можно заменить результирующими, причем они считаются положительными, если они имеют направление, указанное на чертеже стрелками. Силы и представляют результирующие нормальных напряже< ний, а/Vj и — компоненты результирующих ) касательных напряжений, идущие в направлении нормали к поверхности буквами S обозначены компоненты результирующих [c.359]

Если на боковой поверхности оболочки заданы силы напряже- [c.275]

Рассматриваемое комбинированное пространственное покрытие может работать эффективнее, если в нем продольные боковые пристройки запроектировать так же, как самостоятельные пространственные системы. В этом случае возможны два варианта решения. Один из них предусматривает в пристройках регулярно размещенные жесткие перегородки, выполняющие роль устоев, способных воспринимать распор оболочки. Другой вариант предусматривает в пристройках торцовые диафрагмы, способные воспринимать реактивные силы с плоских покрытий и передавать их фундаментам (см. рис. 11.1, б). Пространственные системы пристроек в обоих вариантах воспринимают с оболочки кроме касательных сил 5 также силы Л об, действующие в плоскости, касательной к срединной поверхности оболочки. Одну составляющую этих сил Nn, действующую в плоскости бокового покрытия, воспринимает само плоское покрытие и передает ее торцовым диафрагмам пристройки. Другая составляющая V (вертикальная) загружает промежуточный ряд колонн. Значения названных сил равны [c.190]

Действие на цилиндрическую оболочку касательных сил. Цилиндрическая оболочка в пространственном блоке имеет малый подъем. Поэтому силы,, действующие в ее срединной поверхности, по значению близки к своим проекциям на основание оболочки (рис. 12.8). Касательные силы 5, действующие в срединной поверхности оболочки по ее боковым сторонам, обжимают сечение оболочки в любом месте, фиксированном на оси х [c.213]

Если N =qR, где — интенсивность давления на боковую поверхность оболочки, то [c.297]

Вывод краевых условий. К системе уравнений Ец), которая согласована с краевыми заданиями на лицевых поверхностях, очевидно, надо присоединить условия, выражающие задания на боковых поверхностях оболочки. Допустим, что на боковых поверхностях Е заданы напряжения или смещения, или на одной ее части Е известны напряжения, а на остальной части Е — смещений Е и2"=Е, Е ПЕ" = 0. Ниже мы рассмотрим также смешанные краевые условия вида на заданы касательные напряжения (например, обращаются в нуль) и нормальная компонента вектора смещений. Мы увидим, что такого рода условия возникают при так называемых втулочных связях (см. [2а], гл. 5, 8, п. 11). Мы предполагаем, что Е состоит из линейчатых поверхностей, образующие которых представляют нормали к 8. Пусть I — орт нормали некоторой площадки поверхности Е. Напряжение Р, на граничной площадке йЕ с нормалью I выражается формулой [c.51]

UoAZg подразумевается работа упругих сил, развивающихся нз боковых поверхностях оболочки. Чтобы найти Zg, выделим малый объем тела оболочки [c.61]

Перечисленные, а также и другие особенности выделяют механику эластомеров в самостоятельный раздел механики деформируемого тела. В теории упругости получили развитие новые направления — теория тонкого эластомерного слоя и теория слоистых резиноармированных конструкций. С точки зрения геометрии слой и оболочка являются одинаковыми объектами, для них отношение характерных размеров тела Л/Л мало. Но двумерные уравнения деформации слоя и оболочки принципиально различаются. Теория слоя строится для кинематических граничных условий на лицевых поверхностях тела, боковая поверхность при этом не закреплена, а теория оболочек — для статических. [c.7]

При выводе разрешающей системы уравнений последовательно используется единый способ упрощения соотношений, основанный на пренебрежении слагаемыми порядка h/Ro по сравнению с единицей. Дан компактный вывод уравнений комплексного варианта теории оболочек. Наглядно вводятся деформационные граничные величины как параметры деформации боковой поверхности оболочки. Дается уточненная с рмулировка исходных допущений (гипотез Кирхгофа). Все это читатель найдет уже в первой главе книги. [c.10]

Рассмотрим боковую поверхность оболочки, образованную движением перпендикуляра к срединной поверхности вдоль участка граничного контура а, = onst (рис. 1.12). Условия закреп- [c.57]

Развитые трещины расслоения в точке О определяется следующими величинами в этой точке Nn,N n,I Sn,SnySn Мп у М п,М , и не зависит от других изгибающих и крутящих моментов и перерезывающих сил в этой точке. Развитие трещины в точке О не зависит также от наличия распределенных касательных и нормальных нагрузок на берегах трещины и боковых поверхностях оболочки вблизи точки О. [c.268]

При исследовании изгиба оболочки мы предполагаем, что линейные элементы ее, нормальные к ее срединной поверхности, подобные, например, элементам AD и ВС (рис. 212, а), остаются прямолинейными и нормальными к деформированной срединной поверхности оболочки. Начнем с простого случая, когда боковые грани элемента AB D поворачиваются при изгибе лишь относительно линий пересечения их со срединной поверхностью. Если и г —значения, принимаемые радиусами кривизны после деформации, то относительные удлинения тонкой полоски, находящейся на расстоянии z от срединной поверхности (рис. 212, а), будут равны [c.476]

Чтобы получить полные температурные лапряжения, мы должны на напряжения (g) наложить напряжения, производимые в оболочке нагрузкой интенсивностью — Z. Эту последнюю нагрузку нужно приложить для того, чтобы освободить боковую поверхность оболочки от внешней нагрузки, данной уравнением (f). Напряжения, вызванные в оболочке нагрузкой —Z, получаются посредством интегрирования дифференциального уравнения (276), принимающего в данном случае вид [c.549]

Для изучения температурных напряжений на боковых и ере-динной поверхностях оболочки достаточно произвести расчет напряжений а , ар. По формулам (4.85) и (4.86) при v==0,3, [c.160]

На рис. 4.13 показано изменение наибольших значений напря жений на боковых и срединной поверхностях оболочки при Bi = [c.160]

Монтаж оборудования. Разметку днищ для установки люков и штуцеров оборудования ведут специальным циркулем, вращающимся вокруг ООН, при вареняым в ценх ре днища и имеющим передвигающуюся чертилку. Углы на сфере определяют наложением а поверхность оболочки плоских секторов, вырезанных из рубероида. Точ ка перенесения кольцевой риски и боковой стороны сектора определяет [c.106]

Пусть У и (5 — лицевые поверхности, 5 — средийная поверхность оболочки, а 2 — боковая поверхность, ограничивающая оболочку. Если умножить скалярно обе части уравнения (2.1) на некоторый вектор 35 и затем проинтегрировать по области О, занимаемой оболочкой, то, применяя интегральную формулу Остроградского — Гаусса, получим [c.271]

Экспериментальные исследования тонких достаточно длинных цилиндрических оболочек показывают характерную особенность их деформирования, выражающуюся в том, что при действии сосредоточенных радиальных нагрузок происходит сзш1 ественное искривление оболочки в кольцевом направлении по сравнению с искривлением образующей. Ортогональная сетка, нанесенная на боковую поверхность оболочки, после деформирования остается почти ортогональной, а кольцевые линии, сильно изгибаясь, остаются почти несжимаемыми. Эти особенности деформирования вместе с результатами других экспериментальных исследований послужили основанием для полубезмоментной теории цилиндрической оболочки, которая представлена в работах В. 3. Власова в двух вариантах, отличающихся один от другого числом исходных упрощающих предположений. [c.198]

Сильно зазубренные точки на поверхности, повидимому,, особенно чувствительны даже после достаточно продолжительного действия воздуха, чтобы сделать коррозию на гладкой части маловероятной. Простые расчеты на основании удельных весов металлов и их окисей показывают, что, когда тяжелый металл окисляется с поверхности, окисная пленка должна была бы при отсутствии сжатия занимать больший объем, чем образовавший ее металл. Таким образом окисление металла in situ должно дать пленку с боковым сжатие м. Атомы будут в неестественной близости друг к другу в направлении, параллельном поверхности. Это боковое сжатие иллюстрируется сморщиванием или расширением пленок в момент снятия их на окисленном цинке величина бокового сжатия установлена Финчем и Кворелом , которые применяли элек-тронно-диффракционный метод. Такое боковое сжатие должно сделать оболочку менее проницаемой. Но сжатие параллельно поверхности компенсируется расширением в направлении, перпендикулярном к поверхности. В месте изгиба местное окисление металла будет действовать на атомы в радиальном от центра направлении, так что они раздвинутся по более длинному фронту, и боковое давление будет в таких точках, меньше, чем на плоской поверхности. Таким образом защитный характер пленки будет слабее на зазубренных местах и [c.95]

Влияние трехмерности задачи на нелинейные волны напряжений выявляется путем сопоставления их с осесимметричными волнами. Результаты решения осесимметричных задач приводятся в настоящем параграфе- Изучается влияние физической и геометрической нелинейности, ортотропии и вязкости материала на напряженно-деформиро-ванное состояние (НДС), возникающее в области стыка цилиндрической и конической частей оболочки вращения. Нагрузка длительностью 4 10 с прикладывалась по всей внешней поверхности оболочки. Эпюра ее изменения по t имела вид равнобедренного треугольника, амплитуда в расчетах менялась. Внешний радиус цилиндра равнялся 0,5 м, внутренний — 0,472 м. Внутренняя поверхность конуса переходила во внутреннюю поверхность цилиндра, внешняя поверхность соединялась с цилиндром в точках поверхности г = 0,486 м. Образующие конуса и цилиндра составляли угол 30" . Конечно-разност-ная сетка в исходном состоянии была равномерной. Ее образовывали линии, параллельные оси г и боковым поверхностям оболочки. Размеры ячеек выбирали так, что волна напряжений, идущая от нагружаемой поверхности, укладывалась на 20 шагах вдоль радиальной координаты, величина шага вдоль образующей в 1,5—2,5 раз превышала величину шага по г. При такой ячейке уменьшение шагов сетки в два [c.237]

Пусть Е — совокупность боковых поверхностей оболочки. Если имеем замкнутую оболочку, то Е отсутствует. Мы будем предполагать, что 5 и Е пересекаются в даждой точке под прямым углом. Кроме того, считаем, что Е — линейчатые поверхности, их образующие явдяются нормалями к 5. Часто в каче- [c.19]

Пусть оболочка своими боковыми поверхностями Е опирается на абсолютно жесткие стенки. Мы предположим что поверхности Е плотно прилегают к стенкам. Дoпy тимJ что стенки и поверхности оболочки являются абсолютно гладкими. Тогда стенки не препятствуют скольжению поверхности Следовательно, касательные напряжения на Е обращаются в нуль , т. е. мы имеем физические краевые условия [c.70]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...