Скорость потока массовая

Определяющей температурой является средняя между температурами теплоносителя на входе и выходе из трубы. По плотности Ра,, соответствующей этой температуре, и массовому расходу т рассчитывается средняя по сечеиию скорость потока Z2) = m/(p f). [c.85]

Для наглядного представления результатов наблюдений различных режимов течения обычно строят диаграмму, изображающую границы режимов течения в зависимости от массовых расходов (или массовых скоростей) потоков фаз. Такая диаграмма носит название карта режимов течения . Подробнее с построением и использованием карт режимов течения можно ознакомиться в [4]. [c.7]

Характер турбулентного течения в пограничном слое смеси можно выявить, рассматривая, например, течение в сопле (разд. 7.4). На теневых фотографиях виден плотный слой твердых частиц (толщина которого составляет доли миллиметра), движущийся вдоль стенок сопла [731]. Типичные результаты представлены на фиг. 8.10, где экспериментальные данные сравниваются с результатами расчетов (по одномерной схеме) для смеси воздуха со стеклянными частицами при заданном законе изменения сечения (Л/). (Скорость потока и рассчитывалась по давлению Р, скорость частиц Ыр — по скорости потока и и отношению массовых концентраций частиц и газа тг, индекс 1 означает условия на входе или условия торможения.) На расстоянии приблизительно до 50 мм от входа экспериментальные значения Пр и совпадают с расчетными (это означает, что коэффициент сопротивления твердых частиц выбран правильно). За этим сечением измеряемая концентрация частиц в ядре потока остается неизменной, но концентрация твердых частиц у стенки начинает резко возрастать (кривая А/тг ш показывает этот рост). Хотя теневая съемка не позволяет точно определить толщину этого движущегося слоя, значения на фиг. 8.10 показывают, что при х = 63,5 мм [c.365]

Калориметрические расходомеры служат для измерения массового расхода жидкости и газа. Действие их основано на зависимости перепада температуры от подведенного количества теплоты и средней скорости потока измеряемой среды. [c.213]

В отличие от кипения в объеме, где кризис однозначно определяется свойствами жидкости и пара, при кипении в каналах кризис сложным образом зависит от локального паросодержания (относительной энтальпии) потока. Однако л — не единственный параметр, влияющий на кризис. Из самых общих соображений ясно, что на условия эвакуации пара от стенки, а следовательно, на должна влиять скорость потока. Причем влияние это, как показывают эксперименты, неоднозначное при х < с ростом массовой скорости возрастает (что представляется естественным), а при j > происходит инверсия влияния массовой скорости на с ростом p wg значение снижается (что не имеет сегодня достаточно убедительного объяснения). Поскольку механизм отрицательного влияния массовой скорости на критическую тепловую нагрузку не ясен, отсутствует и сколь-нибудь стройная методика расчета положения точки инверсии , т.е. величины Не имеет сегодня объяснения и такой (достаточно удивительный) экспериментальный результат, как отрицательное влияние на недогрева жидкости до в узкой области малых отрицательных л [12, 78]. [c.362]

Кроме этого, в инженерных расчетах важная роль принадлежит так называемой массовой скорости потока (и), определяемой как произведение линейной скорости истечения на плотность потока р, и = О/Г = с-р, кг/м сек. [c.76]

Введем понятие массовой скорости потока как отношения секундного массового расхода вещества к площади поперечного течения канала [c.99]

Между этими нулевыми значениями массовая скорость и массовый расход достигают максимального значения Ы2 = тах, Осек = тах, так как в силу условия неразрывности потока расход Осек имеет одну и ту же величину во всех сечениях вдоль оси канала, наибольшая массовая скорость устанавливается в самом узком его сечении. Из формул (8.24) и (8.27) следует, что массовая скорость и массовый расход зависят только от переменных, включающих соотношения давлений р = р2/ро-Выделим в формуле (8.24) величины, включающие р = [c.102]

В рассматриваемом сечении давление среды ра, плотность газа р2 и скорость потока V2 известны, так как они зависят только от начальных параметров газа и давления Ра в этом сечении канала. Как уже указывалось, в таком сечении удельный массовый расход газа меньше, чем в критическом, поэтому площадь рассматриваемого сечения должна быть больше площади минимального сечения канала Шк [c.119]

Снижение давления на срезе до уровня ниже Ркр возможно только в сопле Лаваля, где поток последовательно разгоняется сначала в конфузоре, а затем в расширяющемся насадке, при этом критическая скорость потока, равная местной скорости звука, устанавливается в самом узком сечении сопла (/min). в этом случае скорость на выходе из сопла также определяется по уравнению (7.24), а массовый расход можно определить согласно уравнению неразрывности по параметрам критического сечения сопла [c.89]

Кратко сформулируем результаты проведенного анализа. При увеличении разности давлений р —рг, которая играет в данном случае роль движущей силы, массовый расход через сопло возрастает лишь до определенного предела и затем остается постоянным вплоть до режима истечения в вакуум (р=0). При р Ркр в выходном сечении сопла устанавливается скорость потока, равная скорости звука, определяемой термодинамическими параметрами газа в этом сечении сопла (ее называют местной скоростью звука). [c.179]

Подведем итог изложенному для случая истечения при р т. е. при скоростях, меньших критической. По мере уменьшения Р скорость потока и соответственно массовый расход непрерывно увеличиваются (рис. 15.5 и 15.6) и достигают максимально возможного значения w = w и т, = т/ти% при значении Р = Рк- При Р = Рк как скорость так и массовый расход (при неизменной площади сечения) зависят только от начальных параметров и от показателя адиабаты. [c.217]

Проведя через поток газожидкостной смеси (двухфазный поток) некоторую контрольную поверхность, перпендикулярную к направлению вектора массовой скорости потока, можем написать, что объемный расход данной фазы через единицу площади этого сечения равен [c.16]

Рис. 12.16. Массовые скорости потока, обеспечивающие разность температур между стенкой и средой до 80°

Рис. 12.17. Минимальные массовые скорости потока в горизонтальных трубах

Из последнего уравнения видно, что суммарный массовый расход пара и конденсата О, проходящий через трубу, однозначно связан с тепловой нагрузкой, размерами трубы и значениями расходного массового паросодержания потока на входе и выходе из канала. При этом чем выше тепловая нагрузка q и чем длиннее труба, тем выше должны быть расход и скорость потока в трубе. [c.156]

Массовая скорость потока. Аналогично, плотности объемного расхода определяется и массовая скорость [c.159]

Импульс момента силы Момент количества движения (момент импульса) Массовый расход Плотность массового расхода (массовая скорость потока) [c.373]

Массовая скорость потока — массовый расход, отнесенный к единице площади иоиеречного сечения потока единица измерения в системах СИ и МКС кг сек л ), в СГС гЦсек см ) — см. стр. 152. [c.89]

Если среда—газолин плотностью 6,25 (фунт-масса)/гал (0,75 г см ), то массовая скорость потока должна быть равной 625 (фунт-масса)/мин (284 кг1мин), а минимальная требуемая работа [c.58]

Распределение потока массы. В связи с выявлением факта, что при движении по трубе твердые частицы приобретают электрический заряд вследствие соударений со стенками [357], была исследована возможность измерения локальных массовых потоков. Поскольку твердые частицы заряжаются при ударе о стенку, величина их заряда почти не зависит от их размеров, а знак заряда одинаков и определяется законами трпбоэ.лектрических явлений [849]. В результате зонд с заданным поперечным сечением будет приобретать заряд со скоростью, пропорциональной массовому потоку частиц. Бы.л изготовлен сферический зонд для измерения распределения массового потока (фиг. 4.21). Для поддержания большого сопротивления зонда по отношению к зе.мле его провод был изолирован от трубки, изготовленной из дюдицинской иглы и служащей державкой, стеклянным изолирующшм чехлом. Чтобы [c.184]

Направление потока гелия показано стрелками. Небольшая часть циркулирующего потока отводится в виде жидкости в точке 6, а соответствующее количество газообразного гелия прибавляется к потоку в точке 0. Предполагается, что в компрессоре происходит изотермическое сжатие (от О до 1). Охлаждение сжатого газа (от 1 до 6) совершается в противоточпом теплообменнике путем передачи тепла выходящему потоку низкого давления (от 7 до 0). Часть потока сжатого гелия в точке 1 расширяется в детандере до точки 1, где ои присоединяется к основному потоку газа низкого давления. Понижение температуры происходит за счет внешней работы. Так как при. высоких температурах гелий является почти идеальным газом, то целесообразно приравнять количество газа, отводимое в первый детандер (от 2 до 7 ), количеству ожижаемого гелия. При этом массовая скорость потока в канале высокого давления теплообменника (от 1 до 2) равна скорости потока в канале низкого давления (от i до 0), и поэтому температурный перепад от i до 2 равен изменению температуры от i до 0. [c.131]

Компрессоры. В качестве гелиевых компрессоров обычно применяются воздушные компрессоры, у которых сведены к минимуму утечка п возможность подсоса воздуха. Когда используется компрессор простого действия, то герметизируют выход коленчатого вала. В машинах двойного действия, имеющих промежуточную камеру между цилиндром и крейцкопфом, обязательно устройство специальных сальников поршневого штока. Были сделаны попытки подобрать смазку с очень малой упругостью пара и высокой теиловой стабильностью, однако силиконовые масла употребляются сравнительно редко. Для очистки сжатого гелия от масла необходимо применять маслоотделители, что особенно важно для ожижителей с нпзким давлением сжатия, так как в этом случае большой удельный объем сжатого гелия сочетается с относительно высокой массовой скоростью потока. Особенно эффективными для удаления следов масла являются перемежающиеся слои из тонкой спутанной стальной проволоки и стеклянной ваты. [c.134]

Используя уравнения (5.1)-(5.14), рассчитываются основные параметры процесса кавитации в сопле Вентури, такие как скорость потока в критическом сечении сопла и в любой точке кавитационной области (Р, статическое давление в области кавитации 7 ,,, массовый расход через любое произвольное взятое сечение области кавитации, обьемный расход двухфазной среды, из которой состоит область кавигации, плотность двухфазной среды р в любом произвольно взятом сечении области кави тации, объемная концентрация газовой фазы, массовые расходы жидкой 7 и газовой С фаз, полное давление потока Р в произвольнее взятом сечении области кавитации, местная скорость звука а в любой точке области кавитации, длина 5 области кавитирующей жидкости. [c.149]

Кориолисовы массовые силы действуют в плоскости, перпендикулярной к скорости потока, при этом они равны нулю на границах динамического погра-максимальной величины в пределах поле кориолисовых массовых сил макровихревого движения. На рис. 8.13 показаны следы каолина на поверхности диска после вращения его со скоростью 3000 об1мин. По рис. 8.13 можно заключить, что в центральной части диска движение жидкости носит ламинарный характер, на больших радиусах — макровихревой и затем — турбулентный. [c.358]

Выведем уравнения материального баланса по потокам. Массовый поток жидкости, поступающей в аппарат, равен Ивхрвх, где рвх — средняя плотность потоков веществ, поступающих в реактор. Соответственно, суммарный поток веществ на выходе из аппарата равен —ор, где р — плотность жидкости в аппарате. Сумма входного и выходного потоков равна скорости изменения массы жидкости в аппарате dVpldt. Таким образом, справедливо равенство [c.36]

Пусть плотность жидкости постоянна р = onst, тогда масса жидкости в объеме йхйуйг должна сохраняться постоянной как при стационарном (скорость потока W не изменяется во времени), так и нестационарном режиме течения. Результирующий массовый расход жидкости через все шесть граней элементарного объема должен быть равен нулю. [c.179]

Перед фронтом ударной волны принимаем давление Р, плотность р1, температура Т[ и скорость потока газа г)) за фронтом волны — р-2, р2, Т , 02. Поток газа до и после скачка уплотнения является установившимся. Условие рплошности потока перед скачком и после него для массового расхода газа, отнесенного к единице площади поверхности фронта ударной волны, VlPl = V2p2. Так как перед и за фронтом волны действуют силы давления, импульс сил, действующих на массу, протекающую через единичную поверхность фронта волны в единицу времени, равен р2—р. Соответствующее изменение количества движения рассматриваемой массы [c.121]

При обтекании потоком криволинейной поверхности пограничный слой формируется в условиях изменяющегося градиента давления. При малых числах Рейнольдса Re=Wodlvнаружный диаметр трубы, а Wo — скорость невозмущенного потока, происходит безотрывное обтекание цилиндрической поверхности трубы (рис. 15.3,а). В области сгущения линий тока скорость потока возрастает в силу сохранения неразрывности среды в любом поперечном сечении массовый рас- [c.389]

При равных давлениях теплота парообразования указанных ВОТ примерно в 9 раз меньще, чем у воды, и, следовательно, при равных плотностях тепловых потоков массовое паросодержание в обогреваемых трубах парогенератора ВОТ будет примерно в 9 раз больше, чем у водяных парогенераторов. При малых значениях скорости и кратности циркуляции это может привести к резкому уменьшению отвода теплоты от стенок обогреваемых труб к ВОТ вследствие образования в пограничном слое паровой пленки с низкой теплопроводностью (теплопроводность ВОТ примерно в 5...6 раз меньше, чем у воды). Произойдет недопустимый перегрев обогреваемых труб, разложение ВОТ в пограничном слое и в конечном счете эти трубы перегорят. Критическая плотность тепловых потоков при кипении ВОТ в обогреваемых (кипятильных) трубах находится в пределах 160...200 кВт/м . На основании вышеизложенного в целях надежной работы парогенерирующих труб теплогенераторы ВОТ проектируют на плотность теплового потока не выше 100 кВт/м , при этом не допускается обогрев опускных и парогенерирующих труб, установленных под углом наклона к горизонту < 85°. [c.288]

Опытные данные говорят о том, что при р>14,0 МПа влияние диаметра на i7kpi заметно уменьшается. В общем случае значение поправки на диаметр трубы зависит от давления, массовой скорости и массового паросо-держания. Однако в рекомендациях АН СССР по расчету плотности критического теплового потока [141] допускается поправка на диаметр трубы в диапазоне его изменения от 4 до 20 мм рассчитывать по формуле (11.1) во всей области режимных параметров, для которой составлена скелетная таблица. [c.295]

Массовое содержание кислорода в натрии в статических условиях (3- 5) 10 %. при стендовых испытаниях (2-нЗ)" 10 %. Скорость потока иатрия 1.5 —2.0 м/с [c.265]

Смесь холодной воды с газом. Основные допущения режим течения критический, адиабатный. Критическое сечение совпадает с выходным. В выходном сечении смесь однородна, мелкодиспергирована, скольжение фаз отсутствует, скорость потока в критическом сечении равна местной скорости звука. При принятых допущениях относительный массовый расход может быть определен по зависимости [c.55]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...