Скорость движения эффективная

Обработка опытных данных Б. С. Петухова и В. В. Кириллова с использованием в качестве определяющей эффективной температуры Тд, которая подсчитывается по уравненню (10.24), подтвердила возможность получения уравнения подобия, описывающего теплоотдачу при большой скорости движения, без введения числа М (или Х) в явном виде. В такой обработке для воздуха уравнение подобия имеет вид [c.388]

Одним из средств такого воздействия является тангенциальный вдув газа в пограничный слой перед точкой отрыва. При д о -звуковых скоростях движения летательных аппаратов он широко используется для повышения эффективности аэродинамических органов [c.408]

Эффективные сечения возбуждения при столкновении атомов с другими нейтральными атомами или ионами могут быть в принципе рассчитаны теми же приемами, что и при столкновениях с электронами. В области больших скоростей, когда I, где и—по-прежнему величина порядка скорости движения внутриатомных электронов, применимо приближение Борна. Эффективные сечения оптически-разрешенных переходов убывают, как v nv, оптически-запрещенных — как v . Критерий пригодности борновского [c.471]

Т в области температур 400—600 и 700—900 °С соответственно. Причем для ванадия величины /Сц 2 и Кз (кривые 2—4 на рнс. 3.27) возрастают-почти вдвое вследствие ДДС. Протекание ДДС, если исходить из уравнения (3.56), вызывает значительное увеличение скорости нарастания плотности дислокаций как реакцию материала на снижение эффективной скорости движения дислокаций, тормозящихся подвижными атмосферами примесных атомов, что под- [c.152]

В качестве счетчика целесообразно применять сцинтилляционный счетчик, обладающий высокой эффективностью счета (30-50 %). Последнее обстоятельство очень важно, так как при использовании источников малой активности применение газоразрядных счетчиков требует значительно большей постоянной времени интегрирующей цепи, что накладывает существенные ограничения на скорость движения датчика по трубе, а следовательно и на скорость проведения замеров. [c.46]

Влияние решетки на электрон, движущийся в ней под действием внешней силы F, формально можно свести к действию силы сопротивления f . испытываемой электроном, подобно шарику, дви-жуш,емуся в вязкой среде (рис. 7.2). Эта сила пропорциональна скорости движения электрона Уд и его эффективной массе и направлена противоположно Уд [c.181]

Повышение скоростей движения машин технологического назначения (тракторов, автомобилей, подвижного состава железных дорог), достигнутое в созданных рядом отраслей конструкциях увеличенной эффективности и проходимости, а также успешное применение импульсных процессов в теХ нологии формоизменения и упрочнения, были связаны с разработкой задач о распространении упругих и упруго-пластических волн, преимущественно в одномерной постановке. Применение метода характеристик и изыскание вычисляемых алгоритмов уравнений упруго-пластических деформаций позволили решить ряд задач расчета динамических усилий и деформаций при соударении деталей и при импульсных процессах формообразования, образующих зоны упрочнения на поверхности деталей. Большое практическое значение получили экспериментальные работы этого направления, позволившие измерить как протекание деформаций во времени, так и получение уравнений состояния, необходимых для определения действительных усилий. Полученные уравнения состояния показали существенное значение эффекта повышения сопротивления пластическим деформациям и их запаздывания в зависимости от скорости процесса. [c.39]

Повышение рабочих давлений, температур окружающей среды и скоростей движения гидроагрегатов повлекло за собой использование при изготовлении уплотнений более пригодных для этих условий материалов. Эти материалы должны обладать отличными уплотнительными и герметизирующими свойствами. Такими материалами являются полимеры. Однако практическое применение в машинах с пневматическими и гидравлическими системами управления нашли только те полимеры, которые обладают достаточно высокими показателями прочности. Для повышения надежности уплотнители из полимеров используются в сочетании с традиционными материалами (резина, бронза, сталь). Например, эффективным средством повышения надежности агрегатов в пневмогидравлических системах высокого давления явилось использование полимерных уплотнений клапанного типа. Как показали исследования, более долговечными и надежными являются металлопластмассовые клапаны, т. е. клапаны, в которых полимерные уплотнители упрочнены металлическим корпусом. [c.6]

Количество воздуха, необходимое для эффективной "работы местных отсосов, зависит от следующих факторов размеров ванн, расстояния до уровня раствора, наличия барботажа, скорости движения воздуха в помещении, количества вредных веществ, выделяющихся в единицу времени, и их токсичности. [c.344]

Эффективная температура, лежащая в пределах 20—22,2° летом и 18—20° зимой, вызывает у 50% людей ощущение комфорта. Эту область эффективных температур называют зоной комфорта. Внутри зоны комфорта установлена линия комфорта, при которой более чем у 90% испытуемых наблюдается ощущение комфорта. Эта линия соответствует 21,6° летом и 18,9° зимой (при скорости движения воздуха 0,05— [c.31]

Для удаления ферромагнитных частиц фильтры комплектуют магнитными элементами, состоящими из кольцеобразных постоянных магнитов, прикрепленных к передней крышке (рис. 55, з). Магнит установлен внутри фильтроэлемента, в зоне минимальной скорости движения жидкости, что обеспечивает его эффективную работу. Фильтрующий элемент и магнит можно очищать независимо друг от друга (рис. 55, и). [c.153]

Для эффективного решения указанной задачи может быть рекомендовано создание автоматизированной системы управления движением. Эта система обеспечивает автоматическую смену сигналов в светофорах в зависимости от условий движения автомобильного транспорта на обслуживаемых проездах. В настоящее время электронные автоматические системы регулирования уличного движения уже созданы и планируются к вводу в строй во многих городах мира [5, 7, 9]. В 1971 году в Москве вступит в строй аналогичная система, которая будет обслуживать центральные районы города. Исследования, проведенные в СССР, а также за рубежом, в частности Дорожной исследовательской лабораторией в Англии [4], показали, что затраты на усовершенствование регулирования движения транспорта через один перекресток окупятся в течение года, если время простоя транспорта на перекрестке снизится в результате модернизации всего лишь на 10%. Повышение средних эксплуатационных скоростей движения автомо- [c.411]

Нами были проведены исследования по установлению эффективности ионизации воздуха всеми этими способами. Первые два способа не дают достаточной эффективности ионизации и могут являться источниками пожаров и взрывов. Третий способ также недостаточно эффективен, требует громоздкой аппаратуры и вредно влияет на обслуживающий персонал. Четвертый и пятый способы создают достаточно эффективную ионизацию воздуха и могут нейтрализовать большие потенциалы статического электричества до 15—20 ке, но, как показали исследования, нейтрализация при этом получается только у материалов, движущихся с небольшими скоростями. При увеличении скорости движения нейтрализатор этого рода не способен полностью спять статическое электричество. Кроме того, при работе такого нейтрализатора выделяется большое количество озона, который может быть опасен для здоровья обслуживающего персонала. [c.293]

Анализ, проведенный в работе [4.1], показал, что при небольших скоростях движения пара и малых перегревах динамическое воздействие парового потока не оказывает существенного влияния на профиль пленки конденсата и, следовательно, на коэффициент теплоотдачи при полной конденсации пара в трубе. Исходя из этого для построения расчетной модели принимаем следующие допущения пренебрегаем трением на границе пар — пленка конденсата, теплота перегрева включается в эффективную теплоту конденсации Айк, течение пленки может быть ламинарным и турбулентным (переходная зона отсутствует). [c.160]

В изложенном решении аэродинамические силы считались чисто позиционными, т. е. зависящими только от положения пластинки (от угла поворота ср). Более точное решение можно получить, если учесть, что эффективный угол атаки зависит также от вертикальной скорости движения центра пластинки. Тогда для подъемной силы получится вместо (111.55) следующее выражение [c.188]

Особенно эффективным является применение маятниковой дороги в случаях доставки грузов от верхней погрузочной станции к нижней разгрузочной, когда при уклоне дороги, не меньшем 15% (по хорде несущего каната), возможно движение вагонеток под действием силы веса перемещаемого груза. Регулирование скорости движения совершается в этих [c.1011]

Скорость движения пара в колонке не оказывает прямого влияния на эффективность деаэрации, однако повышение скорости выше некоторого предела, зависящего от конструкции колонки, приводит к частичному или даже полному разрушению струй и связанному с ним снижению содержания кислорода вследствие увеличения поверхности соприкосновения пара с деаэрируемой водой. Степень перегрева пара не оказывает заметного влияния на содержание кислорода в деаэрированной воде, поэтому деаэрация может одинаково успешно происходить при использовании как насыщенного, так и перегретого пара. [c.93]

Наблюдающийся даже при умеренных скоростях движения газов и правильной установке водораспределителей унос мелких капель воды из контактной камеры вынуждает предусматривать в верхней части контактных аппаратов устройства для улавливания этих капель из газового потока. Некоторое применение нашли различные инерционные каплеуловители жалюзийного, центробежного, сетчатого и других типов. Жалюзийный сепаратор состоит из многорядной системы уголков, отстоящих друг от друга на 10—15 мм. Конструкции эти подробно описаны в литературе. Сепараторы устраиваются встроенными и выносными. Эффективность их пропорциональна квадрату скорости потока и при умеренных скоростях невелика, что подтвердил опыт работы первых конструкций контактных экономайзеров. Поэтому во всех последующих конструкциях в качестве каплеуловителя используется слой насадки из керамических колец Рашига. [c.157]

Во многих случаях, особенно при малых скоростях движения влажного пара, можно успешно использовать методы улавливания капель и метод отпечатков. В первом случае капли улавливаются в слой масла, их средний размер определяется по измерениям в поле микроскопа. Такой метод может быть эффективно использован для измерений дисперсности в ресиверах экспериментальных установок. В этом случае может обеспечиваться полная достоверность измерений за счет консерваций капель, осевших на пробное стекло, покрытое слоем масла. Консервация осуществляется путем прокола слоя масла стержнем При этом небольшая часть капелек, осевшая на масло, внедряется в него и сохраняется (консервируется), остальные капли испаряются с поверхности масла. Законсервированные капли можно легко распределить по поверхности предметного стекла микроскопа и получить нужную плотность для удобства расчета среднего размера, причем отбор пробы и перенос ее на предметное стекло микроскопа производится обычной пипеткой. [c.46]

В двухфазных течениях, включающих светорассеивающие частицы (капли), эффективно используется лазерная доплеровская анемометрия — бесконтактный оптический метод измерения скорости движения жидкой фазы. Этот метод можно использовать для прямого измерения коэффициента скольжения жидких (или твердых) частиц, их размеров, степени турбулентности несущей фазы. [c.52]

Одним из важнейших факторов, влияющих на чистоту поверхности после электрохимической обработки, как и указывалось выше, является скорость и устойчивость движения электролита в межэлектродном промежутке и степень чистоты электролита. Недостаточная эффективность удаления продуктов анодного растворения (что может иметь место, в частности, в условиях низких скоростей движения электролита) ведет к неустойчивости процесса вследствие возможной концентрации продуктов анодного растворения на отдельных участках обрабатываемой поверхности, к неравномерному растворению всех участков этой поверхности. Появление так называемых застойных зон на обрабатываемой поверхности ведет, как правило, к резкому ухудшению чистоты поверхности (рис. 2). [c.484]

Наиболее простым решением задачи получения больших скоростей движения поршня является значительное увеличение проходных сечений воздухопроводов от магистрали до рабочей полости и от полости выхлопа до атмосферы. Способ этот иногда применяют, несмотря на громоздкость распределительной аппаратуры и не очень высокую эффективность. Например, в установке для забивки клиньев молотов, спроектированной на Харьковском тракторном заводе, при диаметре пневматического цилиндра 215 мм диаметр наполнительного воздухопровода составляет 50 мм, диаметр выхлопного воздухопровода — 87 мм. [c.203]

Образование масляной пленки необходимой толщины между трущимися деталями возможно лишь при наличии достаточно высокой относительной скорости движения этих деталей. При отдельных рабочих режимах машины масляная пленка между деталями может оказаться слишком тонкой для полного разделения поверхностей, что, естественно, должно вызвать усиленный износ деталей. Такой случай имеет место при пуске двигателя в ход. Вращение двигателя начинается с нулевой скорости, в соответствии с чем двигатель должен сделать значительное число оборотов, прежде чем между его трущимися деталями образуется масляная пленка достаточной толщины. Ее образование затрудняется также тем, что масляный насос двигателя, приводимый в действие одновременно с пуском двигателя в ход, на обеспечивает при малых оборотах эффективной подачи масла в магистраль и далее к поверхностям трущихся деталей. [c.227]

T. e. угловая скорость элемента в сечении с координатой s зависит только от модуля продольной скорости в данном сечении и геометрии трубки (s) и не зависит явно от физических свойств материала стержня (или нити). Это замечание относится и к более общему уравнению (4.35). От физических свойств материала стержня зависит правая часть соотношения (4.35). При выводе уравнений (4.20) и (4.25) считалось, что скорость движения стержня можно представить как сумму скоростей переносной v и относительной w. Такое разделение абсолютной скорости эффективно, когда известна относительная скорость w (s, t). Если w неизвестна (например, w появляется только из-за дес рмаций стержня), то такое разделение нецелесообразно. В этом случае для растяжимых стержней следует использовать уравнения (4.55), выраженные через проекции абсолютной скорости V и уравнение неразрывности (4.41). [c.101]

Из соотношения (3. 1. 26) следует, что при учете взаимодействия между пузырьками газа, расположенными на одной прямой вдоль направления движения жидкостп, эффективная масса каждого пузырька уменьшается по сравнению с эффективной массой одиночного пузырька. Физический смысл соотношения (3. 1. 26) заключается в следующем. Каждый пузырек газа индуцирует в центре другого пузырька добавочную скорость, обусловленную гидродинамическим взаимодействием между пузырьками. Эта добавочная скорость совпадает по паправленню со скоростью движения жидкости у . Поскольку импульс данного объема жидкости, включающего пузырек газа, сохраняется, а скорость возрастает, то это означает, что эффективная масса пузырька уменьшилась. С другой стороны, очевидным следствием уменьшения эффективности массы пузырька является то, что скорость переноса двух пузырьков газа вдоль направления движения жидкости выше, чем скорость переноса одного пузырька. [c.94]

Для учета влияния полей физических параметров на коэффициент теплоотдачи при большой скорости движения газа разработан также метод определяющей температуры. При расчете процессов теплоотдачи в соответствии с этим методом физические параметры газа необходимо выбирать по некоторой эффективной температуре, которая зависит от трех температур, оиределяюи1их форму температурного поля при большой скорости течения газа температуры поверхности Т, , адиабатной температуры стенки Т, и температуры на внешней грашще пограничного слоя Tis. По Э. Эккерту, эффективная температура определяется формулой [c.384]

Выбор скоростей теплоносителей должен обеспечить наибольшую эффективность работы теплообменника. Для получения высокой интенсивности теплообмена желательно, чтобы при течении жидкости в трубах и каналах реализовался турбулентный режим. Расчетные величины скоростей принимаются после сопоставления эффективности теплообменников с различными скоростями теплоносителей. Для газов и паров скорости движения можно ориентировочно выбирать в диапазоне 15 — 100 м1сек, для жидкостей — 1—3 м/сек. [c.464]

Комбицированная схема. Если указанные условия полета не выполняются, то используется комбинированная схема управления и стабилизации, изображенная на рис. 1.13.5,6. При малых скоростях движения или при полете в разреженной среде управление и стабилизация осуществляются при помощи газодинамических рулей, причем для этих условий вовсе нет необходимости иметь оперение и аэродинамические органы управления. В тех же случаях, когда в конструкции они предусмотрены, их использование оказывается достаточно эффективным лишь при больших скоростях в плотных слоях атмосферы. Они играют роль либо самостоятельных управляющих устройств (на пассивном участке траектории), либо вспомогательных рулевых органов (на активном участке). При этом иногда конструктивно оказывается выгодным располагать на одной оси аэродинамические и газодинамические органы управления (например, поворотное оперение и газовые рули). [c.113]

При небольших скоростях потока и при достаточно большой плотности теплового потока теплоотдача определяется процессом парообразования. При больших скоростях движения жидкости теплообмен определяется законами турбулентного движения а С. С. Кутате-ладзе предложен простой и эффективный метод учета совместного влияния скорости циркуляции и плотности теплового потока на теплоотдачу при кипении. В этом случае влияние этих факторов оценивается соотношением предельных значений — коэффициента теплоотдачи при кипении 00 и коэффициента теплоотдачи к вынужденному нотоку при отсутствии кипения о. При оо/ао<0,5 принимают а = о при Qtoo/ao > 2 а = оо. В области 0,5 < оо/схо < 2 коэффициент теплоотдачи рассчитывается по интерполяционной формуле [c.202]

При числе оборотов п = 240 об/мин (линейная скорость движения расплаиа на периферии около 1,1 м/с) эффективное значение коэффициента теплопроводности Хэ превысило X в 6,8 раза. Данные экспериментального исследования эффективной теплопроводности в плоской [c.52]

Для ИПХТ-М, как и для ИТП, характерен турбулентный режим течения, и при определении движения расплава решающее значение имеет турбулентная вязкость v . Расчет поля скоростей движения в меридиональных плоскостях (v) ведется полуэмпирическим методом (методика 8) решается уравнение движения Навье—Стокса (с учетом дополнительных рейнольдсовых членов) совместно с уравнением несжимаемости жидкости, причем в решение вводится поле эффективной вязкости Нэ> базирующееся на экспериментальных данных о распределении V в исследованных типичных объектах. Здесь = v + v , где V — физическое значение кинематической вязкости (обычно вводится через "эффективное число Рейнольдса Reg = Vq Во мно- [c.93]

Для очистки котлов используются соляная кислота, ингибированная ПБ-5 или В-2. В процессе предпусковых очисток котлов применяют 3—5%-ные растворы кислоты при температурах 60— 180° С. При разбавлении кислоты до указанной концентрации количество ингибитора будет снижаться до 0,2—0,25%. При химической очистке такими растворами коррозия котельных сталей (сталь 20, 12Х1МФ, 16ТНМ и др.) достигает значительных величин. Для уменьшения коррозии в ингибированную соляную кислоту дополнительно вводят уротропин (0,5%), ОП-7, ОП-10 (0,1—0,3%) или их смеси. Однако, как показывают лабораторные испытания (табл. 17) и практика промывок, наличие в растворах ионов-стимуляторов (Ре + и Сц2+), которые появляются в результате растворения отложений и металлов, а также интенсивное движение среды значительно снижают эффективность ингибиторов. В промышленных условиях скорость коррозии стали 20 при промывке 3—4%-ным раствором соляной кислоты, содержащей 0,2% ПБ-5, 0,5% уротропина и 0,3% ОП-10, при скорости движения раствора 1 м/с составляет 11—14 г/(м ч). Иными словами, применение даже сложных смесей ингибиторов не дает хороших результатов. К тому же, применение соляной кислоты с ингибиторами В-2 или В-1 менее целесообразно, чем с ПБ-5, вследствие их нестойкости. [c.74]

Усиление конструкций пути, введение прогрессивных видов тнги, обновление вагонного парка, распространение автоматизированного оборудования, совершенствование методов эксплуатационной работы — все это обусловило значительное увеличение скоростей движения, высокую степень его безопасности, увеличение допускаемых осевых нагрузок, возрастание весовых норм поездов и — как следствие — столь же значительное повышение пропускной и провозной способности железных дорог, технической и экономической эффективности их эксплуатации. Средняя техническая скорость движения грузового поезда, составлявшая 22 кж/час в 1913 г. и 33,1 кж/час в 1940 г., возросла в 1966 г. до 45,6 км час [22]. Маршрутная скорость пассажирских поездов (средняя техническая скорость в пределах всего пути от станции начала маршрута до его конечной станции) составила к этому времени 70—80 км час, достигнув на линии Москва—Ленинград величины 130 км час при максимальной установленной скорости 160 км/час [23]. Средний вес грузового поезда возрос с 573 т в 1913 г. до 1301 т в 1940 г. и до 2406 т в 1966 г. [22]. По величинам грузооборота, грузонапряженности и пассажирооборота железнодорожный транспорт СССР занял первое место в мире. [c.215]

Каждая ступень осевого компрессора состоит из ряда вращающихся лопаток 4, за которыми имеется ряд статорных лопаток. Все ступени компрессора подобраны таким образом, чтобы достичь максимума эффективной работы при высоких массовых расходах воздуха в нормальном загрузочном диапазоне. Перед передним рядом роторных лопаток 4 устанавливают поворотный входной направляющий аппарат (ПВНА) компрессора для направления входящего воздуха на эти лопатки под оптимальным углом. Лопатки ПНА и клапаны отбора приводят в действие с помощью гидравлических цилиндров, угол атаки лопаток изменяется постепенно в соответствии с массовь1М расходом воздуха. Клапаны отбора тоже приводят в действие с помощью гидравлических цилиндров, но скорость движения этих цилиндров не является переменной при работе. [c.44]

I = am +Ь т — 1) (здесь а — диаметр счетчика Ь — расстояние между двумя соседними счетчиками в кассете) — длина линейного источника — I I + ljl) Е — эффективность счетчика Q — дей-ствующ ий телесный угол, определяется экспериментально [4] — мертиое время одного счетчика (счетчики имеют раздельные цепи питания) Пс — число импульсов, накопленное интегратором и достаточное для срабатывания релейной схемы v — скорость движения метки относительно счетчиков к — постоянная распада — время цикла обработки стали. [c.272]

Изучение структурных и энергетических закономерностей пластической деформации в приповерхностных слоях материалов в сравнении с их внутренними объемными слоями имеет важное значение для развития теории и практики процессов трения, износа и схватывания. При этом следует отметить, что. поверхностные слои кристаллических материалов имеют, как правило, свои специфические закономерности пластической деформации. Так, например, в работе [11 при нагружении монокристаллов кремния через пластичную деформируемую среду силами контактного трения было найдено, что в тонких приповерхностных слоях на глубине от сотых и десятых долей микрона до нескольких микрон величины критического напряжения сдвига и энергии активации движения дислокаций значительно меньше, чем аналогичные характеристики в объеме кристалла. Было также показано [2], что при одинаковом уровне внешне приложенных напряжений по поперечному сечению кристалла в радиусе действия дислокационных сил изображения эффективное напряжение сдвига значительно выше, чем внутри кристалла. Поэтому поверхностные источники генерируют значительно большее количество дислокационных петель и на большее расстояние от источника по сравнению с объемными источниками аналогичной конфигурации и геометрии при одинаковом уровне внешних напряжений. Высказывалось также предположение, что облегченные условия пластического течения в приповерхностных слоях обусловлены не только большим количеством легкодействующих гомогенных и различного рода гетерогенных источников сдвига [3], но и различной скоростью движения дислокаций у поверхности и внутри кристалла [2]. Аномальное пластическое течение поверхностных слоев материала на начальной стадии деформации может быть обусловлено действием и ряда других факто-зов, например а) действием дислокационных сил изображения 4, 5] б) различием в проявлении механизмов диссипации энергии на дислокациях, движущихся в объеме кристалла и у его поверхности причем в общем случае это различи е, по-видимому, может проявляться на всех семи фононных ветвях диссипации энергии (эффект фононного ветра, термоупругая диссипация, фонон-ная вязкость, радиационное трение и т. д.) [6], а также на электронной [71 ветви рассеяния вводимой в кристалл энергии в) особенностями атомно-электронной структуры поверхностных слоев и их отличием от объема кристалла, которые могут проявляться во влиянии поверхностного пространственного заряда и дебаевского радиуса экранирования на вели- [c.39]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...