Температура адиабатная стенки

Температура адиабатная стенки 339 [c.475]

Температура адиабатной стенки отличается от средней температуры потока на величину, которая определяется по формуле [c.93]

Расчет таких систем основан на использовании данных о безразмерной температуре адиабатной стенки за щелью. Эту температуру называют эффективностью тепловой защиты стенки, ее можно представить в виде [c.71]

Величина безразмерной температуры адиабатной стенки [c.95]

Таким образом, получен довольно интересный результат, заключающийся в том, что температура адиабатной стенки в свободно-молекулярном потоке больше, чем температура торможения. Для объяснения этой аномалии рассмотрим энергии падающих и отраженных молекул. Можно показать, что при Mi 1 и [c.421]

Исследовать влияние аккумулирующей способности материала стенки отсека летательного аппарата н i температуру стенки с нанесенным на нее слоем теплозащитного покрытия. Стенка со стороны покрытия обтекается потоком нагретого газа от струи ракетного двигателя. Температура адиабатной поверхности Гст (К) и коэффициент теплоотдачи (Вт/(м К) со стороны потока изменяются со временем по законам [c.203]

Входящие в формулу (2.100) адиабатная температура Т стенки и коэф- [c.114]

В современной технике наряду с обычным (внешним) охлаждением применяются внутренние системы тепловой защиты стенки, основанные на подаче вторичного газа между защищаемой поверхностью и основным потоком. Исследованию этих систем в последние годы уделяется большое внимание. В работах [1, 2, 51 предложен общий подход к решению задачи о температуре адиабатной плоской поверхности при турбулентном пограничном слое за участком теплообмена на стенке, пористым пояском и щелью. При этом температура невозмущенного потока, температура стенки на участке теплообмена, пористого пояска и температура газа в щели предполагаются постоянными и заданными. [c.89]

Второй вывод, вытекающий из (5-51) и показывающий достаточно высокую общность этой зависимости, сводится к тому, что лишь при учете скачка температуры на стенке представляется возможным получить соответствующие реальным условиям значения гр даже для изотермического слоя. Действительно, из (5-42) и (5-49) следует вывод о том, что для изотермического слоя при отсутствии температурного скачка на границе (Тзл = Тс = Тф 6 = 1 Ь = 1) коэффициент тепловой эффективности экранов гр = О, что соответствует условиям адиабатной стенки (<7ст. рез — 0). В то же время для такого же изотермического слоя, но при наличии температурного скачка на границе (Тзл фТ = Тф 6 = 1 ф I) расчеты по (5-42) и (5-49) приводят к реальным значениям гр 4 О, что соответствует реальным условиям работы тепловоспринимающих поверхностей нагрева ( ст. рез Ф 0). [c.187]

При обтекании газом теплоизолированной стенки температура ее повер.хности равна адиабатной температуре стенки Т,., которая близка к телшературе торможения и определяется по формуле [c.377]

Этот же вывод можно получить на основе анализа температурных полей при теплоотдаче. При небольшой скорости движения теплоносителя теплообмен потока со стенкой возможен при условии Тf ф При большой скорости течения газа и Рг = 1 теплообмен возможен при Т) Ф Т , а в общем случае при Т ,. Поэтому при скоростях течения, когда разогрев газа в пограничном слое вследствие его торможения становится уже заметным, в формуле Ньютона для теплоотдачи термодинамическую температуру потока следует заменить на адиабатную температуру стенки. Обобщенная формула Ньютона имеет вид [c.382]

Когда температура поверхности достигает адиабатной температуры стенки Гг, тепловой поток Q — 0. Для этого случая из уравнения (11.18) получим [c.399]

При стационарном процессе теплообмена часть поступающей к поверхности пленки теплоты компенсирует теплоту испарения жидкости, а остальная часть передается в стенку. Если подведенная к поверхности пленки теплота равна теплоте, затраченной на испарение жидкости, то по всей толщине пленка будет иметь постоянную температуру, и теплота в стенку передаваться не будет. Такой процесс испарения называют адиабатным. [c.422]

На поверхности абсолютно изолированной плоской пластины, обтекаемой продольным газовым потоком с большой скоростью, устанавливается температура Тг, равная температуре тонкого слоя газа, непосредственно прилегающего, к пластине. Эта температура называется адиабатной (или равновесной) температурой стенки и не совпадает с температурой торможения Т (в газах Тг<Т ). Это объясняется тем, что полностью заторможенный тонкий слой газа оказывается теплоизолированным только со стороны стенки (рис. 9.4) в сторону газового потока от него отводится тепло. [c.177]

Из выражений (9.4) и (9.5) можно получить формулы для определения адиабатной температуры стенки Тг. [c.177]

С учетом близости температуры термоприемника для высокоскоростного газового потока Т т к адиабатной температуре стенки Тг для ее определения приняты выражения, аналогичные по форме выражениям (9.6) для Тг- [c.178]

Если тело, находяш,ееся в потоке газа, не изолировано, то температура стенки может принимать любые значения в зависимости от направления теплового потока в твердом теле. Например, в случае отвода теплоты от поверхности внутрь тела температура пов(фх ности может стать меньше адиабатной температуры стенки в случае подвода теплоты изнутри тела к его поверхности температура Гда может стать больше адиабатной температуры стенки Представим уравнение (11.4) в другой форме из (11.2) следует a = KRT, откуда [c.201]

Поправка на сжимаемость введена следующим образом за определяющую температуру принята адиабатная температура стенки а результаты эксперимента обработаны в следующей форме [c.250]

Неохлаждаемая часть сопла ракетного двигателя изготовлена из легированной стали толщиной 2 мм. Физические характеристики материала 1 = 17 Вт/(м К) с — ==0,5 кДж/(кг К) р = 7900 кг/м . Найти закон изменения температуры стенки сопла во времени и определить температуры на внешней и внутренней поверхностях стенки через 5,5 с после начала работы двигателя. Адиабатная температура стенки со стороны газов 2800 К. Начальная [c.186]

Адиабатная температура стенки [c.255]

Вычисляем адиабатную температуру стенки [c.258]

В передней критической точке адиабатная температура стенки н критическая скорость звука равны соответственно [c.260]

В (2.48) /а.о — адиабатная температура стенки, т. е. та температура, которую имеет идеально изолированная, неизлучающая твердая поверхность, обтекаемая потоком жидкости с выделением теплоты вследствие диссипации энергии. Адиабатную температуру стенки находят по формуле [c.99]

Таким образом, при температурах полной ионизации плазмы Т = 100 000 К, плотность энергии излучения в ней становится преобладающей. Это приводит к трудностям адиабатной изоляции плазмы при температурах термоядерных реакций (Т 1 ООО 000° К). Если интенсивность излучения абсолютно черного тела определяется однозначно его температурой (закон Стефана—Больцмана), то плазма термически равновесна. Но плазма в редких случаях излучает как черное тело и лучистое равновесие нарушается из-за наличия холодных стенок. Стенки не только поглош,ают лучистую энергию, но н оказывают каталитическое и электрическое воздействие на процессы в плазме. Наличие градиента температуры у стенок вызывает концентрационную диффузию и местное равновесие может восстановиться лишь тогда, когда скорость реакции велика по сравнению со скоростью диффузии. И, наконец, нерав-новесность может быть вызвана и наличием магнитно-гидродинамических эффектов, обусловленных наличием заряженных частиц. [c.233]

Pa M trpHM процесс теплоотдачи при течении нагретого воздуха по сверхзвуковому охлаждаемому соплу с турбулентным пограничным слоем (рис. 11.27) [6]. Число факторов, осложняющих теплоотдачу в модельном сопле, значительно меньше, чем в сопле реального двигателя. Параметры воздуха на входе в сопло (в ресивере) следующие давление Ро=1,ОМПа/м% температура Го==830 К, отношение температуры охлаждаемой стенки сопла к температуре торможения равно примерно 0,5, число Маха на выходе из сопла (вблизи среза) 3,6. Исследовался турбулентный пограничный слой в различных сечениях вдоль сопла измерялись профили скорости (микротрубками полного напора) и температуры (термопарами). Измерялись статическое давление, локальный удельный тепловой поток в стенку и температура стенки со стороны охладителя в нескольких точках внутренней поверхности сопла. Параметры воздуха перед соплом измерялись, а вдоль оси сопла вычислялись по формулам для адиабатного течения газа. [c.248]

В сопле реального двигателя. Параметры воздуха на входе в сопло (в ресивере) следующие давление р =1,0 ЛДПа, температура Т = 830 К, отношение температуры охлаждаемой стенки сопла к температуре торможения равно примерно 0,5, число Маха на выходе из сопла (вблизи среза) 3,6. Исследовался пурбу-лентный пограничный слой в различных сечениях вдоль согЕла измерялись профили скорости (микротрубками полного напора) и температуры (термопарами). Измерялись статическое давление, локальная плотность теплового потока в стенку и температура стенки со стороны охладителя в нескольких точках внутренней поверхности сопла. Параметры воздуха перед соплом измерялись, а вдоль оси сопла вычислялись по формулам для адиабатного течения газа. [c.349]

Рассмотрим течение газа с большим числом Мн около плоской адиабатной стенки. Условием такой стенки является отсутствие теплообмена с газом, т. е. при (/=0 <7 =0 и (dTldy)w = 0. В этом случае у стенки возникает тепловой пограничный слой (см. рис. 15.1), на толщине которого температура газа увеличивается от Гн при у = Ьт АО эффективной температуры Te=Tw на стенке [c.291]

Величина адиабатной температуры стенки зависит от результирующего эффекта двух параллельно протекающих процессов выделения теплоты, обусловленное торможением газа в пограничном слое, которое вызвано силами вязкости отвода теплоты в поток, который осуществляется в основном путем теплопроводности благодаря температурному градиенту в пограничном слое. При Рг = 1 эти эффекты уравновешиваются и г = 1, а, = Т). При Рг < 1 коэффициент восстановления те1мпературы также меньше единш1ы. [c.377]

Для учета влияния полей физических параметров на коэффициент теплоотдачи при большой скорости движения газа разработан также метод определяющей температуры. При расчете процессов теплоотдачи в соответствии с этим методом физические параметры газа необходимо выбирать по некоторой эффективной температуре, которая зависит от трех температур, оиределяюи1их форму температурного поля при большой скорости течения газа температуры поверхности Т, , адиабатной температуры стенки Т, и температуры на внешней грашще пограничного слоя Tis. По Э. Эккерту, эффективная температура определяется формулой [c.384]

Обработка опытных данных по среднему коэффициенту теплоотдачи между воздухом и сферой в условиях вынужденного движения, выполненная Каванау в соответствии с формулой (11.29), позволила получить ф = 2,63. Опыты проводились в потоке газа при М = = 0,1 — 0,69 и Re = 1,75— 124. При обработке опытных данных коэффициент теплопроводности определялся по адиабатной температуре стенки, а остальные физические параметры — по термодинамической температуре потока. Определяющий размер — диаметр сферы. [c.402]

Увеличение перегрева стенки ведет к росту числа одновременно действующих центров парообразования, что сопровождается ростом интенсивности теплообмена. Для кипения характерна очень сильная зависимость плотности теплового потока q от перегрева стенки относительно температуры насыщения это кардинально отличает теплообмен при кипении от однофазной конвекции и от конденсации. Зависимость (А Т) называют кривой кипения, или кривой Нукияма, по имени японского исследователя, впервые описавшего эту зависимость в 1935 г. Типичная кривая кипения со схематическим изображением механизма теплообмена при различных сочетаниях плотности теплового потока и перегрева стенки АТ = представлена на рис. 8.3. Пусть жидкость в обогреваемом сосуде находится при температуре насыщения, отвечающей давлению над ее уровнем. Обогреваемая поверхность, например, в виде обращенной вверх пластины с адиабатной нижней поверхностью размещена под уровнем жидкости. Дополнительное гидростатическое давление столба жидкости над нагревателем обычно составляет ничтожную долю от. По обеим координатным осям используется логарифмический масштаб. [c.343]

Учитывая, что величина температуры восстаповления Тг, совпадает с величиной адиабатной температуры стенки можно представить (11.14) в форме [c.202]

До какой температуры нагреется внутренняя поверхность графитового вкладыша сопла двигателя за 7 с, если считать стейку вкладыша плоской стенкой неограниченной протяженности толщиной 20 мм, а температурное поле — одномерным Адиабатная температура стенки сопла 2500 С, коэффициент теплоотдачи от газов к стенке а — = 3500 Вт/(м К), начальная температура вкладыша 20 °С. Теплоотдачей с внешней стороны вкладыша и лучистым теплообменом пренебречь. Теплофизические характеристики графита к = 147 Е5т/(м К) а— ПО 10 м с [c.187]

Определить адиабатную температуру стенки, коэффициент теплоотдачи и плотность теплового потока в сечении д = 1 м головной части летательного аппарата, имеющей форму острого конуса с полууглом при вершине 20 , при полете с нулевым углом атаки. Параметры внешнего потока у поверхности голов1юй части за косым скачком уплотнения следующие Mi = 3,51 Tj = 423 К (ij [c.258]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...