Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Автомодельность

Оказывается, что автомодельные решения возможны только при выполнении весьма частных предположений о зависимости коэф-  [c.279]

Наступление автомодельной области отмечено при значении Re= 3-10 . Однако в этом исследовании не определялось влияние объемной пористости шаровых насадок на коэффициент сопротивления слоя. Таким образом, необходимо было провести работы по определению гидродинамического сопротивления различных шаровых насадок при больших числах Re.  [c.59]


Число Re, при котором наступает автомодельный режим  [c.60]

ШАРОВЫХ ТВЭЛОВ В АВТОМОДЕЛЬНОЙ ОБЛАСТИ ТЕЧЕНИЯ  [c.62]

На основании анализа полученных данных может быть рекомендована формула для определения коэффициента сопротивления слоя для автомодельного режима течения при значе-  [c.62]

Сравнение проводится по величине Е при одинаковой затрате мощности, необходимой для прокачки газового теплоносителя через бесканальную активную зону с шаровыми твэлами (для автомодельной области течения Re>10 ). Подставляя значения а из зависимости (4.29) и Д/э из зависимости (3.21) и выражая поверхность твэлов S в виде  [c.91]

Определена автомодельная область турбулентного течения газового теплоносителя по числу Re, в которой коэффициент гидродинамического сопротивления для стабильной структуры шаровой укладки остается постоянным проведена численная оценка степени турбулентности газового потока при течении его через шаровые твэлы.  [c.106]

Нуссельта для диаметра труб, начиная с которого он становится автомодельным.  [c.117]

Для автомодельной области (закон Ньютона) при 10 <Нет< <2-10=  [c.47]

Область автомодельности для неправильных частиц наступает раньше, чем для шара /=1 при ReT  [c.49]

Рис. 2-3. Зависимость между коэффициентами формы в автомодельной области. Рис. 2-3. <a href="/info/583616">Зависимость между</a> <a href="/info/6224">коэффициентами формы</a> в автомодельной области.
Для неправильных частиц первой и второй групп определим четыре области изменения коэффициента сопротивления (рис. 2-8) и, соответственно четыре режима обтекания частиц автомодельный, два переходных (с преобладанием сил инерции или сил вязкости, соответственно, взамен обычно выделяемого одного) и ламинарный. На основе обработки опытных данных можно рекомендовать следующие зависимости.  [c.56]

Для частиц этой группы в автомодельной области верна зависимость (2-12), а для области закона Стокса — зависимость (2-15).  [c.56]

Интегрирование уравнений (2-40)—(2-42) не представляет особых трудностей, если коэффициент лобового сопротивления не зависит от числа R0T, т. е. если имеет место автомодельная область обтекания. При других условиях необходимо знание закономерностей типа (2-1"), что позволяет затем графо-аналитически или путем интегрирования получить искомое решение. Подобная задача решена для восходящего прямотока (пневмотранспорт) первым методом в [Л. 143], а вторым в [Л. 48, 50, 292]. В последнем случае окончательные решения особенно громоздки. Особенности прямоточного движения частиц рассмотрены также в [Л. 251, 325] и др.  [c.66]


В расчет и т принимался первый член ряда. Видно, что пульсационная скорость твердых частиц в воздушном потоке в области действия закона Стокса на порядок выше, чем для гидропотока. В переходной области наблюдается резкое уменьшение этой величины, а в области автомодельного обтекания — ее неизменность. При 106  [c.106]

Для автомодельной области (400< Re<5 500-r-Ю" ) по равенству (2-12) получим  [c.153]

На рис. 5-7 четко различаются две области теплообмена переходная область при 50400- 500. Эти границы согласуются с диапазоном первой переходной и автомодельной областей аэродинамического сопротивления движущихся частиц неправильной формы (гл. 2).  [c.165]

Здесь обращает на себя внимание изменение характера теплообмена. При ReT>480 (автомодельная область) доля ламинарного пограничного слоя у поверхности движущейся частицы становится превалирующей, на что указывает в соответствии с решением Г. Н. Кружи-лина степень /2 при R t в формуле (5-29). Изменение характера процесса, впервые обнаруженное в Л. 307], подтверждается обработкой опытных данных С. А. Круглова по теплообмену с падающими свинцовыми шариками. Согласно [Л. 307] изменения. в интенсивности теплообмена могут быть объяснены уменьшением вращательного эффекта и усилением влияния теплопроводности частицы (т. е. Bi) по мере увеличения размера.  [c.167]

Проведенное обобщение и зависимости (5-28) — (5-29) позволяют проверить правильность выводов, сделанных выше на основе гидродинамической теории теплообмена. Согласно неравенству (5-10) теплообмен с движущейся частицей должен быть в ламинарной об ласти обтекания менее интенсивен, чем с неподвижным шариком. Как видно из рис. 5-7, этот вывод подтверждается при R t<30, так как аппроксимирующая линия идет ниже прямой для закрепленного шара, т. е. Nut< опытных данных выводам гидродинамической теории теплообмена для автомодельной и переходной областей (характер кривых на рис. 5-7 подтверждает неравенства (5-11) и (5-12)).  [c.167]

Следует заметить, что, поскольку существуют только два размерных параметра задачи (кинематическая вязкость [х/р и скорость У), невозможно найти независимые масштабы для трех переменных (v , х и t). Следовательно, система допускает автомодель-ное решение. Автомодельная переменная есть и реше-  [c.294]

Рассмотрим теперь пеньютоновскую жидкость. Поскольку теперь в нашем распоряжении имеется третий размерный параметр, а именно естественное время Л, существования автомодельного решения ожидать не следует. Можно ввести следующие три  [c.294]

Из уравнения (2.13) следует, что теоретический напор не зависит от рода жидкости [в уравнении (2.13) отсутствуют ве.1ичины, характеризующие физические свойства ншдкости . Гидрав.юческие потери являются функцией Re и, следовательпо, зависят от вязкости жидкости. Однако, если Re велико и имеет место турбулентная автомодельность потоков в рабочих органах насоса, то гидравлические потери п, следовательпо, напор насоса от рода жидкости не зависят, поэтому график напоров характеристики лопастного пасоса одинаков для разных жидкостей, если потоки в рабочих органах насоса авто-модельиы.  [c.170]

Можно отметить хорошее совпадение результатов обоих расчетов для правильных укладок и укладок шаров в трубе, кроме укладки шаров в трубе при jV = 2,0. Результаты расчета показаны на рис. 3.2. На том же рисунке приведены значения Ястр для константы струи астр, равной 0,2 и 0,3. Имея экспериментальные данные по коэффициентам сопротивления различных шаровых укладок, можно на основании зависимости (3.8) уточнить константу турбулентности при течении газа через шаровые твэлы. Используя зависимости (2.3 2.19 2.20 и 3.8), можно определить приближенно зависимость коэффициента сопротивления слоя для автомодельной области течения теплоносителя от константы йстр и объемной пористости т  [c.56]

Разброс опытных точек не превышает 25% от значений по зависимости (3.13). Наступление автомодельной области течения для шаровой насадки, когда коэффициент сопротивления остается неизменным, обнаружено при Re=10 . В работе [28] было показано гораздо более сильное влияние объемной пористости шаровой насадки на коэффициент гидродинамического сопротивления слоя g при рассмотрении явления в рамках внешней задачи, чем это предлагали другие авторы. В литературе известно несколько работ зарубежных авторов, в которых обобщаются опытные данные по сопротивлению шаровых насадок. Так, в работе Клинга [32] для Re=10-f-10 приведена следующая зависи.мость для определения коэффициента сопротив-  [c.58]


Результаты всех исследований, проведенных в МО ЦКТИ, по определению коэффициентов сопротивления слоя и струи >.стр различных укладок моделей шаровых твэлов в круглых трубах и модели ак внои зоны в изотермических и неизотер-мических условиях приведены в табл. 3.4 и на рис. 3.3. Из рисунка следует, что почти во всех опытах удалось достичь автомодельного режима течения, при котором изменение сопротивления Ар зависит практически только от изменения квадрата скорости и плотности, а не зависит от числа Re. Отчетливо видно существенное влияние объемной пористости т шаровой укладки на коэффициент сопротивления слоя Так, при изменении объемной пористости от 0,66 до 0,265 коэффициент сопротивления уве 1ичивается примерно в 30 раз. Разброс опытных данных по коэффициенту сопротивления для определенной шаровой укладки не превышает 10% среднего значения, что указывает на достаточную степень точности измерения перепада давления и массового расхода. В п. 3.1 была теоретически определена зависимость (3.9) коэффициента сопротивления струи Я-стр от объемной пористости т и константы турбулентности астр.  [c.62]

Рассмотрим случаи с,= onst, которые особенно многочисленны при неправильной форме частиц, так как согласно 2-4 автомодельность по R6t (с/ = onst) наступает тем раньше, чем больше несфе-ричность. При /=1,15- 1,5 последующие решения верны для Rei 200—400. Решения дифференциального уравнения при с/ = onst для нисходящего прямотока получены в [Л. 306], для восходящего прямотока в [Л. 71, 72, 143, 254, 262] и для противотока в [Л. 72]. В общем случае уравнения (2-17), (2-18 ) относятся к одному классу рациональных функций, интегрирование которых возможно по формуле общего типа (Л. 71]. Пользуясь выражением (2-40) и полагая скорость воздуха неизменной, найдем время и конечную скорость движения частиц при противотоке. Разделяя переменные и определяя постоянную интегрирования из начальных условий (т=0, VT = VT.n), получим [Л. 71, 72]  [c.66]

Для области Стокса (п=1) решения, полученные на основе уравнения (3-35), верны. Однако при увеличении числа Рейнольдса Re>0,4 показатель степени п уменьшается и расхождение соответственно нарастает. В автомодельной области, где п = 0 сила сопротивления в уравнении (3-35) окажется по меньшей мере на порядок заниженной. Таким образом, решения, полученные на основе этого уравнения, нельзя считать справедливыми для всех турбулентных течений. Кроме того, такая неправомерная запись уравнений пульсационного движения значительно усложнила его решение, привела к не-об содимости использовать графический метод и интерполяционные формулы [Л. 36].  [c.104]

Движёийи сферы в жидкости изменетне v наблюдается лишь в области автомодельности (Нев>103). Характер зависимости коэффициентов скольжения фаз по пульса-ционной скорости в основном соответствует отмеченным изменениям. При этом для потоков газ — твердая частица коэффициент скольжения резко падает для крупных частиц. При изменении критерия Рейнольдса сплошной среды и отношения плотностей компонентов соотношения между у т и qjw для газа и жидкости качественно сохранятся. Поэтому можно полагать, что наиболее эффективным для интенсификации поперечного переноса массы и тепла будет использование твердых частиц в газовых потоках в области закона Стокса и в части переходного режима.  [c.107]

В качестве примера рассмотрим движение частицы в вертикальном канале, включая и участок разгона, но для случая автомодельного движения ( / = onst). Участок автомодельности наступает при высоких числах ReT, что соответствует режиму развитой турбулентности. Поэтому можно воспользоваться итерационной формулой для амплитуды крупномасштабных пульсаций сплошного потока, полученной в [Л. 284], так как именно эти пульсации играют главную роль для перемещения (и перемешивания) частиц  [c.107]

Согласно данным гл. 2 число Рейнольдса, соответствующее переходу к автомодельной области, у неправильных движущихся частиц с ростом f уменьшается по сравнению с Re для шара. Важио и то обстоятельство, что влияние f наиболее сильно проявляется в автомодельной области обтекания [ по зависимости (5-11) чем выше f, тем больше Nu по сравнению с Num].  [c.152]

При 1)/ т>20 25 27 = onst. Этот результат весьма интересен совпадением границ автомодельности влияния стесненности для непродуваемого (см. 9-5) и продуваемого слоев. Для промышленных систем, в которых ад >25,  [c.281]

Область А — А/ т>22—30. В ядре потока — без-градиентное по скорости движение без смещения и поперечных передвижений частиц. В пристенном слое — падение скорости и изменение характера движения из-за разрыхленности. Последнее вызвано вращением, перемещением и проскальзыванием частиц в пределах пристенной зоны. Этот пристенный эффект объясним возникновением пар сил трения на стенке канала и на границе с ядром потока, создающим соответствующие моменты вращения (по часовой стрелке). Влияние диаметра канала по данным [Л. 30] представлено на рис. 9-3. Доля влияния пристенного слоя на общий характер движения и на структуру слоя мала. Поэтому область А можно назвать областью автомодельности относительно A/Wt (областью широких каналов).  [c.293]

Следовательно, фактор стесненности движения частиц в плотном слое позволяет различать три типа каналов широкие (автомодельная область), узкие (переходная область) и сверхузкие (область неупорядоченного движения). При переходе от одного типа канала (области) к другому все более резко и значительно нарушаются условия безградиентного движения — гипотеза о стер ж неподобно сти движения плотного слоя во многих случаях не находит подтверждения. Первую область ( широкие каналы) отнесем к зоне нестесненного движения, вторую и третью области ( узкие и сверхузкие каналы)—к зоне стесненного движения плотного слоя.  [c.294]


Симплекс Д/ т менялся от 7,1 до 79 в оребренных и от 6,5 до 140 в неоребренных каналах. Обнаружены (рис. 10-9) две области теплоотдачи, определяемые влиянием стесненности на движение плотного слоя (см. 9-5) область темплообмена при стесненном движении (Д/кт<30) и при нестесненном движении (автомодельная область — Д/ т>30). В первой области стесненного движения уменьшение влияния пристенного эффекта по мере роста симплекса Ajdj примерно до 30 приводит к улучшению теплообмена, так как относительная толщина и термическое сопротивление разрыхленного пристенного слоя уменьшаются. Обработка опытных данных в этой области обнаружила, что Ыи сл = /(А/с т) . Можно полагать, что в этой области основное термическое сопротивление создается пристенным слоем, так как здесь увеличение Д/ т приводит к росту теплоотдачи.С этих позиций для интенсифи-  [c.337]

Во второй автомодельной области характер движения не зависит от величины Д/с т (гл. 9). Влияние термического сопротивления пристенного слоя в широких каналах невелико. Поэтому область теплообмена при Д/ т>30 характерна отсутствием влияния этого симплекса на интенсивность процесса. Теплоотдача, по-видимому, лимитируется термическим сопротивлением ядра. Можно рекомендовать ряд мер для интенсифика-  [c.338]


Смотреть страницы где упоминается термин Автомодельность : [c.279]    [c.280]    [c.205]    [c.62]    [c.62]    [c.64]    [c.42]    [c.49]    [c.56]    [c.59]    [c.61]    [c.62]    [c.101]    [c.151]    [c.299]   
Смотреть главы в:

Моделирование теплоэнергетического оборудования  -> Автомодельность


Теоретическая физика. Т.4. Гидродинамика (1986) -- [ c.213 , c.510 , c.559 , c.564 , c.659 ]

Гидравлика и аэродинамика (1975) -- [ c.24 ]

Гидравлика и аэродинамика (1987) -- [ c.390 ]

Техническая термодинамика и теплопередача (1986) -- [ c.340 ]

Теплопередача Изд.3 (1975) -- [ c.168 ]

Механика жидкости и газа (1978) -- [ c.246 , c.377 , c.562 , c.659 , c.670 ]

Справочное пособие по гидравлике гидромашинам и гидроприводам (1985) -- [ c.63 ]

Теплопередача (1965) -- [ c.157 ]

Механика жидкости и газа Издание3 (1970) -- [ c.182 , c.315 , c.434 , c.467 , c.573 , c.579 , c.590 , c.592 , c.602 , c.604 , c.842 ]

Механика сплошной среды Т.1 (1970) -- [ c.346 ]

Справочник по гидравлике Книга 1 Изд.2 (1984) -- [ c.221 ]



ПОИСК



Автомодельная задача о поршне в равновесной газожидкостной среде

Автомодельная область

Автомодельная переменная в задаче о трещине в среде с поврежденностью

Автомодельная сопряженная задача тепло- и массообмепа вязкого ударного слоя и тела с низкой каталитической активностью при наличии вдува газа-охладителя

Автомодельная тепловая волна от мгновенного плоского источника

Автомодельная тепловая конвекция

Автомодельное движение одномерное

Автомодельное движение одномерное коническое

Автомодельное движение ударной волны в сторону возрастания плотности

Автомодельное движение ударной волны в сторону уменьшения плотности. Приложение к взрыву

Автомодельное решение и закон сохранения энергии и импульса

Автомодельное решение как предельное решение неавтомодельной задачи

Автомодельное сжатие идеального газа плоским, цилиндрическим или сферическим поршнем. Крайко , Тилляева

Автомодельность (самоподобие)

Автомодельность в задачах о трещинах в упругих нелинейно вязких телах

Автомодельность движения

Автомодельность по числу Рейнольдса

Автомодельность потока

Автомодельность процесса кипения относительно линейного размера поверхности нагрева

Автомодельность течения в струйном

Автомодельность течения в струйном элементе

Автомодельность типа «бегущей волны

Автомодельные -режимы разлета шара в пустоту

Автомодельные движения газа со сферическими, цилиндрическими и плоскими волнами

Автомодельные переменные

Автомодельные решения в диффузионном приближении

Автомодельные решения задач теории трещин в связанной постановке (связка ползучесть-поврежденность)

Автомодельные решения осесимметричной задачи математической теории пластичности

Автомодельные решения осесимметричной задачи теории пластичности

Автомодельные решения пограничного слоя

Автомодельные решения приближенных уравнений для спектра

Автомодельные решения уравнений

Автомодельные решения уравнений бинарного ламинарного пограничного слоя

Автомодельные решения уравнений газовой динамики

Автомодельные решения уравнений газовой динамики в предположениях адиабатичиости и гомотсрмичиости течения

Автомодельные решения уравнений газовой динамики при нулевом градиенте температуры

Автомодельные решения уравнений газовой динамики с учетом нелинейных объемных источников и стоков массы, импульса и энергии

Автомодельные решения уравнений газовой динамики с учетом теплопроводности

Автомодельные решения уравнений ламинарного пограничного слоя в сжимаемом газе

Автомодельные решения уравнений пограничного слоя

Автомодельные решения уравнений теплопроводности

Автомодельные решения уравнения Бюргерса

Автомодельные решения уравнения движения ламинарного несжимаемого пограничного слоя при ц, Автомодельные решения уравнения движения ламиПриближенное решение уравнения движения ламинарного пограничного слоя при постоянной скорости внешнего течения интегральным методом

Автомодельные решения уравнения движения ламинарного несжимаемого пограничного слоя с постоянными физическими свойствами при

Автомодельные струйные течения

Автомодельные течения при вдуве газа на поверхности треугольной пластины в гиперзвуковом потоке

Автомодельные течения с пространственным ускорением

Автомодельные уравнения

Автомодельный анализ устойчивости

Автомодельный вихрь скорости на подвижной границе области

Автомодельный режим течения в эжекторных соплах

Автомодельный рост трещин при однократном приложении нагрузки

Анализ автомодельных решений плоских задач в общем случае

Анализ уравнения в автомодельных переменных

Антиплоский сдвиг пространства с полубесконечной трещиной (автомодельное решение связанной задачи)

Взрывные волны (автомодельные задачи) 2, Сильный точечный взрыв в газе

Вихри в идеальной жидкости. Влияние вязкости. Турбулентная вязкость. Уравнения Гельмгольца. Автомодельная задача Модельная задача. Сравнение с экспериментом Перенос примесей

Волна в полубесконечной трубе. Автомодельные решения

Волновые автомодельные решения общего вида. I. Волны малой амплитуды

Волновые автомодельные решения общего вида. II. Волны произвольной амплитуды

Волны Римана центрироваиные (автомодельные)

Волны разрежения за движущимся поршнем. Центрированные волны Автомодельная и общая задачи

Выход неавтомодельного движения на предельный режим и бесконечность энергии в автомодельном решении

Гипотеза Кармана об автомодельности корреляционных функций поля скорости

Гипотеза о квазиравновесии. Положение с автомодельностью пульсаций температуры

Гипотеза об автомодельности процесса накопления повреждений

Гипотезы Колмогорова об автомодельности мелкомасштабных компонент турбулентности при больших числах Рейнольдса

Гипотезы об автомодельности

Два типа автомодельных решений

Движение автомодельное

Движение автомодельное баротропное

Движение автомодельное докритическое

Движение автомодельное квазитвердое

Движение автомодельное неадиабатическое

Движение автомодельное неизэнтропическое

Движение автомодельное осредненное

Движение автомодельное сверхзвуковое

Движение автомодельное сверхкритическое

Движение автомодельное стационарное

Движение газа автомодельное

Двумерные стационарные нелинейные волны и автомодельные решения

Диффузионное приближение в теории автомодельные

Другие автомодельные решения

Задача автомодельная

Задача о взрыве сильном автомодельные уравнения

Зона гидравлическая гладких труб квадратичного (автомодельности)

К вопросу о единственности асимптотики. Автомодельное решение при Угловая точка при обтекании тела узкой сверхзвуковой струей. Несуществование степенной асимптотики

Класс автомодельных решений уравнений газовой динамики, описывающих изэнтропические и адиабатические течения

Класс плоских автомодельных движений

Ламинарный пограничный слой с постоянными физическими свойствами автомодельные решения

Линеаризированные уравнения двумерного автомодельного движения

Модель турбулентной автомодельной струи

НЕКОТОРЫЕ АВТОМОДЕЛЬНЫЕ ПРОЦЕССЫ В ГАЗОВОЙ ДИНАМИКЕ Группы преобразований, допускаемые уравнениями газовой динамики . 2. Автомодельные движения

Не изотермическая автомодельная стадия вязкой релаксации

Некоторые автомодельные плоские задачи

Некоторые автомодельные решения одномерной нестационарной газовой динамики

Некоторые автомодельные решения уравнений пространственного пограничного слоя

Некоторые простейшие примеры автомодельных решений

Нестационарные автомодельные задачи для волн малой амплитуды

О выборе автомодельного решения в теории пограничного слоя. А. Г. Куликовский, Ф. А. Слободкина

О некоторых двумерных автомодельных течениях политропнош газа с переменной энтропией

О предельных режимах автомодельных течений газов с учетом конечной скорости химических реакций Кроль, Ф. А. Слободкина

Об устойчивости в смысле автомодельной эволюции — Две постановки задачи линейной устойчивости

Обобщенные зависимости гидродинамического сопротивления для различных укладок шаровых твэлов в автомодельной области течения

Обыкновенные дифференциальные уравнения и условия на скачках для автомодельных движений

Ограничение показателя автомодельности законами сохранения импульса и энергии

Определение размеров цилиндрического образца, обеспечивающих условия автомодельности распространения трещиИвгиб цилиндрического образца с кольцевой трещиной, выходящей на поверхность кольцевой выточки

Осесимметричная автомодельная динамическая задача для полупространства со смешанными подвижными граничными условиями

Ослабленные формы гипотезы Кармана . 16.3. Спектральная формулировка гипотез об автомодельности

Основные автомодельные решения. Первая и вторая фазы течения. Проявление нелокальных эффектов

Особенности автомодельных решений уравнений сжимаемого пограничного слоя

Понятие об автомодельности

Понятие об автомодельных решениях

Постановка автомодельных задач

Постановка задачи. Условия автомодельности

Постановка плоских автомодельных задач

Предельно-равновесное состояние цилиндра с внешней кольцевой трещиной при условии автомодельности зоны предразрушения

Приближенное моделирование (автомодельность)

Приближенный расчет обтекания крыла в автомодельном случае

Приведение к автомодельному виду

Приложение автомодельного решения к взрыву

Примеры плоских автомодельных решений уравнений пограничного слоя

Равновесные пограничные слои и автомодельное движение

Равновесные пограничные слои и автомодельное течеКоэффициенты турбулентной вязкости и температуропроводности в пограничном слое

Размерности, я-теорема. Автомодельность. Удар струи о плоскость. Сфера в вязкой жидкости. Диффузия вихревой нити Основной математический аппарат

Распад произвольного разрыва и другие автомодельные задачи

Распределение главных напряжений в области автомодельного решения

Расчет трения и теплообмена на основе автомодельных решений уравнений ламинарного пограничного слоя при РгМ

Режим теплообмена автомодельный

Результаты упрощенного рассмотрения автомодельного движения при сосредоточенном и нитевом ударах

Решение автомодельное

Решение автомодельное рядах

Решения автомодельной задачи о движении плоского поршня с постоянной скоростью

Сведение системы уравнений пограничного слоя к системе обыкновенных дифференциальных уравнений. Автомодельные решения

Следы ламинарные, автомодельность

Структура цилиндрической ударной волны. Автомодельный подход

Существование автомодельных решений в закритической области при гиперзвуковом обтекании треугольного крыла с толщиной

Сферически симметричные волны автомодельное решение

Тепловая задача для автомодельной затопленной струи . . — Постановка задачи

Тепловое взаимодействие очага пожара с горизонтальными конструкциями в области автомодельного течения

Типы автомодельных решений для изолированной попу ляции

Точная автомодельность

Турбулентная диффузия. Автомодельная задача, Дымовые кольца Формирование и движение вихрей

УСТОЙЧИВОСТЬ ПОПУЛЯЦИОННЫХ ВОЛН. НЕРЕГУЛЯРНЫЕ ВОЛНЫ. ОБЩАЯ ТЕОРИЯ ВОЛНОВЫХ АВТОМОДЕЛЬНЫХ РЕШЕНИЙ

Уравнения двумерного автомодельного неустановившегося движения газа

Условия автомодельности

Условия автомодельности движения

Условия осуществления колмогоровской автомодельности в турбулентности за решеткой

Условия существования автомодельных решений уравнений ламинарного пограничного слоя в газе

Характеристики автомодельного решения

Характеристики плоского эжекторного сопла на автомодельном режиме течения

Характерные времена установления автомодельного и квазистационарного режимов прогрева

Характерные свойства автомодельных решений

Центрированная волна разрежения как пример автомодельного движения газа

Численные решения задач о вязкоупругих волнах, имеющие автомодельную асимптотику

Экспериментальная проверка гипотез об автомодельности



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте