Пневмотранспорт

Весьма эффективно регенерировать и холод. Например, для пневмотранспорта цемента и в ряде других случаев требуется сухой воздух (без водяных паров). Осушку воздуха можно осуще- [c.204]

Ввод смеси топлива и доломита производится в свободные от труб зоны псевдоожиженного слоя -над воздухораспределителями. Каждая точка ввода предназначена для распределения топлива на плоЩади 0,93 м . Во всех звеньях системы топливоподачи используется пневмотранспорт. Размер сжигаемого топлива 0—6,5 мм, размер частиц доломита до 6,5 мм. [c.21]

Устройства подготовки топлива и присадок включают транспортеры, грохоты, дробилки для дробления топлива и присадок до размера О—10 мм и сушилки для подсушки топлива. Из топливного бункера и бункера присадок уголь с присадками после смешивания поступает по отдельным на каждый слой транспортерам в систему подачи смеси в парогенератор, которая состоит из шлюзовых затворов, дозаторов и устройств загрузки (шнековых или пневмотранспорта). [c.24]

Интегрирование уравнений (2-40)—(2-42) не представляет особых трудностей, если коэффициент лобового сопротивления не зависит от числа R0T, т. е. если имеет место автомодельная область обтекания. При других условиях необходимо знание закономерностей типа (2-1"), что позволяет затем графо-аналитически или путем интегрирования получить искомое решение. Подобная задача решена для восходящего прямотока (пневмотранспорт) первым методом в [Л. 143], а вторым в [Л. 48, 50, 292]. В последнем случае окончательные решения особенно громоздки. Особенности прямоточного движения частиц рассмотрены также в [Л. 251, 325] и др. [c.66]

Так как рассматриваемые гиперболические функции приближаются к единице асимптотически, то это определяет такой же асимптотический характер приближения относительной скорости к своей предельной величине. Следовательно, с определенного, конечного промежутка времени движение частиц можно рассматривать с некоторой погрешностью как равномерное. Последнее позволяет приближенно определить время и длину разгона частиц до практически равномерного движения. Для пневмотранспорта и противотока соответственно из (2-49) и (2-46) получим [c.69]

Это выражение позволяет оценить время движения частиц в восходящем пневмотранспорте в случае, когда пренебречь значением критерия К ст нельзя и когда известна относительная скорость частиц. В безразмерном виде [c.80]

Аналогичный результат можно установить по данным, полученным при равномерном пневмотранспорте золы, пшеницы, торфа [Л. 280, 290], В (Л. 115] также изучалось распределение частиц на выходном участке. Было установлено, что р, на оси канала превышает концентрацию на периферии тем значительнее, чем выше v, что 6 83 [c.83]

Для конкретности рассмотрим восходящий прямоток— пневмотранспорт. Осредненная скорость относи- [c.107]

Обобщенная зависимость для расчета gp при вертикальном пневмотранспорте отсутствует. Это объясняется, по существу, тем, что отсутствуют обобщенные зависимости для определения полей скоростей компонентов потока газовзвеси. По опытным данным [Л. 115] р= = (0,882,1) д. Здесь большие значения р относятся к мелким частицам. Это обстоятельство и численные значения р подтверждаются данными [Л. 116] для частиц 4=0,642 -5,67 мм р= (0,84-2,12)ц. [c.129]

Для горизонтального пневмотранспорта в (Л. 115] предложена обобщенная зависимость, определяющая От/у. При 0,00059[c.130]

Тогда искомая скорость, при которой будет иметь мес то стабилизированный вертикальный пневмотранспорт [c.139]

Отсюда следует, что необходима тем большая относительная транспортная скорость, равная Re/Res, чем больше значения критериев Кст, D/ It.. В последнем случае получаем результат соответствующий известной практике пневмотранспорта с уменьшением размера частиц при прочих равных условиях увеличивается соотношение и/Ув- Для определенности примем п = 7. При Кст.л больше и меньше 0,21 (см. 4-8) соответственно получим [c.139]

Для выяснения влияния размера частиц на интенсивность теплоотдачи в [Л, 361] была использована полузамкнутая схема с участками охлаждения и нагрева восходящего потока четырех фракций песка и проса. Недостаток методики — измерение температур путем непосредственного размещения термопар в потоке газовзвеси, хотя условия опытов указывают на вероятность ф1=т 1. Вызывают также сомнения данные, полученные при весьма низких скоростях пневмотранспорта (например, 6 м/сек для частиц песка размером до 1,2 мм и проса). При этом отсутствует стабильный транспорт частиц, суще- [c.220]

Рис. 8-1. Изменение структуры потока при пневмотранспорте с возрастанием концентрации (газовзвесь—плотный поток).

Рис. 8-1. <a href="/info/140482">Изменение структуры</a> потока при пневмотранспорте с возрастанием концентрации (газовзвесь—плотный поток).

Для флюидных дисперсных потоков, формирующихся при 0,03<р<0,3, обобщенные зависимости по аэродинамическому сопротивлению практически отсутствуют. Видимо, они займут промежуточное положение между выражениями для пневмотранспорта и для транспорта плотным слоем. Вопросы аэродинамического расчета кратко рассматриваются в (Л. 255, 289, 322]. По данным [Л. 225,] для 60<р,<242 (р = 0,035-0,15), Re = 3 000- [c.249]

В зависимостях (8-16)—(8-18) удивляет полное отсутствие скоростей компонентов потока газа и твердых частиц. Из предыдущего анализа данных об аэродинамическом сопротивлении и теплообмене известно влияние на них чисел Рейнольдса и Фруда для компонентов потока. В рассматриваемой обработке они отсутствуют, хотя пределы изменения плотности смеси охватывают и обычный пневмотранспорт. Наличие числа Ргв в формуле (8-18) не исправляет положения, так как этот критерий построен не по абсолютной, а по взвешивающей скорости движения частиц. Само определение этой скорости в [Л. 51] по закону Стокса также вызывает серьезные возражения. Дело не только в том, что, частицы, близкие к верхней границе указанных пределов (dt 0,45 мм), никак не подчиняются закону Стокса. Более важна сильная зависимость взвешивающей скорости от объемной концентрации. При концентрациях, охватываемых формулой (8-18), возможно значительное (в 2 и более раз ) падение скорости Va по сравнению 260 [c.260]

В случае восходящего прямотока (транспорт плотного слоя) согласно [Л. 322] наиболее рационален пробковый режим пневмотранспорта. В. А. Швабом и его сотрудниками разработаны и исследованы меры для организации регулярного пробкового режима, основанные на строго периодической подаче сыпучего материала при n, i50—100 кг-ч кг-ч и скорости транспорта такого же порядка, что и обычно [Л. 322]. [c.274]

Карпов А. М., Сопротивление труб при пневмотранспорте зерновых продуктов, Изв. высших учебных заведений, Пищевая технология , 1%1, N 1. [c.407]

Сквозные дисперсные потоки имеют многочисленные технические приложения пневмотранспорт ряда материалов, движение сыпучих сред в силосах и каналах, сушка в слое и взвеси (шахтные, барабанные, пневматические и другие сушилки), камерное сжигание топлива, регенеративные и рекуперативные теплообменники с промежуточным твердым теплоносителем, гомогенные и гетерогенные атомные реакторы с жидкостными и газовыми суспензиями, химические реакторы с движущимся слоем катализатора или твердого сырья, шахтные и подобные им печи — все это далеко не полный перечень. Возникающие при этом технические проблемы изучаются давно, но разрозненно и зачастую недостаточно. Исследование различных форм существования сквозных дисперсных систем в качестве особого класса потоков, выявление режимов их движения, раскрытие механизма теплообмена и влияния на него различных факторов (в первую очередь концентрации), использование полученных данных для увеличения эффективности существующих и разрабатываемых аппаратов и процессов — все это представляется как чрезвычайно актуальная и важная для современной науки и различных отраслей техники проблема. Так, например, применение проточных дисперсных систем в теплоэнергетике позволяет разрабатывать новые экономичные неметаллические воздухоподогреватели, высокотемпературные теплообменники МГД-установок, системы интенсивного теплоотвода в атомных реакторах, высокоэффективные сушилки, методм энерго технологического использования топлива и др. [c.4]

Предложенный метод элементарной ячейки конечных размеров и полученные на этой основе дифференциальные и критериальные уравнения были использованы А. М. Дзядзио при исследовании пневмотранспорта [Л. 115]. М. А. Дементьев при исследовании гидродинамики взвесенесущих потоков [Л. 113] также основывается [c.28]

Отличительной особенностью противотока по сравнению с восходящим и нисходящим прямотоком является более быстрое наступление квазиравномерного движения частиц. Другая принципиальная гидромеханическая особенность противотока видна при сравнении формул (2-60) и (2-61) для противотока в отличие от прямотока время пребывания частиц может быть значительно увеличено без изменения длины канала за счет приближения скорости газа к взвешивающей скорости, т. е. за счет приближения коэффициента аэродинамического торможения к единице kv—> , Тт—>оо. Для восходящего прямотока (пневмотранспорт) изменение скорости газа ограничено условиями беззавальной работы. Поэтому увеличение времени пребывания частиц—времени теплообмена и массопере-носа — в этом случае возможно лишь путем соответствующего наращивания высоты установки. [c.75]

Экспериментальное исследование потерь да вления при вертикальном пневмотранспорте проведено А. М. Дзядзио (Л. ill5] в основном применительно к движению зерна и продуктов его размола, а в ряде случаев— песка и свинцовой дроби. Критериальное уравнение стабилизированного восходящего прямотока приведено в [Л. 115] к следующему расчетному виду [c.128]

В опыте использования пневмотранспорта существует на первый взгляд парадо ксальное положение. Для восходящего прямотока мелких частиц практически выбирают скорости газа того же порядка, что и для крупных частиц того же материала, хотя взвешивающая скорость в первом случае значительно меньше (у/ub —больше). Так, по (Л. 115] для мелких частиц (муки и т. п.) у/ув = = 10- 15, для крупных частиц (например, сои и пшеницы) и= (1,5- 2)ub, т. е. в общем случае и = 1зИп. По данным В. С. Пальцева минимально допустимая (по завалу ) и рабочая (с коэффициентом запаса с>1) скорости воздуха [c.137]

Определенное подтверждение зависимости (5-28) получено в (Л. 57] на основе экспериментов при восходящем пневмотранспорте песка ( д, = 0,12- -1,4 ReT = 40-f-330). Эти данные представляют особый интерес, поскольку здесь впервые лепосредственно учтены два важных фактора а) относительная скорость, по которой определено Rex и которая заметно меняется при восходящем прямотоке, оценивалась как Vqt = v—скорость частиц рассчитывалась по экспериментально определенной закономерности изменения истинной концентрации частиц (см. гл. 3) б) потери тепла в окружающую среду, существенные при малом диаметре канала ( = 200—150°С), учтены не средние, а реальные, используя методику Г. Д. Рабиновича [Л. 252]. В итоге для р<4-10- в [Л. 57]. получено [c.166]

В [Л. 258, 259] предлагается методика расчета пневмотранспорта сплошным слоем, также основанная чаобя-274 [c.274]

М а к с и м ч у к Б. М., Исследование скорости зернопродук-тов при вертикальном пневмотранспорте, Канд. диссертация, Одесса, [c.410]

Маншилин В. В., Василенко В. П., Изучение пневмотранспорта порошкообразных катализаторов потоком высокой концентрации, Новости нефтяной техники , Нефтепереработка , 1959, Л Ь 5. [c.410]

Р и в к и н М. Б., Применение теории двухфазного псевдо-ожиж/ния к пневмотранспорту в плотной фазе, ИФЖ, 1966, т. XI, № 1. [c.412]

Ривкин М. Б., Применение теории двухфазного псевдоожижения к пневмотранспорту в плотной фазе. Материалы Всесоюзной межвузовской конференции по процессам в дисперсных сквозных потоках, ОТИЛ, Одесса, 1967. [c.412]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...