Автомодельность потока

Перечисленные условия подобия для образца и модели являются необходимыми и достаточными. Однако практически точное осуществление всех условий моделирования выполнить затруднительно. Поэтому была разработана методика приближенного моделирования, заключающаяся в стабильности и автомодельности потока и применяющая метод локальности. [c.425]

Постоянство шага струи вытекает также из автомодельности потока в вихревой трубе [7]. [c.199]

Полагаем, что в результате взаимодействия газовой и воздушной струй в начальном сечении реакционного объема топливо разбивается на многочисленное число объемов — молей , величина которых зависит от граничных условий, степени турбулентности среды и от расстояния, пройденного от начального сечения, а в случае автомодельного потока — только от граничных условий ввода топлива и воздуха в реакционный объем. [c.250]

На рис. 2 и 3 видно также, что турбулентный автомодельный поток газов в случае завихренного движения возникает ири значениях Рейнольдса, во много раз меньших, чем при движении жидкости в цилиндрической трубе. [c.387]

Автоматизированная система управления энергоблоком 866—871, 885, 886 Автомодельность потока 64. 73 Алгоритмические языки 803 [c.890]

Подстановка выражений (10-44) в уравнения пограничного слоя для осредненного движения приводит к обыкновенному дифференциальному уравнению с решениями, удовлетворяющими условию постоянства потока количества движения только при / (х — x,) и ио-ч-(х—х ) (это строго выполняется при (Ы1 и)<М1]. В автомодельном потоке этой категории структура турбулентной вязкости и распределения осредненной скорости развивается естественным путем, самопроизвольно, из автомодельных форм на значительном расстоянии вверх по потоку члены в уравнениях движения и энергии, выражающие конвективный перенос осредненным движением соответствующих свойств, имеют тот же порядок величины, что и члены, выражающие локальные эффекты, такие как градиент касательного напряжения или величина порождения энергии турбулентных пульсаций. [c.343]

Рассмотрим почти автомодельные потоки с равновесными слоями, в которы.х распределение касательного напряжения близко к линейному, с характерной длиной Тш/а, малой по сравнению с толщиной слоя, и распределением скорости, описываемым уравнением (10-43). Примем распределение скорости внешнего потока в форме > х—Хо) при масштабах скорости и, и длины (х—х ). Подставляя эти масштабы в уравнение (10-47), получаем [c.344]

Определена автомодельная область турбулентного течения газового теплоносителя по числу Re, в которой коэффициент гидродинамического сопротивления для стабильной структуры шаровой укладки остается постоянным проведена численная оценка степени турбулентности газового потока при течении его через шаровые твэлы. [c.106]

В расчет и т принимался первый член ряда. Видно, что пульсационная скорость твердых частиц в воздушном потоке в области действия закона Стокса на порядок выше, чем для гидропотока. В переходной области наблюдается резкое уменьшение этой величины, а в области автомодельного обтекания — ее неизменность. При 106 [c.106]

Наиболее существенное изменение поля скоростей турбулентного потока (а также соответственно коэффициента сопротивления) с изменением режима течения, т. е. числа Re, имеет место в тех елучаях, когда течение происходит с отрывом потока от твердой поверхности, а изменение Re вызывает соответствующее перемещение точки отрыва вдоль этой поверхности. Такое течение характерно, например, для отрывных диффузоров с углами расширения Tsi 15-i-45°, для колен с небольшими радиусами закругления / , но без направляющих лопаток, для отводов при среднем радиусе закругления Rk < (0>6 2) Ь, а также для обтекания шара, цилиндра и т. п. В перечисленных случаях автомодельная область наступает при Reg.jT 5- Ю Т [c.15]

Предполагая, что испытания модели произведены в зоне турбулентной автомодельности, определить для натурных условий потерю напора /г,,, силу Р и момент действия потока на затвор диаметром О = 2,5 м при расходе воды Q = 8 м /с и том же угле установки затвора. [c.112]

В ряде случаев (для труб малых диаметров и жидкостей большой вязкости) оказывается практически важным учет влияния числа Рейнольдса па коэффициенты местных сопротивлений. При очень малых значениях Re (примерно Re с 10) существует зона ламинарной автомодельности, в которой местные потери напора пропорциональны скорости потока и коэффициент местного сопротивления выражается формулой [c.152]

В силу симметрии задачи и ее автомодельности (отсутствия в ее условиях какой-либо характеристической постоянной длины) очевидно, что распределение всех величин (скорости, давления) в потоке за ударной волной будет функцией только от угла 6 наклона к оси конуса (оси х на рис. 114) радиус-вектора, прове- [c.594]

На основании полученных данных о распределении составляющих скоростей и давлений по радиусу и высоте контактно-сепарационного элемента можно сделать следующие выводы профили относительных компонентов составляющих скоростей и давлений автомодельны осевая и тангенциальная составляющие скорости уменьшаются с приближением к оси элемента, причем осевая скорость в центральной зоне элемента может стать отрицательной тангенциальная составляющая скорости резко изменяется у стенки элемента, что свидетельствует о наличии трения между потоками в пристенном пространстве в зависимости от конструкции завихрителя изменяется структура потока, формируемая завихрителем из исследованных конструкций лучшие показатели по формированию потока имеет элемент диаметром 100 мм, снабженный комбинированным завихрителем, исключающим деформацию составляющих полей скоростей и давлений. [c.286]

Рассмотрим продольное обтекание плоской непроницаемой пластины потоком несжимаемой жидкости с постоянным значением коэффициента вязкости при отсутствии теплообмена. В этом случае duo/dx = 0, Р = О, УУ=1, Ло = О, а уравнения движения (31) и энергии (32) становятся независимыми, причем уравнение энергии (32) имеет тривиальное решение g = , т. е. температура сохраняется постоянной в пограничном слое. Так как граничные условия и коэффициенты в левой части уравнения (31) не зависят от то существует автомодельное решение /(ri), зависящее лишь от переменной ri, [c.291]

Гертлер получил автомодельное решение задачи о слое смешения для начального участка струи, справедливое как для затопленной струи, так и при наличии спутного потока [c.368]

Все значения ц. взяты в автомодельной области (для чисел Рейнольдса, подсчитанных по параметрам потока перед соплом и диаметру горловины сопла, порядка Rd = 10 -1-10 ), когда они перестают зависеть от числа Рейнольдса. [c.434]

В схеме Годунова параметры определяются из решения нестационарной автомодельной задачи о распаде произвольного разрыва. В рассматриваемом методе расчета параметры находятся из решения автомодельной задачи о взаимодействии двух полубесконечных сверхзвуковых потоков. [c.277]

Для крайних ячеек (боковые грани которых имеют номера и=1/2, и n — N—1/2) большие величины вычисляют иначе. Если границы являются стенками сопла, когда известны углы 0 (j ) (или ) наклона границ к оси х, большие величины находят из решения (автомодельной) задачи обтекания равномерным потоком плоской стенки с углом наклона к оси х, равным 0+(Xq+O,5 ) или 0 (хэ+О,5т). В этом случае (как и в случае оси симметрии) для определения давления на стенке имеем формулы [c.174]

Область параметров потока, соответствующая указанному случаю движения, называется автомодельной в отношении чисел Рейнольдса. При моделировании гидравлических явлений, отвечающих этой автомодельной области, поступают следующим образом [c.292]

Рассмотрим вначале систему уравнений динамического пограничного слоя (8.1), (8.2) с соответствующими граничными условиями.. Эта система имеет автомодельные решения [графики скоростей w = f x,y) в двух различных поперечных сечениях, или, что то же, при различных расстояниях х от линии торможения, геометрически подобны и отличаются масштабом координат и у] для случаев, когда скорость внешнего потенциального потока изменяется по закону [c.160]

Моделирование потоков в открытых руслах производится по закону гравитационного подобия. Вывести условия подобия таких потоков в области турбулентной автомодельности. [c.154]

Из уравнения (2.13) следует, что теоретический напор не зависит от рода жидкости [в уравнении (2.13) отсутствуют ве.1ичины, характеризующие физические свойства ншдкости . Гидрав.юческие потери являются функцией Re и, следовательпо, зависят от вязкости жидкости. Однако, если Re велико и имеет место турбулентная автомодельность потоков в рабочих органах насоса, то гидравлические потери п, следовательпо, напор насоса от рода жидкости не зависят, поэтому график напоров характеристики лопастного пасоса одинаков для разных жидкостей, если потоки в рабочих органах насоса авто-модельиы. [c.170]

Однако, как показывают эксперименты, при Re 10 000 наступает зона турбулентной автомодельности потока, где = onst, т. е. не зависит от числа Рейнольдса. [c.440]

Известно, что профиль скоростей в завихренном потоке значительно отличается от распределения скоростей по сечению простого турбулентного гаотока и зависит от степени его завихрения. Таким образом, действительная массовая скорость потока, определяющая толщину пограничного слоя, будет в случае автомодельного потока также зависеть от степени завихрения. [c.384]

Ко второй категории автомодельных потоков, близких к абсолютному равновесию, относится движение в каналах с медленно изменяющейся шириной. В таких каналах поток в каждом сечении должен самоприспосабливаться к локальной ширине и, в соответствии с принципом автомодельности числа Рейнольдса, будет иметь место распределение скорости и касательного напряжения в автомодельной форме (10-44). В уравнениях для потоков этой категории члены, выражающие конвективный перенос энергии осредненным движением, пренебрежимо малы. [c.343]

Величина строго говоря, не является постоянной. Однако изменение ь очень незначительно и можно допустить, что при умеренном изменении координаты х поток автоматически перестраивается между смежными локальными значениями и близок к автомодельному потоку с onst. [c.345]

Движёийи сферы в жидкости изменетне v наблюдается лишь в области автомодельности (Нев>103). Характер зависимости коэффициентов скольжения фаз по пульса-ционной скорости в основном соответствует отмеченным изменениям. При этом для потоков газ — твердая частица коэффициент скольжения резко падает для крупных частиц. При изменении критерия Рейнольдса сплошной среды и отношения плотностей компонентов соотношения между у т и qjw для газа и жидкости качественно сохранятся. Поэтому можно полагать, что наиболее эффективным для интенсификации поперечного переноса массы и тепла будет использование твердых частиц в газовых потоках в области закона Стокса и в части переходного режима. [c.107]

В качестве примера рассмотрим движение частицы в вертикальном канале, включая и участок разгона, но для случая автомодельного движения ( / = onst). Участок автомодельности наступает при высоких числах ReT, что соответствует режиму развитой турбулентности. Поэтому можно воспользоваться итерационной формулой для амплитуды крупномасштабных пульсаций сплошного потока, полученной в [Л. 284], так как именно эти пульсации играют главную роль для перемещения (и перемешивания) частиц [c.107]

Область А — А/ т>22—30. В ядре потока — без-градиентное по скорости движение без смещения и поперечных передвижений частиц. В пристенном слое — падение скорости и изменение характера движения из-за разрыхленности. Последнее вызвано вращением, перемещением и проскальзыванием частиц в пределах пристенной зоны. Этот пристенный эффект объясним возникновением пар сил трения на стенке канала и на границе с ядром потока, создающим соответствующие моменты вращения (по часовой стрелке). Влияние диаметра канала по данным [Л. 30] представлено на рис. 9-3. Доля влияния пристенного слоя на общий характер движения и на структуру слоя мала. Поэтому область А можно назвать областью автомодельности относительно A/Wt (областью широких каналов). [c.293]

При достаточно больших значениях Re силы вязкостного трения, действующие в турбулентном потоке, становятся малыми по сравнению с силами инерции частиц жидкости (зона турбулентной автомодельности). Безразмерные характеристики потока, в частности коэф( )и-цнент сопротивления трения л и коэффициенты местных сопротивлений в этой зоне не зависят от числа Ке. что определяет наличие квадратичного закона сопротивления трубопровода. Аналогичная особенность присуща также и процессам истечения через малые отверстия и насадки, безразмерные характеристики которых (коэффициенты истечения) в зоне больших значений Ке остаются практически постоянными (квадратичная зона истечения). [c.110]

Автомодельный рост пузырька в перегретой жидкости. В отличие от стационарного испарения или конденсации капли, где теплота фазового перехода подводится или отводится газом, при псЬарепии или конденсации нузырька теплота фазового перехода подводится или отводится жидкостью, имеющей многократно больший коэффициент теплопроводности, чем в газе Xi Xg). При фиксированных температурных напорах это приводит к большим тепловым потокам и большим скоростям фазовых переходов Ts)/al на стенках пузырька по сравнению [c.321]

На режимах о недорасширением (по отношению к донному давлении Pgr среднее значение статического давления потока на срезе оопла Ра находится между его нижним значением и верхним, t.b. Pdi f a Рс Поэтому.о учетом полученных экспериментальных данных по pg,, Pj. л да автомодельных режимов истечения можно принять / /у.Это приближенное соотношение использовалось для расчетов импульсной характеристики сопла по одномерной модели соплового потока на режимах, имевших место при продувках с газодинамическим няоадком. [c.13]

Как видно из представленных в табл. 10.1.1 и 10.1.2 результатов тангенциальная скорость газа растет в направлении от оси к периферии элемента, достигает максимального значения на некотором радиусе R , а затем резко уменьшается. Датчик измерительного комплекса "DISA" позволяет проводить измерения на расстоянии 1 мм от стенки, что дало возможность установить эффект резкого СНИЖЕНИЯ тангенциальной составляющей скорости у стенок элемента, обусловленного трением о них потока. На оси элемента тангенциальная составляющая скорости минимальна. Исследования показали автомодельность профилей скорости с изменением фактора скорости на различньгх сечениях элемента. [c.283]

Однако и в этом случае зависимости (60) и (61) удается обосновать. Их можно получить теоретическим путем, если учесть нарушение локальных автомодельных связей между коэффициентами турбулентной вязкости, а также диффузии, и осредненными параметрами потока. Дело в том, что при наличии спут-ного потока (и Ф 0) согласно автомодельной теории коэффициенты вязкости и диффузии по длине струи должны уменьшаться, а в действительности, как показывают опыты, значения этих коэффициентов на очень протяженном участке струи (до х (200—400) 6о) не изменяются. Данный факт объясняется тем, что возмуш ения сносятся по потоку, т. е. влиянием его предыстории. [c.393]

Если рассматривается течение сверхзвукового потока в канале с твердыми стенками, то параметры и, V, Р, Я на верхней и нижней стенках находятся из решения автомодельной задачи обтекания плоской стенки с известным углом наклона 0 (т) к оси X, причем 0 (х) = [г (х)]. Если же рассчитыва- [c.281]

Наклонные прямолинейные участки соответствуют линейному закону сопротивления (зона /), криволинейные участки — переходной области (зона I ), а горизонтальные прямые — квадратичному закону (зона ill). Характер кривых =/(Е ,е) определяется моментом возникновения отрыва потока и вихре-образований и их дальнейшим развитием чем сильнее деформируется поток в местном сопротивлении, тем раньше (т. е. при меньших числах Рейнольдса) возникают в нем вихреобразова-ния и сопротивления подчиняются квадратичному закону. Наличие в местном сопротивлении острых кромок (внезапное расширение, сужение и т. д.) способствует более раннему отрыву потока и наступлению автомодельности, и, наоборот, если мест- [c.222]

Аналогично может быть построено автомодельное решение задачи о вытесненни нефти мицеллярным раствором с внешней углеводородной фазой, когда закачиваемый реагент — мицелляр-ный раствор — состоит из нефти (f = l) с растворенными в ней ПАВ (А = 3) и водой к = 2) в виде мицелл. Уравнения сохранения массы ПАВ п воды в потоке жидкости имеют вид [c.322]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...