Автомодельность по числу Рейнольдса

Автомодельность по числу Рейнольдса 170 (1) [c.355]

Обнаружено также, что основные параметры потока (скорость и давление) при выборе в качестве масштаба их максимальных значений являются автомодельными по числу Рейнольдса. Последнее совпадает с вьшодами, сделанными в работах [ 28. 32, 44]. [c.42]

Максимальные значения осевой и вращательной скоростей при использовании в качестве масштаба среднерасходной скорости в канале автомодельны по числу Рейнольдса и определяются из уравнений (рис. 2.15,2,16) [c.47]

На рис. 8-1 представлены зависимости коэффициента истечения ст числа Рейнольдса и отношения давлений еа- Кривые на рис. 8-1 показывают, что область практической автомодельности по числу Рейнольдса обнаруживается при Rea>4-10 . С уменьшением Re<4-10 коэффициент истечения интенсивно уменьшается. Важными следует считать результаты определения коэффициента В в сверхкритической области. Как видно, по мере уменьшения а< < кр (вкр = 0,546 — критическое отношение давлений для перегретого пара) продолжается рост коэффициента В, что противоречит элементарной теории истечения. Увеличение коэффициента истечения с уменьшением еа объясняется изменением структуры пограничного слоя в выходном сечении сопла. Известно, что при сверх-критических перепадах давлений действительное минимальное сечение потока не совпадает с выходным сечением сопла [Л. 45, 50]. [c.209]

В области автомодельности по числу Рейнольдса (Re > 2 10 и Л/< Л/ р) для расчета компрессоров по методу подобия на характеристиках модель- [c.464]

В области d/DiO,2 величина коэффициента расхода отверстия тонкой стенке не зависит от отношения диаметров, а с увеличением этого отношения она начинает возрастать от 0,61 до 0,72, Увеличение коэффициента расхода объясняется, главным образом, характером изменения коэффициента сжатия. Автомодельность по числу Рейнольдса практически достигается при Re> 10 (рис,36), [c.109]

Автомодельность по числу Рейнольдса 166 Архимедова сила 51 Аэрация потока 409, 488 --на быстротоке 523 [c.623]

На трубе А-6 Института механики МГУ ранее выполнен большой комплекс исследований по аэродинамике городских застроек и обтеканию моделей рельефа [117, 118]. Результаты экспериментов, а также другие работы, проведенные на различных аэродинамических трубах, показали, что при моделировании различного рода препятствий для случая безразличной стратификации существует автомодельность по числу Рейнольдса для развитого турбулентного движения. И хотя влияние турбулентности на аэродинамические характеристики зависит от формы тела и числа Ке, общая тенденция состоит в том, что сопротивление тел, обтекаемых с резким срывом, малочувствительно к начальной турбулентности потока. [c.262]

Область IV, соответствующую постоянному значению с , называют областью автомодельности по числу Рейнольдса. Однако и в этом интервале изменений Re . происходит перестройка спектра обтекания шара. Отрываю [c.289]

Рассматривая роль этого критерия, следует иметь в виду, что его изменение в расчетных и опытных исследованиях осуществляется за счет плотности несущей фазы pi. При этом одновременно меняется и число Рейнольдса. Следовательно, для обеспечения раздельного моделирования по критериям р и Re необходимо варьировать геометрический параметр модели (ее масштаб) или, в зоне автомодельности по числу Маха, скорость несущей фазы. [c.15]

С зависимостью (4.15) хорошо также согласуются опытные данные по коэффициентам К для пучков витых труб овального профиля, экспериментально определенным при Ее > 10 [39, 9, 16] (см. рис. 4.1, 4.2). Определяющие критерии подобия и значения коэффициента К работ [39, 9, 16] представлены в табл. 4.2. Следовательно, на участке автомодельности коэффициента/Г по числу Рейнольдса (Ее> Ю ) единой критериальной зависимостью (4.15) удалось описать процесс межканального перемешивания и в пучках сребренных стрежней, и в пучках витых труб овального профиля. Это свидетельствует об одинаковом механизме процессов тепломассообмена в таких пучках. [c.100]

Существенным оказывается влияние числа Рейнольдса на расходные характеристики решеток. На рис. 11-25 показана зависимость х от числа Рейнольдса, подсчитанного по параметрам пара в минимальном сечении. С уменьшением Re коэффициент расхода падает, что обусловлено возрастающим влиянием пограничного слоя в суживающейся части канала. Отметим, что и для коэффициентов расхода область практической автомодельности по числу Re в перегретом паре соответствует несколько меньшим значениям Re, чем во влажном паре. [c.320]

При небольших дозвуковых скоростях н низкой турбулентности профильные потери зависят от числа Рейнольдса. В слабо турбулентном потоке влияние Rej на )> ощущается при Re2 (5- 7) -10 , причем в области Re2степени турбулентности и числа Маха область практической автомодельности по числу Rea смещается в сторону меньших значений Нег. [c.307]

Уравнение (2.14) в неподвижной системе координат в областях предельной автомодельности III и V по числу Рейнольдса имеет вид [c.21]

Название квадратичная область сопротивления указывает, что так как в этой области коэффициент Я не зависит от числа Re, то потери напора по длине по (7.18) зависят от квадрата средней скорости. В таком случае говорят также, что имеет место автомодельность йо числу Рейнольдса, т. е. независимость Я от Ке (правее линии III на рис. 8.8). [c.166]

Для проверки автомодельности вычислим числа Рейнольдса по формуле (7.9) при кинематической вязкости v=l,01.10 м /с (см. приложение 2). [c.157]

Так как течение воздуха в компрессорах характеризуется большими числами Рейнольдса (Не > 3,5 10 ), то это течение можно принять автомодельным по числу Не. Тогда можно показать, что подобие течения воздуха в геометрически подобных компрессорах обес-М, подсчитываемых по окружной [c.208]

В широком смысле под автомодельностью течения понимают независимость безразмерных параметров, характеризующих течение, от подобия критериев. Так, коэфф. лобового аэро-динамич. сопротивления С (см. Аэродинамические коэффициенты) можно считать автомодельными по числу Маха М и Рейнольдса числу Ее, если в нек-ром диапазоне изменения этих критериев Сх от них не зависит. Автомодельность коэфф. С по числам М ж Не существует для большинства тел, обтекаемых газом при очень больших значениях М (>8) или Не (>10 ) — см. рис. 1 и 2 в ст. Аэродинамические коэффициенты. [c.10]

Все значения ц. взяты в автомодельной области (для чисел Рейнольдса, подсчитанных по параметрам потока перед соплом и диаметру горловины сопла, порядка Rd = 10 -1-10 ), когда они перестают зависеть от числа Рейнольдса. [c.434]

Следует напомнить [38], что в однофазном потоке переход к автомодельному режиму обтекания объясняется независимостью положения точки отрыва ламинарного пограничного слоя от числа Рейнольдса. Кризис сопротивления развивается вследствие турбу-лизации слоя в точке отрыва и смещения последней по потоку при этом резко улучшается обтекаемость шара (цилиндра). Сопоставляя значения соответствующих чисел Рейнольдса (табл. 1.1), можно заключить, что появление мелких и крупных капель влаги существенно влияет на механизм обтекания плохообтекаемых тел. При обтекании потоком с мелкими каплями распределение давления по обводу сферы практически не меняется до точки минимума давления М (рис. 1.6). Однако на диффузорном участке MS обнаруживаются заметные отличия градиенты давления возрастают и точка отрыва 5 смещается против потока. Обтекаемость сферы [c.17]

Опытные данные позволяют оценить влияние трех режимных параметров — чисел Rei, Mj и уо на потери и углы выхода потока. Характер этих зависимостей сохраняется качественно одинаковым на перегретом и влажном паре. Влияние числа Рейнольдса сохраняется при Rei< (4-f-5) 10 , и, по-видимому, при малых степенях влажности число Rei, соответствующее началу автомодельной области, слабо зависит от г/<,. [c.122]

Определение параметров РЦН безусловно зависит от правильного составления энергетического баланса машины. В ряде работ [2,13,48] предложены эмпирические и полуэмпирические выражения для расчета гидравлических, объемных и механических потерь энергии в РЦН. Они основываются на подтвержденной экспериментально гипотезе об автомодельности большинства режимов лопастных гидромашин, когда число Рейнольдса Ке существенно не влияет на структуру потока в проточной части и имеет место квадратичная зависимость изменения напора от расхода жидкости. К сожалению, вопрос определения взаимосвязи между различными составляющими энергетических потерь (особенно по всей ширине эксплуатационного диапазона с учетом конструктивных данных машины и свойств рабочей жидкости) остается открытым. Исследование РЦН будем проводить на примере ЦН магистральных нефтепроводов (% = 50 - 230), которые имеют спиральный отвод и лопасти, выполненные по логарифмической спирали. Экспериментальные заводские характеристики этих насосов и их конструктивные параметры приведены в [48,55,59]. [c.11]

Расходные характеристики суживающихся сопл на насыщенном и влажном паре определялись также при различных числах Re и га. Опыты показали, что граница области практической автомодельности по Re смещается в зону больших чисел Рейнольдса (R q > > 6,3-10 ) и слабо зависит от числа М и степени влажности при Уо < 0>2. Смещение границы зоны практической автомодельности в область больших чисел Re свидетельствует о более интенсивном проявлении вязкости в потоке влажного пара. [c.210]

При малых числах Рейнольдса (Reкоэффициента сопротивления С с ростом Re (зона 1 на рис. 6.15). Затем интенсивность этого снижения падает (зона 11), а далее при 10 2-10 ) происходит резкое (кризисное) снижение ко- [c.187]

Число Рейно.льдса является критерием подобия для стабилизировавшегося движения. Известны две области полной автомодельности по числу Рейнольдса /83/. Первая из этих областей имеет место при малых числах Рейнольдса Ке < Ке ), т.е. при ламинарном режиме, движения. Эта область автомодельности предопределяется силами внутреннего трения, обуславливаемыми молекулярным движением. Вторая область автомодельности (приближенной) имеет место при больших числах Рейнольдса (Ке т.е. при развитом турбулентном. движе- [c.10]

Обтекание плохообтекаемых тел двухфазным потоком. На примере обтекания таких тел можно проследить влияние двухфаз-ности на положение точек отрыва двухфазного пограничного слоя, протяженность локальной области автомодельности по числу Рейнольдса, развитие кризиса сопротивления при отрыве турбулентного слоя и, наконец, влияние сжимаемости. [c.16]

Ранее [17] установлено, что при критическом истечении однофазной жидкости влияние сжимаемости ок ывается определяющим при протекании процесса в области, автомодельной по числу Рейнольдса (Re), при этом влияние диссипативных сил в околозвуковой области течения становится исчезающе малым вследствие вырождения турбулентности. Однако практическое использование этого эффекта в трубах при движении в них однофазных сред проблематично, прежде всего, из-за большой скорости звука в таких средах. Кроме того, влияние этого эффекта при движении однофазной среды реализуется лишь на очень коротком участке трубы, примыкающем к выходному сечению трубы, так как скорость звука в адиабатном канале постоянного сечения при движении в нем однофазной среды достигается лишь один раз на выходе из канала. Иначе обстоит дело со скоростью звука в двухфазном потоке как показано в [55], при одних и тех же параметрах торможения в зависимости от структуры двухфазного потока и степени термического и механического равновесия фаз в нем скорость звука может меняться в очень широких пределах. Кроме того, в настоящее время теоретически обоснован и экспериментально подтвержден тот факт, что скорость звука в двухфазном потоке при определенном соотношении фаз может оказаться на два порядка ниже, чем в жидкой фазе. Таким образом, трансзвуковой режим течения может быть достигнут на конечном участке длины трубопровода при умеренных значениях скорости звука (несколько десятков и даже несколько метров в секунду). В этом случае коэффициент сопротивления является функцией не только вязкости потока, но и его сжимаемости, определяемой числом Маха. Более того, при движении с околозвуковой скоростью влияние wi nnaTHBHbLX сил становится исчезающее малым вследствие вырождения турбулентности. Уменьшение потерь на трение при больших массовых расходах отмечалось в опытах при движении двухфазной смеси в замкнутых контурах циркуляции [32]. Таким образом, при критическом истечении влияние сжимаемости [c.119]

Уже в первые послевоенные годы на лекциях по теории нагнетателей в ВВИА им. Н. Е. Жуковского Б. С. Стечкин впервые с помощью основных уравнений движения показал в автомодельной области по числу Рейнольдса характеристики компрессора, построенные в критериальных параметрах, являются универсальными, не зависящими от условий окружающего воздуха. Для учащихся это было убедительным до1сазательством, отличающимся исключительной физичностью . К этой задаче он неоднократно возвращался и дал более строгое доказательство для более общего случая с помощью тех же основных уравнений, написанных в дифференциальной форме (см. Б. С. Стечкин, П. К. Казанджан и др. Теория реактивных двигателей. — М. Оборонгиз, 1956) прим. ред.). [c.57]

На лекциях по теории нагнетателей в те же годы (1945-1947 гг.) Б. С. Стечкин с помопщю основных уравнений движения показал, что в автомодельной области по числу Рейнольдса характеристики компрессора, построенные в критериальных параметрах, являются универсальными, не зависящими от условий окружающего воздуха. Это доказательство исключительно точно раскрывало физический смысл явления. [c.410]

Условия автомодельности по критерию Рейнольдса в задачах, где требуется оценка осредненных параметров течения, достаточно подробно изучены для основных геометрических схем. Условия автомодельности высших моментов турбулентных пульсаций в гидравлике начали изучать лишь в последние годы, главным образом применительно к задачам оценки пульсации давления на границе потока. В настоящее время установлено, что низкочастотная часть спектра пульсаций и дисперсия пульсации давления в явлениях типа гидравлического прыжка почти не зависят от числа Рейнольдса, во всяком случае при значениях этого числа, изменяющихся в диапазоне от (2 -Ь 5) X 10 до (2 -h 5) X 10 (Д. И. Кумин и др., 1954 А. С. Абелев, 1959 В. И. Букреев и О. Ф. Васильев,. 1965). Недостаточно изучены характеристики турбулентности в зонах отрыва при больших скоростях, [c.787]

Для области Стокса (п=1) решения, полученные на основе уравнения (3-35), верны. Однако при увеличении числа Рейнольдса Re>0,4 показатель степени п уменьшается и расхождение соответственно нарастает. В автомодельной области, где п = 0 сила сопротивления в уравнении (3-35) окажется по меньшей мере на порядок заниженной. Таким образом, решения, полученные на основе этого уравнения, нельзя считать справедливыми для всех турбулентных течений. Кроме того, такая неправомерная запись уравнений пульсационного движения значительно усложнила его решение, привела к не-об содимости использовать графический метод и интерполяционные формулы [Л. 36]. [c.104]

Согласно данным гл. 2 число Рейнольдса, соответствующее переходу к автомодельной области, у неправильных движущихся частиц с ростом f уменьшается по сравнению с Re для шара. Важио и то обстоятельство, что влияние f наиболее сильно проявляется в автомодельной области обтекания [ по зависимости (5-11) чем выше f, тем больше Nu по сравнению с Num]. [c.152]

Величина р определяется опытным путем и зависит от конструктивных форм расходомера, отношения илоща-ден / /7 1 (р1 = пО-14 — проходная площадь трубопровода) и расположения мерных точек, а также от числа Рейнольдса Ке = 4Q/лDv Зона турбулентной автомодельности по коэффициенту расхода для этих расходомеров имеет место в зависимости от й/В при Ре > 10 -ь10". [c.149]

Аэродинамические исследования перечисленных вариантов брызгальных градирен были проведены во ВНИИГ имени Б. Е. Веденеева на специальном стенде. Масштаб модели 1 50 натурной величины башни определялся из условия работы конструкции в автомодельной области. Условия кинематического подобия достигались при использовании имитирующих устройств, выполненных на модели структурно сходными с натурными элементами градирни. Коэффициенты аэродинамического сопротивления капельного потока при поперечной схеме движения воздуха были приняты по данным Л. Г. Акуловой. На модели капельный поток имитировался рядами спиц, расположение которых на щите принято из условия получения коэффициента сопротивления на один погонный метр при плотности орошения в башне 8,0 м (м Ч), равного 0,33, и в тамбуре при q = 4 м /равного 0,22. Коэффициент сопротивления капельного потока факелов разбрызгивания принят равным 1,0 на один погонный метр. Сопротивление выполнено из нескольких рядов сеток. Коэффициент сопротивления водоуловителя принят равным пяти. Сопротивление имитировалось на модели также рядами сеток. Так как для всей системы аэродинамических сопротивлений рассчитать числа Рейнольдса весьма сложно,. для каждого из элементов модели подбор сопротивления осуществлялся индивидуально на специальной установке. Работа установки в автомодельной области оценивалась опытным путем. Этот метод исследований аэродинамики градирен позволил получить общее аэродинамическое сопротивление градирен в зависимости от изменения конструкций отдельных элементов. [c.80]

На рис. 2-2 показаны распределения скоростей по поперечному сечению гладкой трубы в области больших значений числа Яе. Как видно, профиль скоростей в этом случае почти автомоделей относительно этого критерия и в довольно широких областях значений числа Рейнольдса можно принимать (с достаточной для ряда практических задач точностью) некоторое среднее распределение скоростей и соответствующее значение коэффициента гидравлического сопротивления, о пример приближенной автомодельности в однородном элементе. [c.50]

В широком смысле под автомодельностью течения иногда понимают независимость безразмерных пара-лгетров, характеризующих течение, от подобия критериев. Так, коэфф. лобового аэродинамич. сопротивления Сх (см. Аэродинамические коэффициенты] можно считать автомодельным по Маха числу М или Рейнольдса числу Re, если в нек-ром диапазоне их изменения Сх от них не зависит. Автомодельность коэфф. Сх по М ти Re существует для бо,дьшинства тел, обтекаемых газом, при больших М (М>8) или достаточно больших Ле (Лг>10 ). [c.19]

Эти уравнения равновесия и непрерывности записаны в системе относительных единиц, где базовыми выбранные номинальные параметры машины. Их решение дает возможность теоретического построения характеристик насоса по его каталожным данным. Определена входная информация, необходимая для этого расчета, которая содержит конструктивные и номинальные режимные параметры, приведенные в справочниках, каталогах и заводских формулярах гидромашин. Создана методика нахождения параметров схемы замеш,ения РЦН в относительных единицах, которая основывается на подтвержденной экспериментально гипотезе об автомодельности большинства режимов насосов, когда число Рейнольдса Re суш,ественно не влияет на структуру потока в гидроцепи машины. В этом случае напор пропорциональный второй степени затраты жидкости, то есть имеет место квадратичная зависимость изменения напора от затраты. [c.13]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...