Параметры определяемые стержня

Ответ Одна обобщенная координата, за которую можно принять угол о между стержнем и прямой. Остальные параметры, определяющие положение стержня и диска, выражаются через угол 0 при помощи конечных соотношений = г tg (0/2), х = = -2г( tg(0/2) + 0/2) -Ь О, Ф -f tg(0/2) -f 0 = j. [c.384]

Число степеней свободы, т. е. число независимых параметров, определяющих положение системы, зависит от принимаемой нами расчетной схемы. Так, если в рассматриваемом случае нельзя было бы пренебрегать массой стержня ВС, то пришлось бы ввести бесчисленное множество координат, определяющих положение всех точек стержня ВС, т. е. система имела бы бесконечное число степеней свободы. [c.298]

Покажем, что стержневые системы являются системами с конечным числом степеней свободы. Под степенями свободы понимается число независимых параметров, определяющих положение всех точек системы. В качестве степеней свободы обычно принимают перемещения узлов системы. Если известны перемещения узлов (линейные и угловые), то можно определить перемещения всех точек стержневой системы. Рассмотрим случай плоского изгиба стержня. Дифференциальное уравнение изгиба имеет вид [c.8]

Для простоты рассмотрим образование плоских стержневых систем. Положение шарнира на плоскости определяется двумя координатами, следовательно, свободный шарнир обладает двумя степенями свободы (рис. 1.7, а). Под степенями свободы понимается число независимых геометрических параметров, определяющих положение шарнира. В качестве этих параметров могут быть использованы, например, декартовы координаты х и у. Если шарнир А присоединен к земле с помощью стержня ВА (рис. 1.7, б), то система имеет одну степень свободы. Систему, имеющую хотя бы одну степень свободы, называют изменяемой (или механизмом). Узлы изменяемых систем могут перемещаться без изменения длин стержней. Система, показанная на рис. 1.7, б, является изменяемой системой с одной степенью свободы. Траекторией движения шарнира А является дуга окружности с центром в точке В. Изменяемые системы могут находиться в равновесии только при определенных положениях, которые зависят от вида нагрузки. Примем в качестве параметра, определяющего положение системы, угол ф. Вычислим перемещение [c.11]

Определение диаметра болта (шпильки). Диаметр стержня болта является основным параметром, определяющим геометрические размеры резьбовых деталей и размеры стыкуемых деталей. Расчет болта будем проводить по максимальному эксплуатационному усилию при работе его в групповом соединении, Р = Рта. Требуемая площадь сечения болта по внутреннему диаметру резьбы [c.355]

Обобщенные координаты и обобщенные скорости. Число координат (параметров), определяющих положение механической системы, зависит от количества точек (или тел), входящих в систему, и от числа и характера наложенных связей. Буде.м в дальнейшем рассматривать только системы с геометрическими связями, т. е. со связями, налагающими ограничения на положения точек системы в пространстве, но не на их скорости. Числом степеней свободы механической системы называется, как известно, число независимых между собою возможных перемещений системы ( 170). Геометрические связи уменьшают на одно и то же количество единиц и число независимых возможных перемещений системы, и число независимых между собою координат, определяющих положение этой системы. Например, если какую-нибудь точку системы с координатами х , у , связать жестким стержнем длины I (геометрическая связь) с неподвижной точкой Л (лГд, уд, ), то число возможных перемещений системы уменьшится на единицу, так как станет невозможным перемещение точки вдоль прямой АВк- Одновременно координаты точки будут все время удовлетворять уравнению (лг — х ) ( д — укУ - -(г д — кУ= Л выражающему эту связь математически следовательно, число независимых между собою координат системы тоже уменьшится на единицу. В результате оказывается, что число независимых координат, определяющих положение системы с геометрическими связями, равно числу степеней свободы этой системы. В качестве таких координат можно выбирать параметры, имеющие любую [c.453]

Начальные параметры, определяемые из условий закрепления стержня в формулах (37) и (38), отмечены нулями. При защемлении, не препятствующем свободной депланации края стержня. В = О, Ф = 0, = О, = 0 на свободном конце стержня Q = = = AI = 0 над концевой шарнирной опорой Ai° = = S = О и м = 0 на полностью жестко защемленном конце Мк = AI и иР — = 0 = " = 0. [c.353]

Состояние системы тел называется стационарным, если оно не изменяется во времени. Это означает, что н и один из термодинамических параметров, определяющих состояние, не изменяется с течением времени. Стационарное состояние системы называется равновесным, если оно не обусловлено какими-либо явлениями, происходящими с телами, внешними по отношению к данной системе. Если, например, один конец металлического стержня поместить в тающий лед, а другой — в кипящую воду, то температуры обоих концов стержня не будут изменяться с течением времени. Однако такое стационарное состояние не будет равновесным, ибо постоянные температуры поддерживаются подводом к стержню энергии от кипящей воды и отводом энергии от стержня к тающему льду. В этих условиях происходит теплообмен (И.4.3.Г). Стационарное состояние камня, лежащего на дне ямы, будет равновесным, если считать, что в системе Земля — камень не происходит явлений, нарушающих состояние камня. [c.124]

Всякое изменение состояния тела (системы тел) называется термодинамическим процессом. В любом термодинамическом процессе изменяются параметры, определяющие состояние тела (системы тел). Например при увеличении давления, оказываемого на газ, происходит уменьшение его объема при повышении температуры металлического стержня он удлиняется и т. д. [c.126]

Для таких целей применяются устройства различного типа. Это могут быть генераторы турбулентности в виде крыльчаток, установленных в успокоительной камере, ряды небольших флажков, колеблющихся во входном потоке, проволоки, помещенные поперечно перед исследуемой решеткой [2.27]. Наиболее общепринятым и удобным устройством является решетка из цилиндрических стержней, устанавливаемая на входе в рабочую часть трубы. Диаметр стержня такой решетки является основным параметром, определяющим интенсивность вихрей за сеткой, а следовательно, и уровень турбулентности в потоке. На рис. 2.8 обобщены данные по величинам интенсивности турбулентности на различных расстояниях за сетками, полученные в работах [2.28—2.31]. [c.52]

В настоящей главе изложены методы исследования на устойчивость неоднородно-стареющих вязко-упругих стержней при различных предположениях о способах закрепления концов стержня и способах его нагружения и установлены условия устойчивости. Устойчивость изучена в нескольких принципиально отличных постановках. Принятое ниже определение устойчивости на бесконечном интервале времени соответствует классическому определению устойчивости движения динамических систем по Ляпунову. Для ряда ситуаций получены выражения критической силы потери устойчивости, сформулированные непосредственно в терминах параметров рассматриваемых задач. Представляет интерес поведение стержня на конечном интервале времени. Приведены постановки задач устойчивости на конечном интервале времени, исходящие из определений устойчивости движения динамических систем по Четаеву [1, 513]. Одна из постановок задачи устойчивости на конечном интервале времени состоит в определении ограничений на начальную погибь, при выполнении которых определяемый ею прогиб не превосходит заданного критического значения. Другая постановка задачи может быть связана с определением функционала, представляющего собой первый момент времени, именуемый критическим, к гда максимальная величина прогиба впервые достигает заданного значения. [c.230]

Параметром К определяется характер изменения температуры по длине стержня. В зависимости от его значения, вернее от соотношения определяющих его величин, характер изменения температуры получается различным (рис. 10-7). [c.281]

Установлено, что при продольном обтекании двухфазным пароводяным потоком пучков стержней (труб) зависимость гидравлического сопротивления от определяющих процесс параметров (давление, расход и паросодержание) имеет качественно тот же характер, что и при течении в круглых трубах. [c.161]

Получена единая зависимость (9), позволяющая рассчитывать в широком диапазоне изменения определяющих параметров гидравлическое сопротивление при движении адиабатического двухфазного потока в каналах сложной формы (пучки стержней) и трубах. [c.161]

Исследований, посвященных определению гидравлического сопротивления при движении двухфазного потока в пучках стержней, крайне мало. Результаты экспериментов, изложенные в работе [21 ], показывают, что при продольном обтекании двухфазным потоком пучков стержней качественно зависимость гидравлического сопротивления от определяющих процесс параметров р, X, ро) имеет тот же характер, что и при течении в прямых трубах. При этом влияния характера упаковки стержней (St. Jd = = 1,08. .. 1,31) на гидравлическое сопротивление обнаружено не было. На этом основании для расчета гидравлического сопротивления водяному потоку при поверхностном кипении на пучках стержней можно использовать следующее соотношение [83], полученное при течении пароводяного потока ср = 0,1 . 180 МПа в обогреваемой трубе при значениях плотности теплового потока от 5-105 до 5.1Q6 Вт/м2, [c.153]

Обобщение опытных данных производится по зависимости (3-56), в которой вместо параметров sjd вводится более сложная величина, учитывающая, кроме геометрических факторов, еще теплопроводность тепловыделяющего стержня и его оболочки. В качестве определяющего размера принимается эквивалентный диаметр ячейки 1П0 уравнению (3-14). Расчет теплоотдачи ПО уравнению (3-39) приводит к расхождению с опытом почти в 2 раза. Таким образом, использование эквивалентного диаметра в качестве определяющего размера не всегда позволяет учесть особенности теплоотдачи в каналах сложного сечения. [c.204]

Следующий эффект — наличие масштабного параметра I, определяемого свойствами среды и имеющего размерность длины. Масштабный эффект проявляется в зависимости осредненных механических характеристик и их разброса от характерного размера структуры (размера зерна, включений и т. п.) или наименьшего размера образца при деформации тел, у которых один размер значительно меньше других (стержни, пластины, оболочки). [c.98]

Здесь R — радиус цилиндра. Функция / зависит от безразмерных геометрических параметров ь. .., а она полностью определяется геометрией поверхностных микротрещин. При этом наибольшую роль играют максимальные по размерам и нормальные к поверхности стержня трещины. В опытах Бриджмена давление на боковую поверхность цилиндра передавалось посредством жидкости или газа. Очевидно, жидкость или газ проникали в поверхностные микротрещины и производили давление на их стенки, равное давлению на боковую поверхность цилиндра. Решая соответствующую задачу теории трещин, нетрудно сообразить, что по крайней мере в том случае, когда все микротрещины нормальны к поверхности стержня, разрывающее давление будет совпадать с величиной а, определяемой формулой (П.168). Строго говоря, функция /( i,. .., а ) для стержней одинаковой длины и радиуса, но из разных материалов будет различной однако для стрежней из одинакового материала С одной и той же технологией изготовления и одинаковой [c.599]

Изменение прочности заклепочных соединений в зависимости от параметров t и аналогично тому, что было установлено для болтовых соединений [1]. Прочность заклепочных нахлесточных соединений в большей мере, чем прочность болтовых соединений, зависит от типа заклепки (пустотелая или монолитная) и формы головки (выступающая или потайная) (табл. 5.14). При действии на соединение сдвигающей нагрузки F потайная головка 1 крепежного элемента смещается и выходит из контакта с ПКМ 2 (рис. 5.82). Вся нагрузка передается стержнем 3, и смятие ПКМ происходит по поверхности, определяемой высотой h , прежде чем вновь установится контакт под головкой. Контакт в зоне Г усугубляет смятие стержнем. Проблему при конструировании соединения решают тем, что величину углубления для потайной головки ограничивают половиной толщины детали, или толщину обшивки выбирают по крайней мере в два раза большей высоты головки. При значительном снижении прочности соединения потайные головки необходимо исключать из применения [1, 87]. [c.223]

Один из основных параметров процесса, определяющий выделение энергии в зоне сварки — сопротивление нагрузки, практически неуправляем (гл. I). Механические колебательные системы, являющиеся источниками ультразвука, частотно зависимы. Изменение реактивности в системе приводит к изменению собственной частоты системы. Работа системы вне резонанса, как правило, нецелесообразна. Таким образом, нельзя допускать произвольного изменения геометрических размеров системы, в частности стержней, передающих энергию в зону сварки. [c.40]

В уточнённой теории С. П. Тимошенко для описания положения стержня используются два определяющих параметра гу( ) и ф г) (ф — угол поворота поперечного сечения). Функционал потенциальной энергии имеет вид [c.171]

Если определитель (9) отличен от нуля, то в положении равновесия = р = 0 ось стержня остается прямолинейной. Значениям параметра v2, обращающим трехчлен A(v2) в нуль, соответствуют угловые скорости, называемые критическими. При критических угловых скоростях система уравнений (8) имеет решения, определяемые с точностью до произвольного множителя. Тогда существует серия форм равновесия, близких к прямолинейным. Критерии Сильвестра, гарантирующие положительную знакоопределенность квадратичной формы [c.443]

Точность расчетов зависит от правильного выбора расчетной схемы и значений определяющих параметров (модулей упругости материалов, моментов инерции поперечных сечений, длин стержней, мест защемлений и т. д.). Необходимо при этом учитывать возможность отклонения этих величин от принятых значений. Если, например, расчетная частота собственных колебаний выше частоты возмущающей силы, то необходимо проверить, сохранится ли это соотношение при несколько пониженных Ей/, а также при несколько увеличенных расчетных длинах стержней. Соответствующую проверку следует произвести и при расчетном значении собственной частоты, меньшем частоты возмущающей силы. [c.261]

Огвег Одна обобщенная координата, за которую можно принять угол 0 между стержнем и прямой. Остальные параметры, определяющие положение стержня и диска, выражаются через УГОЛ О при помощи конечных соотношений 6 = r tg(0/2), х — = -2i ( tg(0/2) + 0/2)-Ь с,. р + tg(0/2)-f 0 == [c.384]

Рассмотрим в неподвижной плоскости четыре однородных стержня равной длины / и равной массы т, соединенных попарно так, что они составляют ромб AB D. Обозначив через О центр ромба, примем за вспомогательные оси Ох, Оу соответственно диагонали ОА, ОБ. Система в своей плоскости будет иметь четыре степени свободы. За лагранжевы координаты примем прежде всего три параметра, определяющие положение осей Оху относительно двух неподвижных осей, т. е. координаты о, р точки О и угол 9 оси Ох с неподвижной осью, и, кроме того, угол, определяющий конфигурацию ромба относительно его диагоналей, например, угол ф направленного стержня СВ с осью Ох, который будет точно таким же, как и угол OGi с осью Ох, если через Gj обозначим среднюю точку (центр тяжести) стержня АВ. Рассматривая вместе с Gi средние точки Gj. G3, G4 соответственно стержней ВС, СЛ, AD и обозначая через uj, bj координаты относительно осей Оху точки Gj и через bj угол OGj с осью Ох (г = 1,2,3,4), очевидно будем иметь [c.529]

Свойством упругого тела является положительность работы сил упругих реакций при восстановлении натуральной конфигурации, т. е. положительность потенциальной энергии во всякой конфигурации, отличной от натуральной. Поэтому квадратичная форма (10) знакопостоянна и положительна. Но говорить, что она является знакоопределенной функцией обобщенных координат системы, допустимо лишь при надлежащих оговорках — см. (п. 1.3). Прежде всего следует условиться, что под д .....д в формулах (10) и предшествующих подразумеваются не все независимые параметры, определяющие конфигурацию системы, а лишь те, которые входят в эти формулы. И эти последние должны быть выбраны так, чтобы натуральной конфигурации упругих тел, входящих в систему, соответствовало обращение в нуль каждой из координат. На рис. 39 представлен иллюстрирующий это условие пример. Твердая пластинка 5 соединена шарниром О с концом упругого стержня, другой конец [c.213]

Случай ударного нагружения, при котором волна разгрузки представляет собой волну сильного разрыва, был также исследован весьма подробно (X. А. Рахматулин и Г. С. Шапиро, 1948 В. С. Ленский, 1949 Н. Ф. Лебедев, 1952). Этот случай важен в том отношении, что он встречается в задачах о продольных соударениях стержней за пределами упругости (В. Г. Чебан, 1952 Р. И. Надеева, 1953). Для подобных задач представляет интерес одновременный учет местного смятия и процесса распространения волн (С. А. Зегжда, 1965). При этом удалось обнаружить существование некоторого безразмерного параметра, определяющего процесс (в том числе времена соударения и нарастания контактного усилия, максимальное значение контактного усилия и коэффициент восстановления). Кроме того, для полубесконечного стержня и стержня конечной длины из условия равенства потенциальной энергии деформации удалось линеаризовать зависимость между контактной силой и местным смятием. [c.309]

Электрическая дуга возбуждается между кромкой свариваемой дета, ж и металлическим стержнем электрона. Основные параметры, определяющие технологические свойства дуги сила тока, напряжение на дуге и ее длина. Для горения сварочной дуги в воздухе необходимо напряжение 18—30 В. Но для возбуждения дуги в неионизированном воздухе требуется больщее напряжение. Поэтому зажигание дуги производят путем короткого замыкания сварочной цепи, т. е. путем прикосновения конца электрода к свариваемой детали. Затем электрод быстро поднимают и держат на расстоянии, равном длине дуги. [c.113]

При кольцевом сверлении ширина реза В является одним из важнейших параметров, определяющих работоспособность инструмента, надежность процесса и его технико-экономические показатели. Влияние ширины реза на качество инструмента и основные показатели процесса кольцевого сверления иллюстрируется схемой на рис. 10.1. Взаимосвязь факторов, непосредственно или косвенно зависящих от ширины реза, неоднозначна, поскольку с изменением ширины реза улучшаются одни показатели и ухудшаются другие. Так, с уменьшением ширины реза уменьшаются нагрузки на инструмент, снижается расход энергии на резание, экономится металл в связи с увеличением диаметра высверливаемого стержня, уменьшается количество отводимой стружки, сокращается расход твердого сплава на режущие элементы. Все это положительно сказывается на технико-экономических показателях процесса. Вместе с тем при уменьшении ширины реза снижаются жесткость и виброустойчивость инструмента вследствие уменьшения толщины стенки стебля, увеличиваются энергозатраты на стружкоотвод, что обусловлено ростом потерь давления СОЖ из-за уменьшения проходных сечений каналов для подвода СОЖ и отвода стружки. При недостаточной жесткости и виброустойчивости стебля усиливаются вибрации упругой системы головка—стебель, что приводит к снижению точности обработки и стойкости инструмента и может потребовать уменьшения производительности сверления. В конечном счете совокупное влияние факторов, зависящих от ширины реза, определяет технологическую себестоимость операции. Из сказанного следует, что правильным выбором ширины реза можно добиваться повышения качества инструмента и процесса, но для этого выбор ширины [c.220]

Начальнъи параметры, определяемые ин условий закрепления стержня в формулах (37) н (38), отмечены нулями. При защемлении, не препятствующем свободной деплапаинн края стсржня, S == 0. ф — О, = О, — 0 на свободном конце стержня " М — = Ai - = 0 над концевой шарнирной опорой М —, -Vi — В — О и U — 0 на полностью жестко защемленном конце Л1 = Л1 и и" = 0 о. [c.353]

Как видно из рис. 6.17, эта формула может вполне удовлетворительно аппроксимировать экспериментальные данные при подборе единственного параметра 7 при этом (параметр, определяющий /X при коэффициенте размагничивания п) вычисляется по формуле ЛК. В экспериментах Шенберга и Вюллемина со стержнями из Аи не производилось независимого определения параметра 7, так что хорошее соответствие расчета и эксперимента могло оказаться случайным, однако хорошее согласие, полученное Бибби [46] для сфер из Аи, более значимо, так как в этой работе значение у = 0,50 было определено независимо по графику Дингла при Г = 3 К, когда МВ несущественно. Значение 7, использованное при подгонке к эксперименту (рис. 6.17, б), составляло 0,58. Небольшое отличие от значения 0,50, полученного непосредственно, вполне может быть обусловлено небольшой добавкой к фактору Дингла от рассеяния [c.348]

Понятие устойчивости очень широко используется для характеристики различных систем — биологической, химической или механической. Применительно к механическим (и другим) системам понятие устойчивости можно трактовать как способность системы пребывать в состояниях, для которых определяющие параметры при действии на систему возмущений заданного ограниченного класса остаются в заданных пределах. Это достаточно общее определение устойчивости в каждом случае требует конкретизации. Простей-UJHM, но далеко не вскрывающим все дегзли явления примером может служить стержень, шарнирно закрепленный одним концом, как показано на рис. 15.8. Если вес G стержня считать приложенным в его середине С, то оба изображенных вертикальных положения стержня можно считать равновесными в силу выполнения уравнения равновесия [c.345]

Замечание. Неравенство вида (3.5) является достаточным условием устойчивости при постоянно действующей боковой нагрузке, а также при других способах закрепления концои-стержня. Некоторые конкретные числовые значения параметра. Яд, определяемые конкретным способом закрепления концов стержня, приведены в 2. [c.265]

Сортамент материала пружины, полностью определяющий размеры и предельные отклонения поперечного сечения, указывают в разделе Материалы основной надписи чертежа. На рабочем чертеже пружины с контролируемыми силовыми параметрами помещают диаграмму испытаний, на которой показывают зависимость нагрузки от деформации или деформации от нагрузки. Если заданным параметром являе1х я высота или деформация (линейная или угловая), то указывают предельные отклонения нагрузки — силы или момента, Если заданным параметром является нагрузка, то указывают предельные отклонения высоты или деформации. Для параметров на чертежах пружин установлены условные обозначения, некоторые из которых приведены в стандарте [169] высота (длина) пружины в свободном состоянии — Hq, высота (длина) пружины в свободном состоянии между зацепами — высота (длина) пружины под нагрузкой — Wj, Яа, Яд деформация (прогиб) пружины осевая — fj, fg диаметр проволоки или прутка — d диаметр троса — rfip", диаметр пружины наружный—D диаметр пружины внутренний — Dj диаметр контрольного стержня — D диаметр контрольной гильзы—Ьг длина развернутой пружины — L шаг пружины — t. [c.424]

Однако вследствие того, что при динамическом нагружении в течение одного опыта в разных сечениях образца протекают различные процессы деформации е ( ) (напряженно-деформированное состояние вдоль длины образца неоднородно), дисперсии волн и наличия радиальной инерции (неоднородность напряженно-деформированного состояния по радиусу стержня), а также большой слояшости (невозможности) одновременного замера в одной и той же точке образца процесса е ( ) и а ( ) из динамических экспериментов, в настояш ее время невозможно получение динамической зависимости а от е без привлечения априорно задаваемых соотношений между напряжениями и деформациями или использования расчетов для той или иной математической модели эксперимента (например, моде.ли тонкого стержня). Попытка определения динамических уравнений состояния по некоторым косвенным эффектам (скорости распространения деформации различной величины, распределения деформации в различные моменты времени, скорости движения поверхностей испытуемого образца и т. д.) также не увенчалась успехом, поскольку было обнаружено [20, 24, 25], что указанные эффекты могут быть описаны с практически одинаковой степенью точности при помощи различных соотношений Оц — вц. Вследствие этого до сих пор еще не получено надежных уравнений, описывающих динамическое поведение материала, а по ряду определяющих параметров данные различных экспериментальных работ не только расходятся в несколько раз, но имеют и качественно различную картину. [c.135]

Некоторые данные, определяющие частотные параметры, для различных стержней с промежуточными опорами и сосредоточенными массами приведены в табл. 6. Данные для многопролетных неразрезпых стержней приведены в табл. 7 [100]. [c.199]

Число базисных функций т при расчете континуальной кон> струкции обычно не определяется условиями задачи, а назначается как один из параметров расчетной модели конструкции. Если при размерности пространства L, равной 6я, задать таким же и число базисных (линейно независимых) функций, это будет означать, что все пространство совместно (разрешены любые векторы ё). Но при этом устраняется возможность существования самоуравновешенных напряжений модель конструкции статически определима. Она непригодна даже при большом числе п. Например, моделируя з адачу об изгибе бруса с помощью статически определимой фермы (рис. 7.11, толщина линии пропорциональна усилию в стержне), получим абсолютно неверную модель усилия в стержнях, определяемые только условиями равновесия, могут быть самыми различными в зависимости от типа фермы. Статически неопределимая конструкция дает в этом случае уже вполне адекватную модель (рис. 7.11, е). [c.162]

Определяющее значение в расчете устойчивости прямолинейного сжатого стержня в условиях ползучести имеет вводимое в расчет возмущение начальный прогиб той или. иной формы и его амплитуда. Если вопрос о форме начального прогиба более или менее ясен, то вопрос о величине ампли- туды, зависимость критического времени от которой носит логарифмический характер, сложнее. Никаких теоретических соображений для этого пока нет. Представляется, что этот параметр носит некоторый обобщенный характер. Фактически с его помощью должны учитываться возможные отличия реального стержня, о которых говорилось выше, от идеализированной расчетной схемы прямолинейного стержня. Такой условный детерминистский учет возмуЕ1,ений, носящих статистический характер, исключает, вообще говоря, определение этого возмущения — начального прогиба — простым измерением. В настоящее время обычный путь Определения допускаемых значений этого параметра состоит в проведении экспериментального определения критического времени и нахождении эффективных значений этого параметра путем срав-иения данных эксперимента и результатов расчета. [c.269]

Заключение. Завершая статью, мы хотели бы еще раз подчеркнуть основное утверждение, которое служит ее стержнем. Независимо от того, будут ли тахионы когда-нибудь обнаружены в природе как самостоятельные частицы, они уже сегодня составляют важнейший элемент систем, обнаруживающих неустойчивость по отношению к фазовому переходу в стабильное состояние. Именно тахионная мода при своем нарастании со временем осуществляет фазовый переход, разрушая старую фазу и создавая новую. При подходе к точке фазового перехода определяющую роль начинает играть мягкая мода [8], частота которой стремится к нулю, а квадрат ее переходит от положительных значений через нуль к отрицательным. Это и есть тахионная степень свободы, о которой много раз говорилось выше. Параметрами тахиона — скоростью С и (мнимой) массой Г — определяются характеристики самого фазового перехода и конечного состояния системы. И подчеркнем еще раз несмотря на свои необычные свойства, тахион — не досужая выдумка теоретиков, а реальная составная часть физической картины мира. [c.108]

В статических условиях одной из простейших характеристик материала служит диаграмма растяжения. При динамическом нагружении определение диаграммы растяжения становится нетривиальной проблемой. Вследствие возникновения сил инерции (их приходится учитывать при скоростях деформаций, превышающих 10 Исек) поля напряжений и деформаций в образцах неоднородны. Так как одновременное определение напрян ений и деформаций в одной и той же точке образца практически невозможно, по данным таких испытаний нельзя непосредственно установить вид определяющего уравнения. Обычно формой определяющего уравнения задаются наперед, с точностью до некоторого числа свободных параметров, а затем решают соответствующую волновую задачу и по данным экспериментов определяют неизвестные параметры. Отсюда видно фундаментальное значение простейшей динамической задачи о растяжении стержня при различных допущениях о свойствах его материала. [c.302]

В контактных индуктивных датчиках положение измерительного стержня, зависящее от контролируемого параметра, определяет взаимное положение якоря и катушек датчика и индуктивность системы. Контактные индуктивные датчики могут быть простыми или дифференциальными. Верхний торец измерительного стержня 1 воздействует на якорь 2, подвешенный на плоской пружине 3. Изменение положения якоря, определяемое размером контролируемой детали 6, вызовет изменение воздушного зазора между якорем 2 и катушкой 5 простого датчика (рис. 111.6, а) или перераспределение воздушного зазора между катушками 5 и 7 и якорем 2 дифференциального датчика (рис. III.6, б). При уменьшении зазора между якорем и катушкой 5 зазор между якорем и катушкой 7 увеличивается. Изменяется одновременно индуктивность сЯЗеих катушек, поэтому чувствительность [c.140]

Сжатие стержней, сечения которых имеют местные ослабления (вырезы, отверстия, заклепки и т. п.) (рис. 14.13). Если стержень имеет местные ослабления сечения, то изменение параметра а в уравнении (14.5) мало сказывается на деформации стержня. Как показали исследования С. П. Тимошенко, величина Якр с учето.м местных ослаблений очень. мало отличается от величины критической силы, определяемой по формуле Эйлера без учета ослаблений. Даже при больших местных ослаблениях сечений (до 20%) влияние их на величину критической силы невелико. Поэтому практические расчеты на устойчивость сжатых стержней производятся без учета местных ослаблений, т. е. по сечению брутто. [c.412]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...