Детали Сечения поперечные — Определение

Влияние радиуса закругления и угла надреза. Масштабный фактор, учитывающий влияние геометрических размеров сечения детали, и связанный с ним масштабный эффект, заключается в том, что по мере увеличения поперечного сечения детали (при достижении им определенной величины) прочность материала [c.496]

В общем случае действия в сечении детали шести усиди й Qi и Qg (поперечные силы), N, Mi, М2 и Мк или приложения соответствующих им компонентов нагрузки может быть подобрано расположение на детали шести тензометров для определения всех шести величин усилий (компонентов нагрузки). Предварительно проводится тарировка детали или её модели на каждое из единичных усилий при этом расположение и базы тензометров для повышения точности подбираются такими, чтобы приращения отсчётов по каждому из тензометров вызывались преимущественно одним соответствующим усилием. По данным тарировки и приращениям показаний тензометров при испытаниях, используя линейную зависимость (при нагрузках в пределах пропорциональности), определяют усилия (нагрузки), воспринимаемые деталью. [c.318]

Экспериментально доказано, что величина силы Ра не должна превышать 98—196 Н (10—20 кгс). Это необходимо для сохранения определенности базирования заготовки вдоль оси ОХ. При этом погрешность формы детали относительно невелика. Так, при давлении масла в цилиндре задней бабки 39,2 Н/см (4 кгс/см ) [что соответствует Рд = 4420 Н (452 кгс)] и б = 3,75 мм [что соответствует Р1 = 1320 Н (135 кгс), а значит Р2 = 3100 Н (317 кгс)] максимальная погрешность формы детали в поперечном сечении у передней бабки составила 0,048 мм, а в сечении у задней бабки 0,03 мм, что Составляет 15—25% от общего поля рассеяния размеров детали в партии. Для этого же случая, но при б = 12 мм максимальная погрешность формы. детали соответственно г сечениях около передней и задней бабок составила 0,01 и 0,012 мм. Эти результаты были получены после обработки заготовки с малой глубиной резания и подачей (/ = 0,2 мм, з = 0,1 мм/об) для исключения-влияния силы резания. Для случаев, приведенных на рис. 4.24, а, б наибольшая погрешность формы детали в сече-ниях у передней и задней бабок только в результате упругих пе-ремещений будет доходить до 0,045 и 0,028 мм при Рг = 3100 Н (317 кгс) и до 0,09 и 0,011 мм при Рг = 196 Н (20 кгс). Эти результаты совпадают с результатами, полученными при обточке деталей. [c.288]

Для выявления поперечной формы отдельных элементов детали применяют метод сечения. Образование сечений было наглядно показано в 9. Рассмотрим правила применения и выполнения сечений на примерах однотипных деталей машин. Сначала рассмотрим чертеж конкретной детали, для которой целесообразно было применить определенный тип сечения. Затем деталь будем изменять так, что в каждом случае при выполнении чертежа измененной детали необходимо применить только вполне определенный вид сечения, установленного стандартом. Таким способом можно достигнуть наиболее прочного усвоения всех особенностей выполнения сечений. [c.54]

Определение предельной (допускаемой) нагрузки для детали с определенными размерами поперечного сечения Р и допускаемым напряжением [а]. Из соотношения (9.8) получим [Р] < Р [а]. [c.141]

В тех случаях, когда экспериментальные данные по определению эффективного коэффициента концентрации напряжений отсутствуют, а известны значения теоретического коэффициента концентрации напряжений, можно использовать для определения Ка следующую эмпирическую формулу Ка= - -д (а — 1), где д — так называемый коэффициент чувствительности материала к концентрации напряжений легированных сталей значение д близко к 1. Для конструкционных сталей в среднем серого чугуна значение д близко к нулю. Иначе говоря, серый чугун нечувствителен к концентрации напряжений. Более подробнее данные относительно д для сталей приведены на рис. VII. 12, Влияние абсолютных размеров поперечного сечения детали. Опыты показывают, что [c.316]

Часто встречаются и имеют большое практическое значение случаи сочетания основных деформаций, когда в поперечных сечениях возникают и нормальные и касательные напряжения, распределенные неравномерно и по разным законам. Для таких случаев опытное определение величин, характеризующих прочность, невозможно, поэтому при оценке прочности детали приходится основываться на механических характеристиках данного материала, полученных из диаграммы растяжения. [c.270]

Некоторые детали машин (различного рода кольца или их части) представляют собой плоские кривые брусья большой кривизны с круговой осью о поперечными сечениями в форме круга или прямоугольника. Условия нагружения этих деталей могут быть самыми различными. Ниже рассматриваются решения задачи определения тензора напряжений для кривых круговых брусьев (круглого и прямоугольного поперечных сечений) при произвольной нагрузке на их торцах. При таком нагружении бруса внутренние силы в его поперечных сечениях приводятся, вообще говоря, к изгибаюш.им моментам как в плоскости кривизны бруса,- так и в перпендикулярной ей плоскости, к крутящему моменту, а также к поперечным силам и к нормальной силе. [c.365]

Влияние концентрации напряжений на сопротивление усталости оценивается эффективными коэффициентами концентрации К и К,— эффективные коэффициенты концентрации, определенные при действии в поперечном сечении детали соответственно только нормальных и только касательных напряжений, причем [c.338]

Определение веса и центра тяжести котла. При наличии рабочих чертежей вес каждой детали и положение ее центра тяжести находятся теоретически. Координату центра тяжести котла определяют из уравнения моментов весов деталей относительно осп, лежащей в любом поперечном сечении. Расчётные данные сводятся в весовую ведомость. При постройке первых паровозов новых серий веса деталей, рассчитанные теоретическим путём, проверяются взвешиванием готовых деталей. [c.302]

Глубина наклепа, создаваемого при данном технологическом процессе, обычно не превышает 1 мм. Толщина наклепанного слоя возрастает с увеличением диаметра дроби и ее скорости и падает с увеличением твердости обрабатываемой детали. Наклепанный слой и его толщину для малоуглеродистой стали удается выявить по той специфической текстуре поверхностного слоя, которая возникает в результате дробеструйного наклепа. Толщину наклепанного слоя можно также определить путем измерения твердости на поперечных или косых шлифах детали, обработанной дробью. Для высокоуглеродистой стали, подвергнутой термообработке на высокую твердость, эти методы определения глубины наклепа неэффективны. В таких случаях о толщине наклепанного слоя судят по характеру эпюры остаточных напряжений по сечению детали. [c.587]

Определение усилий в поперечных сечениях. Необходимо соответствующее расположение тензодатчиков на поверхности детали выбор базы датчика определяется получением требуемой величины показания в зависимости от измеряемого усилия. Зависимость между показанием тензометра и усилием устанавливается путем тарировки детали с укрепленными на ней датчиками, так как расчет является приближенным (отклонения от применяемого в расчете закона распределения напряжений по сечению влияние креплений тензометра). [c.508]

Определение вероятностных характеристик конструктивного размера. Конструктивный размер является функцией базового и технологических размеров, расположенных в диаметрально противоположных точках поперечного сечения детали [c.500]

При профильной схеме резания припуск срезают зубьями, имеющими поперечный профиль, подобный профилю, заданному на детали. Изготовление точного профильного контура на всех зубьях, к тому же имеющих различные размеры, сопряжено с определенными трудностями. Поэтому профильную схему резания применяют лишь для протяжек, предназначенных для обработки отверстия простой формы. Применение профильной схемы для протягивания квадратного или шлицевого отверстия вызывает необходимость выполнения на протяжке квадратных (шлицевых) зубьев с постепенным увеличением размера квадрата (шлица), что отрицательно влияет на конструкцию протяжки уменьшается площадь поперечного сечения стержня протяжки, а следовательно, снижается ее прочность нельзя получить передний угол при заточке на всех участках сторон квадрата, что резко снижает стойкость и повышает параметр шероховатости обработанной поверхности технологически трудно изготовить такую протяжку. [c.338]

В табл. 6.1 и на рис. 6.5 приведены основные варианты расчетных схем, полученные в результате анализа наиболее часто встречающихся случаев при решении задач определения расхода. В основном эти варианты отличаются формой детали, перекрывающей круглое проходное сечение диаметром d, и соотношением поперечных размеров отверстия и перекрывающей детали. Для каждого из них даются рекомендуемые значения коэффициента расхода ц в области квадратичного сопротивления и формула, позволяющая оценить площадь S(x) соответствующего проходного сечения. [c.70]

По форме детали, получаемые методом пластического формоизменения, укрупнение можно отнести к трем основным группам детали, имеющие определенный профиль поперечного сечения по длине, существенно превышающей размеры сечения детали в виде оболочек постоянной или незначительно отличающейся толщины объемные детали. [c.142]

Рассмотрим следующий пример расчета детали, находящейся в условиях многоосного напряженного состояния требуется подобрать размеры сплошного вала кругового поперечного сечения, заделанного на одном конце, который должен выдержать iV=5-10 пульсирующих циклов кручения вследствие приложения пульсирующего циклического момента величиной М ах = 1500 фунт-дюйм на незакрепленном конце. Требуется подобрать диаметр вала d из алюминиевого сплава 2024-Т4 с a =6iB ООО фунт/дюйм Оур= =48 ООО фунт/дюйм 2, удлинением 19% на базе 2 дюйма и кривой усталости, показанной на рис. 7.17. На первом этапе расчета следует с помощью кубического уравнения для определения главных нормальных напряжений (4.23) найти три главных напряжения для случая чистого кручения. В соответствии с соотношениями (4.60)— [c.232]

У величение размера галтели иногда мешает правильному функционированию детали. Например, невозможно увеличить радиус перехода между щекой и шейкой коленчатого вала, так как он оказался бы на площади подшипника. В этих случаях можно использовать внутреннюю выточку, показанную пунктиром на рис. 16.3, а также на рис. 12.15, в. Радиус в точке максимального сечения увеличен, а в поперечном сечении уменьшен незначительно или оставлен без Изменения. Внутренняя выточка может иметь или круговую, или эллиптическую форму. Правильную форму легче всего определить с помощью оптического метода. Обычное определение нагрузки и напряжений иногда бывает достаточным для приблизительного определения подходящей формы галтели. [c.430]

Решение в рядах по функциям нагружения. Упомянутые выше и не рассматриваемые в классической тео,рир балок методы определения перемещений и напряжений являются довольно трудными.Другой тип решения, который особенно удобен для нахождения наиболее существенных поправок к классической теории, состоит в представлении прогибов и напряжений для прямоугольного поперечного сечения балок с непрерывными нагрузками в виде рядов по функциям, описывающим распределение нагрузки по верхней и нижней поверхностям балки ). В Подобных рядах первые -члены дают величины, соответствующие классической теории балок, следующие члены представляют собой наиболее существенные поправки к ним и содержат производные высших порядков от функции нагружения (т. е. детали, уточняющие характер изменения нагрузки), следующие далее члены содержат производные еще более высоких порядков и т. д. Вычисление всех членов ряда позволяет в пределе получить точное решение уравнений теории упругости для плоского напряженного состояния. Это, по существу, является применением общего метода последовательных прибли ний. [c.163]

Сила зажима обрабатываемой детали на электромагнитной плите зависит от удельного притяжения плиты, габаритных размеров детали и ее размещения на столе она возрастает до определенной величины с увеличением толщины и площади поперечного сечения детали. С увеличением шероховатости базовой поверхности обрабатываемой детали сила зажима детали уменьшается. Для надежного закрепления обрабатываемая деталь на электромагнитной плите должна перекрыть два соседних участка, расположенных между двумя смежными вставками. [c.124]

Прочность материала, находящегося длительное время в напряженном состоянии при высокой температуре, оценивается пределом длительной прочности - отношением нагрузки, при которой происходит разрушение растянутого образца через определенное время, к первоначальной площади его поперечного сечения. Назначаемое время часто выбирают из условия его равенства сроку службы детали. Практически предел длительной прочности определяют на базе от [c.353]

Призматические шпонки в соответствии с гост 23360-78 имеют прямоугольное сечение, концы скругленные с одного или двух торцов (рис. 1.20, а) или плоские (рис. 1.20, б). Закругленные торцы шпонки облегчают установку детали на вал при незначительном несовпадении боковых поверхностей шпонки и паза в ступице. Стандарт предусматривает для каждого диаметра вала определенные значения ширины Ь и высоты h поперечного сечения шпонки, глубины паза на валу и в ступице /2 (см. разд. 8, табл. 8.9). Стандартизованы также длины / шпонок. [c.50]

Универсальное ориентирующее устройство такого же типа (эскиз А, в) представляет собой канал 1 прямоугольного поперечного сечения, над которым располагаются две планки 2, образующие щель размером У, несколько большим, чем меньший диаметр детали. Деталь, перемещаясь утолщенным концом вперед, теряет в определенный момент устойчивость, конец детали меньшего размера свободно проходит между планками 2 и деталь выпадает в отводящий канал 4 утолщенным концом. Если же деталь движется меньшим диаметром вперед, то она сначала наползает на порог 3, так как повороту ее препятствуют планки 2. Затем, когда деталь выйдет из канала 1, образованного лотком и планками, она поворачивается на пороге на 180° и падает вниз большим диаметром вперед. В этом устройстве используются как смещение центра тяжести, так и особенности формы детали. [c.104]

Для определения размеров поперечного сечения рассмотрим условия проходимости детали в лотке. Возьмем заготовку диаметром D и длиною L, помещенную в лоток шириной В с некоторым зазором А (рис. 39, а). Высота бортов равна или несколько больше радиуса детали. За счет зазора деталь имеет возможность повернуться в лотке на угол а, заняв положение, указанное пунктиром. Этот угол поворота очевидно будет увеличиваться с увеличением зазора- А до тех пор, пока не наступит [c.123]

Под действием переменных во времени, или циклических, напряжений элементы конструкций или детали машин могут разрушаться при нагрузках, меньших тех, которые опасны при постоянных напряжениях. При этом разрушение начинается с по явления в наиболее напряженном месте микротрещин. При определенной величине переменных напряжений микротрещины прогрессируют, распространяясь на некоторую область поперечного сечения. [c.232]

Определение запасов прочности при действии напряжений несимметричного цикла. Пусть нагружение детали таково, что в опасной точке ее поперечного сечения возникают только нормальные (или только касательные) напряжения, изменяющиеся по установившемуся несимметричному циклу и имеющие амплитуду [c.426]

Определение касательных напряжений в поперечном сечении при кручении и изгибе [1 ], [47], [50], 65], сумм главных напряжений внутри контура плоской детали [25]. [46]. [60], температур в плоском и объемном поле [9], [10]. [12].[42], [50], коэффициентов полинома функции конформного отображения круга на заданную об-ласть [36]. [50], [69] и др. [c.255]

При определении смещений из-за упругих деформаций технологической системы ограничиваются анализом влияния только постоянной (в пределах одного оборота) составляющей усилия резания для объяснения же механизма возникновения отклонений формы в поперечном сечении цилиндрической детали, пространственных погрешностей обработанного профиля и их оценки необходим анализ системы в динамике. [c.21]

Это определение не обеспечивает однозначность измерения некруглости. На рис. 11 показаны три случая измерения некруглости поперечного сечения одного и того же реального профиля цилиндрической детали. Если считать, что данный профиль является профилем поперечного сечения вала, то прилегающий профиль будет представлять собой описанную окружность с центром в точке С>в радиуса / тах. В, а вписанная окружность, проведенная из того же центра, будет иметь радиус. т1п, В (рис. 11, й). Допустим теперь, что тот же профиль является профилем поперечного сечения втулки. Тогда базой отсчета будет вписанная окружность с центром в точке Од радиуса А гпш,Л, а описанная окружность, проведенная из того же центра, будет иметь радиус Атах,Л (рис. 11,6). В этом случае разность радиусов Атах,Л—Агпш.Л меньше разности Атах,В—Ат1п,Д на 19%. Иногда центр окружностей подбирают так, чтобы минимизировать разность Атах,Л1—Ктт,М независимо от числа точек контакта этих окружностей с профилем (рис. И, в). В этом случае для того же профиля разность радиусов на 24% меньше, чем на рис. И, й, и на 6% меньше, чем на рис. 11,6. [c.29]

Для рассматриваемой модели оказывается затруднительным построение формул суммирования погрешностей деталей из-за нелинейности исходного уравнения (11.219). Эта нелинейность возникает вследствие того, что текущий размер детали выражает суммарно и погрешность размеров, и погрешность формы, и не-прямолинёйность геометрического места центров поперечных сечений. Между тем существует практическая потребность в определении формул такого рода и, в частности, для расчета математического ожидания, дисперсии, среднего квадратического отклонения, практически предельного поля рассеивания и т. п. Для преодоления этого затруднения может быть использован метод статистических испытаний (Монте-Карло), который является весьма перспективным при моделировании, анализе и расчете точности нелинейных технологических процессов. Для упрощенного решения этой задачи можно ограничиться расчетом вероятностных характеристик двух более простых случайных функций, получаемых из исходной формулы (11.219) путем приравнивания нулю либо выражения Wp os ( — -j-nip , либо г + [c.438]

Источник питания необходимо выбирать с учетом мощности генератора в зав1 симостк от температуры пайки и свойств паяемых материалов. На рис. 5 приведены кривые для определения мощности генератора при низко- и высокотемпературной пайке различных материалов. Если требуется спаять два изделия одинаковых или разных сечений из различных металлов, то вычисляют мощность для поперечного сечения каждой детали (по соответствующей кривой), а полученные результаты суммируют. При этом считают, что площадь поперечного сечения должна быть перпендикулярна к направлению утечки теплоты от шва. [c.167]

Воздействие деформации и температуры на тензорезистор и деталь, на которой он установлен, приводит к изменению геометрических размеров и электрофизических параметров чувствительного элемента, поэтому для определения статической характеристики преобразования тензоре-зистора необходимо осуш ествить расчет изменения его сопротивления, обусловленного изменением длины и поперечного сечения чувствительного элемента при совместном воздействии измеряемой деформации, теплового расширения чувствительного эдемента и детали изменением удельного сопротивления чувствительного элемента под воздействием деформации и температуры. [c.43]

Лежащий на опорах вал (рис. 4) изгибается под действием веса закрепленного на нем диска. Деформацию изгиба испытывают также рельсы, балки, зубья шестерен, лопатки газовых турбин и многие другие детали. Для определения величины внутренних сил при изгибе также пользуются методом сечений. Найдя из условий равновесия вала (балки) в целом опорные реакции (на рис. 4 они равны 0,5 Р), проводят мысленно поперечное сечение, отбрасывают одну часть вала и рассматривают условия равновесия оставшейся части. Внутренние силы, действующие в плоскости поперечного сечения Л, сводятся к поперечной силе Q и иагибаюше.иу моменту М (в рассматриваемом [c.8]

В 1882 г. Фохт (Voigt [1882, 1]) подверг критике предположение Корию, указав, что простая констатация прозрачности, без других подтверждений, не дает оснований для такого заключения относительно изотропии упругих свойств. Однако он утверждал и доказал, что решить этот вопрос можно, подвергнув испытаниям на кручение и изгиб образцы с разной ориентацией, вырезанные из стеклянной пластины с различной глубины в ней. При изгибе нейтральная плоскость выбиралась параллельной короткой или длинной сторЬне прямоугольного поперечного сечения образца. Таким образом, сравнивая определенные в опыте значения и jj, и вычисленные по ним значения коэффициента Пуассона, он мог установить, что действительно имел дело с изотропным твердым телом. Хотя испытания на изгиб и кручение делались на одних и тех же образцах, они не проводились одновременно, как в экспериментах Кирхгофа. Детали установки Фохта были разработаны им самим и описаны в его докторской диссертации в 1876 г., посвященной определению постоянных упругости каменной соли. [c.357]

Тем не менее работа Бока о зависимости коэффициента Пуассона от температуры представляет сама по себе интересный первый подход к изучению важного явления. Он повторил с большей точностью эксперименты Кирхгофа тридцатипятилетней давности, определяя коэффициент Пуассона непосредственно из опытов на совместное действие кручения и изгиба способом, независящим от размеров поперечного сечения образца. Поскольку система зеркал и все другие детали эксперимента были воспроизведены в точности, интересующемуся нужно только обратиться к описанной выше работе Кирхгофа 1859 г. Для проведения опытов при различных температурах Бок поместил установку в железный ящик в виде прямоугольного параллелепипеда, который находился в ящике большего размера, так что пространство между стенками ящиков могло нагреваться. Сославшись на то, что Кирхгоф стоял перед проблемой рассмотрения противоположных мнений Пуассона и Вертгейма, которая была совершенно определенно решена в пользу последнего, но с различными коэффициентами Пуассона для каждого материала. Бок вновь изучил вопрос, действительно ли в результате эксперимента Кирхгофа может быть получено абсолютное значение коэффициента Пуассона. Он отметил, что, так как уточненные результаты отличаются от первоначальных самое большее на 1 %, в то время как отклонения, обусловленные индивидуальными особенностями образцов, превышают эту величину, необходимо еще более тщательно учитывать термическую предысторию и такие явления, как термоупругое последействие, которое, конечно, могло влиять на результаты экспериментов. [c.369]

При определении допускаемых напряжений в настоящее время пользуются несколькими методами. Наиболее прогрессивным является дифференциальный метод выбора допускаемых напряжений, разработанный советоким ученым И. А. Одингом. Этот метод предусматривает определение коэффициента запаса прочности как произведения ряда частных коэффициентов, которые учитывают среди ряда факторов такие, как надежность материала, условия службы детали, точность расчетов, концентрация напряжений, форма поперечного сечения, состояние поверхности, метод изготовления и др. [c.13]

Определение усилий в поперечны V сечениях и нагрузок, воспринимае мых деталью. Необходимы соответствующее расположение тензометров (датчиков) на поверхности детали и установление зависимости между показаниями тензометров и возникающими в сечениях усилиями или воспринимаемыми деталью нагрузками эту зависимость правильнее устанавливать путём тарировки детали с укреплёнными на ней датчиками (см. табл. 5). [c.315]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...