Фазы работы подшипника

ФАЗЫ РАБОТЫ ПОДШИПНИКА [c.351]

Фазы работы подшипника отчетливо выявляются на диаграмме, показывающей изменение коэффициента трения / в зависимости от характеристики режима [c.351]

Условия работы подшипников зависят от характера контакта цапфы с подшипником, определяемого преимущественно наличием и типом смазочного материала (фазой промежуточного тела твердой, жидкой, газообразной), действующей нагрузкой, частотой вращения цапфы и состоянием (физико-механическими характеристиками) контактирующих поверхностей. [c.434]

V— скорость трения, м/с Н— ресурс работы подшипника, ч АН— общая энергия, поглощенная системой при удалении 1 см смазки с поверхностей полимера и металла и приведении их в контакт с1а—средняя линия а— межфазная поверхностная энергия по границе раздела двух фаз индексы обозначают РМ — полимер — металл, PL — полимер — смазка, LM — смазка — металл [c.215]

Кроме того, в бронзах образуются фосфиды меди, которые наряду с 5-фазой, повышают износостойкость и создают необходимые условия для хорошей работы подшипников. В литейные оловянные бронзы вводят фосфор в значительных количествах (до 1,2 %). [c.751]

Фосфор значительно повышает антифрикционные свойства оловянных бронз. Обладая высокой твердостью, износоустойчивостью и хорошей притираемостью фосфиды, наряду с б-фазой создают необходимые условия для хорошей работы подшипников. Поэтому в антифрикционные литейные оловянные бронзы вводят до 1,2% фосфора. Являясь отличным раскислителем, фосфор также сильно повышает жидкотекучесть оловянистых бронз, что имеет существенное значение при литье этих сплавов. [c.159]

Подшипники скольжения 323 — Виды нагружения 344, 345 — Значения зазора 342 — Критерии несущей способности 345 — Критическая характеристика режима 330 — Нагрузки постоянного и переменного направления 347, 348 — Номограммы расчетные 334—337 — Параметры работы 336, 337 — Посадки 335 — Расчет диаметра 337, 338 — Смазка в пусковые периоды 351 — Тепловой расчет 342 — 344 — Фазы работы 338, 339 — Характеристика режима 328 — 330 [c.535]

Значения Ki и Ki+i принимаются в соответствии со сдвигом фаз работы i-то и (i+l)-ro цилиндров. Углы и Pi+i определяются в зависимости от углов ф, v и геометрии шатунно-кривошипного механизма. Модуль вектора силы, действующей на коренной подшипник, Q = По значениям проекций [c.230]

Проекции реакции на выбранные оси равны по величине проекциям силы Q, но противоположны по знаку Ry=—Qyi Rx=—Qx. Значения Zi, i+ . Ti и Ti+ принимаются в соответствии со сдвигом фазы работы t-ro и (i+l)-ro цилиндров. Модуль вектора силы R, действующей на коренную шейку, равен модулю вектора силы Q, действующей на коренной подшипник, при условии одинакового порядка отсчета углов поворота кривошипа t-ro цилиндра. Далее по значениям проекций Ry и Rx строят векторную диаграмму сил, действующих на коренной подшипник. [c.230]

Во время работы двигателя входной торец жгута 7 или 11 осматривает по всему периметру шатунный или коренной подшипник вала. Это изображение передается на выходной торец 5, где фиксируется с помощью фоторегистратора 2 и стробоскопического осветителя 3. Меняя фазу стробоскопического освещения с помощью фазо-синхронизатора 6, можно проводить фотосъемку подшипника по всему периметру. Управление работой фоторегистратора 2 и стробоскопа 3, 4, 6 осуществляется автоматически электронным блоком 1 по заданной программе. [c.305]

Известна и другая схема электронасоса этого типа — с понижающим трансформатором (преобразователь фаз и напряжения) в едином блоке с асинхронным низковольтным электродвигателем и гидравлической частью насоса (рис. 2.2). В этом случае обмотка статора И питается пониженным напряжением трансформатора, обычно располагаемого над статором и не имеющего высоковольтной изоляции. Статор находится в воде в тех же условиях, что и ротор, который вместе с расположенным на его валу рабочим колесом вращается в подшипниках, смазываемых перекачиваемым теплоносителем. Такая схема отличается от предыдущей тем, что малая величина напряжения, подаваемого на обмотку статора электродвигателя от трансформатора, допускает работу обмотки статора без изоляции. В сравнении с электронасосом с сухим статором этот электронасос также имеет более высокий КПД и большую надежность из-за отсутствия статорной перегородки. Обмотка трансформатора вынесена в атмосферу и, естест- [c.26]

РЬ образуется богатая свинцом с низкой температурой плавления фаза в виде сетки. Прочность ее при переменных нагрузках мала. Разрушение сетки приводит к выкрашиванию основных структурных составляющих. Известен случай полного разрушения за несколько часов работы поверхности подшипников дизеля с таким составом антифрикционного слоя 86,3 % Sn 7,4 % Sb 4,3 % Си [c.232]

Недостаточная надежность при высоких окружных скоростях и динамических нагрузках. При правильной конструкции и качественном исполнении подшипникового узла и при удовлетворительных условиях эксплуатации подшипники качения выходят из строя главным образом вследствие выкрашивания тел и поверхностей качения колец, которое является завершением процесса изнашивания. Между тем подшипники скольжения в фазе трения при жидкостной смазке при соответствующих условиях могут работать неограниченно долго. Поэтому в паровых турбинах, турбогенераторах, мощных скоростных зубчатых передачах, крупных центробежных и осевых насосах и других машинах, предназначенных для весьма длительного срока службы при высоких скоростях, опорами их валов служат гидродинамические подшипники скольжения. [c.332]

В эксплуатационных условиях избежать работы соединения в неустойчивой фазе трения не представляется возможным. На рис. 45 приведен график износа радиоактивного баббита БТ во время приработки со скоростью 3 м/с, при давлении 0,5-10 Па и смазке смесью керосина (4 части) и автола (1 часть), расходе смазки 7,2-10 м/с. Из графика видно, что во время приработки подшипника наиболее резкое повышение износа наблюдается в моменты отдельных пусков установки. [c.71]

Чрезмерное повышение вызывает большие динамические нагрузки кривошипно-шатунного механизма и может привести к разрушению подшипников. Для обеспечения нормальной работы двигателя средняя скорость нарастания давления должна быть в пределах 2—5 кг/сж град в быстроходных двигателя она достигает иногда 8 кг смР- град, но при этом работа двигателя становится жесткой. Во второй фазе сгорает в основном все поступившее в цилиндр топливо. При этом температура газов в камере сгорания повышается настолько, что испарение и подготовительные процессы происходят намного быстрее, чем в первой фазе и топливо, впрыскиваемое во время второй фазы, воспламеняется на лету при выходе из форсунки. [c.165]

Фазы пуска и остановки следуют друг за другом автоматически, при этом подшипник остается все время нагруженным с помощью часового механизма можно отрегулировать отношение времени работы к времени остановки. [c.450]

Газораспределительный механизм служит для обеспечения впуска в цилиндры двигателя горючей смеси (или воздуха), выпуска из них отработавших газов (в соответствии с принятым для данного двигателя порядком работы цилиндров и фазами газораспределения) и состоит из шестерен (с цепями), распределительного вала с подшипниками, толкателей, штанг, коромысел и пружин с деталями крепления, клапанов и направляющих втулок. [c.16]

Межвитковое замыкание обмотки статора обнаруживают по срабатыванию теплового реле, неравномерному нагреву корпуса двигателя и повышенному гудению. При обрыве одной из фаз цепи двигатель не запускается — сильно гудит, начинает греться и срабатывает тепловая защита (ТРТ), отключая контактор. В случае небольшого повреждения подшипников ротор испытывает одностороннее притяжение, прилипает , а будучи выведенным из этого состояния, самостоятельно разворачивается и электрическая машина продолжает нормально работать. [c.212]

Недостаточная надежность защиты происходит не из-за загрубления или неправильной настройки тепловой защиты. При защите электродвигателей плавкими вставками, что наблюдается в большинстве случаев на лифтах,, электродвигатели выходят из строя из-за работы на двух фазах. Распространенной причиной повышенной интенсивности отказов электродвигателей является вибрация, которая влечет за собой отказы подшипников, обмоток, а иногда приводит к появлению трещин в корпусе электродвигателя и в его лапах. Повышенная вибрация обычно наблюдается при неудовлетворительном сочленении электродвигателя с полумуфтой редуктора, неуравновешенности вращающихся масс и т. д. [c.221]

Высоту окна можно изменять, распилив окно до 33 мм от в. м. т., а форму выпускного окна необходимо проследить по контуру окна с плавным переходом в круглое сечение трубы и после этого заполировать канал. Эта часть выпускного канала имеет большое значение в работе двигателя, улучшая процессы выпуска и дозаправки цилиндра. Изменив фазу выпуска, необходимо изменить и степень сжатия в головке цилиндра путем подрезки головки цилиндра на 1 мм. К ряду изменений следует добавить еще изменение длины выпускной трубы. Выпускную трубу следует укоротить на 100 мм, обрезав ее конец, входящий в глушитель. Глушитель следует подвинуть вперед, а кронштейны крепления переварить па повое место. На этом можно закончить форсировку двигателя С2. Но если есть желание иметь более мощный двигатель, работы по двигателю следует продолжить. Картер двигателя нужно разобрать, выбить коренные подшипники коленчатого вала, изготовить притиры и при помощи их довести внутренние размеры подшипников до диаметра 25+° то же самое следует сделать и с подшипниками КП. Для подгонки под скользящую посадку коренных подшипников по наружному размеру тоже следует изготовить притир. При помощи притира довести наружный размер подшипников до скользящей посадки в картер двигателя. Плавающая посадка коленчатого вала в коренных подшипниках уменьшит механические потери в двигателе. После сборки двигателя, без уплотнительных сальников, вращение коленчатого вала и валов КП должно быть очень легким. Подгонка сальников тоже требует внимания. Разность диаметров рабочего состояния сальников диаметром 25 мм и свободного состояния сальника должна составлять 0,8 мм (т. е. размер диаметра 24,2 мм). Этого можно добиться при помощи ослабления натяжения пружинки сальника (ее растяжением) и полировкой шеек коленчатого вала. [c.74]

Сплавы алюминия с сурьмой, медью и другими элементами, которые образуют твердые фазы в мягкой алюминиевой основе. Наибольшее распространение получил сплав САМ, содержащий сурьму (до 6,5%) и магний (0,3-0,7%). Этот сплав хорошо работает при высоких нагрузках и больших скоростях в условиях жидкостного трения. Сплав САМ широко применяют для изготовления вкладышей подшипников коленчатого вала двигателей тракторов и автомобилей. [c.112]

Известно, что повышенная антифрикционность создается у гетерогенных сплавов, содержащих мягкую фазу за счет ее способности выжиматься из поверхностных слоев, создавая защитную прослойку мягкого металла на подшипнике и поверхностях цапфы. Если эта пленка обладает достаточной живучестью, то она и обеспечивает длительную работу без повреждений поверхностей трения. создавая положительный градиент механических свойств по глубине, при котором, по И.В.Крагельскому [16], достигается хорошая сопротивляемость износу и повреждениям. Защитные свойства мягкой фазы проявляются при определенном количестве ее. Так, из рис.З видно влияние содержания олова на температуру перехода в режим смешанного трения. Его явно недостаточно при содержании олова 3,0%. [c.33]

Для проверки работы подшипников щетки извлекают из щеткодержателем. Подщинник должен работать без тряски и хруста. В открытых подшипниках периодически пополняется смазка. Точность стабилизации напряжения и частоты, а также сила тока, потребляемая преобразователем, проверяется под нагрузкой и на холостом ходу, на борту или на стендах в лаборатории. У трехфазных преобразователей напряжение должно проверяться во всех трех фазах. [c.335]

Кроме того, соединение СнвЗпа, выделяясь при кристаллизации первыми, образуют своего рода скелет, который затрудняет ликвацию кубических кристаллов -фазы. Количество кристаллов р-фазы и СнвЗпд в баббите Б89 меньше, чем в Б83, поэтому сплав Б89 имеет более высокую пластичность, но меньшую твердость. Баббиты Б89 и Б83, содержащие большое количество дорогостоящего олова, применяются только для заливки подшипников машин большой мощности, когда требуется высокая вязкость и наименьший коэффициент трения. Баббит Б-83 применяют при напряженности работы подшипника (РУ), превышающей 100 кГ см . [c.382]

Характерным для МПС, в отличие от ньютоновских сред, является аномальное их поведение при малых градиентах скорости сдвига, которое выражается в уменьшении вязкости с увеличением скорости сдвига. Кривые течения т (7) при Т = onst имеют явную нелинейность. Это можно объяснить проявлением пристенного эффекта, который обычно наблюдается для всякой дисперсной системы, имеющей предел прочности. Большинство авторов объясняет его уменьшением концентрации частиц дисперсной фазы в тонком пристенном слое толщ,иной в 2—10 мкм по сравнению с концентрацией их в ядре потока, т. е. в области более высоких скоростей течения. Интенсивность влияния пристенного эффекта на течение МПС зависит от концентрации частиц дисперсной фазы в объеме (ядре течения) и пристенном слое смазки, степени дисперсности структурных элементов, вязкости масляной основы и пластической вязкости смазки. Повышение дисперсности частиц смазки приводит к снижению пристенного эффекта. Толщина пристенного слоя не оказывает суш,ественного влияния на интенсивность проявления пристенного эффекта при течении смазок как в капиллярах, так и в кольцевых зазорах. Повышение концентрации металлических наполнителей в смазках увеличивает показатели консистенции и интенсивность проявления пристенного эффекта. Так, повышение концентрации порошков олова в смазке с 10 до 40 мас.% приводит к возрастанию вязкости в 1,5—2 раза. С ростом температуры интенсивность пристенного эффекта МПС снижается, а начало линейного участка кривой течения смещается в сторону меньших скоростей сдвига. Следовательно, при анализе работы МПС в подшипниках скольжения, когда зазоры между цапфой и вкладышем становятся соизмеримыми с характерными размерами дисперсных частиц наполнителя, надо учитывать аномалии течения, обусловленные пристенным эффектом. [c.70]

Важно обратить внимание на связь минимально допустимой толщины слоя с микроструктурой сплава, выявленную Н. А. Буше при эксплуатации главным образом дизелей тепловозов. Подшипники коленчатых валов этих дизелей представляли собой тонкостенные бронзовые вкладыши с внутренним диаметром более 200 мм, залитые слоем баббита Б83 толщиной 0,7 мм. Условия работы коренных подшипников удельная нагрузка 5,0. .. 8,5 МПа, максимальная окружная скорость на шейке 8 м/с, рабочая температура 80. .. 100 °С. Средняя продолжительность работы вкладышей до выхода из строя вследствие усталостного разрушения баббитовой заливки составляла 600 ч. Баббит Б83 имеет пластичную основу из кристаллов а-фазы твердого раствора сурьмы в олове (90 % Sn, 10 % Sb), в которой располагаются твердые хрупкие кристаллы (З-фазы твердого раствора (50 % Sn, 50 % Sb) и твердые мелкие в виде игл и звездочек кристаллы химического соединения ueSris. [c.233]

Следует также учитывать, что в ряде случаев существенное значение имеет рабочая температура поверхностей трения при установившихся и неустановившихся режимах. В первом случае наблюдается достаточно длительная работа при вполне определенной для данной трущейся пары температуре. У гетерогенных сплавов с мягкой структурной составляющей при этом необходимо принимать во внимание степень разупрочняемости мягкой фазы и матрицы. Так, у алюминиевооловянных сплавов соотношение твердости мягкой фазы и матрицы при рабочей температуре подшипника составляет от 6 до 12 раз. [c.319]

Асинхронный двигатель (рис. 15.1) имеет алюминиевую или литую чугунную станину 10. Обмотка статора 9 уложена в пазы сердечника 12 статора. Концы фаз обмотки через отверстие в станине выведены в коробку, которая состоит из корпуса 21, переходного патрубка 22 и крышки 20. Сердечник ротора 13, стянутый стержнями обмотки и короткозамыкающи-ми кольцами 7, жестко посажен на вал 2 двигателя. В короткозамыкающих кольцах выполнены пазы, в которых крепятся грузы 18, предназначенные для балансировки ротора. Вал 2 ротора со шпонкой 3 вращается в двух подшипниках 5 и 19. Кольцевые волнистые пружины 4 осуществляют выборку зазоров, создают предварительный натяг подшипников и компенсируют тепловое удлинение вала ротора, а также уменьшают шум и вибрации двигателя при работе. Для крепления болтами 8 к станине щиты/и/б имеют приливы 25. [c.157]

Ненормальный шум при работе двигателя Перевернутая фаза в статоре Слабая запрессовка стали статора Износ подшипников Разбухание пазовых клиньев Проверить схему соединения Осмотреть статор с последующей перепрес-совкой, требующей перемотки Сменить подшипники Разбухшие клинья опилить, а ослабевшие заменить новыми [c.217]

Кавитационный срыв работы насоса. На рис. 2 показаны переходные процессы, полученные при кавитационном срыве насоса. До срыва насос работал н режиме с коэффициентом напора, близким к номинальному (Я/л2=1) и частотой вращения 10 000 об/мин, биение конца вала составляло 0,2—0,4 мм, вибрация корпуса не превышала 4 g, радиальное усилие было равно 200—400 Н и направлено в сторону меньших сечений спирального ствола. Фазы колебаний по различным направлениям движения ротора достаточно стабильны и характеризуются устойчиво повторяющимися замкнутыми траекториями (ри З,/). При кавитационном срыве коэффициент напора упал до Н1п =0,1 и частота вращения возросла до 33000 об/мин. После прекращения кавитации произошло восстановление исходного режима работы насоса. Общая картина динамического состояния ротора при кавитационном срыве напора существенно изменилась радиальное биение вала увеличилось до 0,7 мм, радиальное усилие достигло 600 Н, причем его направление изменилось на 90°, перепад температуры на подшипнике возрос с до 3°. Сравнительно мало изменялись осевое перемещение ротора и уровень вибраций корпуса насоса. Пульсации давления на входе и выходе из насоса при кавитационном срыве практически полностью исчезли и снова восстановились только после выхода насоса из кавитации. Существенно изменились (см. рис. 3) фазовые траектории колебаний конца вала — произошло увеличение диаметральных размеров замкнутых кривых, свидетельствующее об увеличении амплитуд колебаний по обоим радиальным направлениям, и их расслоение с образованием двойных траекторий, указывающее на появление новой формы колебаний. Кинограммы траекторий движения вала, полученные в условиях [c.316]

Межвитковое замыкание в обмотке статора илн между двумя катушками одной или соседних фаз. Продолжительная работа алектродвигателя при сильно пониженном напряжении в контактной сети (менее 18 кВ). Работа электродвигателя при перегрузке. Чрезмерный износ или разрушение подшипников, ротор просел и при вращении цепляет за статор [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...