Гетерогенные сплавы

Поверхность корродирующего гетерогенного сплава, как это отметил еще в 1922 г. Н. А. Изгарышев, например стали или чугуна, и многие инженерные полиметаллические конструкции [c.281]

СТРУКТУРНАЯ ГЕТЕРОГЕННОСТЬ СПЛАВОВ И ВЕЛИЧИНА ЗЕРНА [c.330]

Возникновение коррозионных элементов происходит не только при контакте двух разнородных металлов, но и при воздействии раствора электролита на один и тот же металл, отличающийся на разных участках физической или химической неоднородностью. Весьма распространенными элементами этого типа являются также элементы, возникающие при взаимодействии электролитов с техническими металлами, при наличии в последних примесей, или с гетерогенными сплавами. [c.30]

При этом предполагается, что отливки не имеют заметных дефектов. Присутствующие в отливке поры, неметаллические включения и другие дефекты снижают коррозионную стойкость сплава. Термическая обработка, приводящая к уменьшению гетерогенности сплава, в большинстве случаев повышает коррозионную стойкость. [c.52]

Изменение структуры происходит при несоблюдении мер предосторожности. При тщательной подготовке шлифа также нужно считаться с деформацией слоя (рис. 2). Однако даже при механической полировке можно получить действительную структуру образца. При подготовке образцов хорошие результаты дает применение алмазной пасты в качестве полировочного средства. Процесс шлифовки и полировки тем осторожнее нужно проводить, чем мягче исследуемый металл. Возникающий при обработке слой нужно удалять соответствующим реактивом. Металлограф должен видеть, истинная ли это структура шлифа или еще деформированный слой. При анодной полировке не образуется деформированного слоя, для чистых металлов и однофазных сплавов онз является лучшей подготовкой шлифа. Для многофазных сплавов с различными электрохимическими свойствами фаз применение электрохимической полировки связано с определенными трудностями, однако благодаря правильно подобранному электролиту и в этом случае можно получить удовлетворительные результаты. Комбинированное полирование происходит при совмещении анодной и механической полировки [20, 21]. Шлиф подключают — как анод, вращающуюся полирующую шайбу — как катод. Этот способ применяют для гетерогенных сплавов, обычная анодная полировка которых вызывает осложнения. [c.11]

Анодное травление, напротив, возможно. При электролитическом травлении в 10%-ном растворе молочной кислоты с добавлением разбавленной азотной кислоты уже в ходе травления, до того как растворение прекращается, хорошо выявляется структура, особенно у гетерогенных сплавов палладия с очень большой разностью потенциалов между отдельными фазами. [c.252]

Б отличие от сплавов систем А1 — 81 и А1 — Си все промышленные сплавы А1 — Mg лежат в пределах твёрдого раствора. Максимальная растворимость магния в алюминии составляет 7А 1о (фиг. 88), но содержание магния в промышленных сплавах йе превышает 12о/о- Это объясняется тем, что гетерогенные сплавы А1 Mg делаются весьма хрупкими уже при содержании магния свыше 7%. Гомогенизация с последующим закаливанием обеспечивает высокую пластичность сплавов, содержащих до 12 /о магния. [c.152]

Обработка медных гетерогенных сплавов средней твердости НВ 100—НО [c.434]

Такого типа уравнение было применено для расчета явлений гистерезиса при упорядочении гомогенных сплавов [1]. При применении к двухфазным гетерогенным сплавам можно записать [c.9]

Акад. А. А. Бочваром было показано, что большое значение для сохранения высоких механических свойств при повышенных температурах имеет гетерогенность сплава, а именно наличие между кристаллами твердого раствора второй фазы, обладающей высокой жаропрочностью и малой скоростью коагуляции. Такая гетерогенная структура может быть у сплава перед нагревом до высокой температуры, но она может образоваться и во время нагрева при распаде твердого раствора. [c.99]

Термические напряжения могут возникать также вследствие анизотропии свойств (в макроскопическом масштабе) и различия теплофизических и механических характеристик (коэффициента линейного расширения, теплопроводности, модуля упругости) отдельных структурных составляющих гетерогенных сплавов. [c.4]

Недостатки предпочтительное снятие материала с краев применение для гетерогенных сплавов затруднительно малопригодна для крупнозернистых материалов (достижима глубина неровностей - 0,1 мкм). [c.167]

Анодное, или электролитическое, травление. Как и при электролитической полировке, образец помещают в электролит, и он служит анодом. Травление происходит в области АВ кривой плотность тока — потенциал (см. Электролитическая полировка). Напряжение травления составляет от 1 до 6 В, а плотность тока несколько ампер на 1 см . Продолжительность травления — от секунд до минут. Электролит используется тот же, что и при электролитической полировке. Прежде всего травление производится сначала при более высоком напряжении, а затем — при меньших значениях напряжения. Травление можно выполнять на обычных полировальных установках. Анодное травление гетерогенных сплавов и структур с неметаллическими включениями затруднено. [c.171]

Метод электрополирования применим для всех чистых металлов, однофазных сплавов, а также тех гетерогенных сплавов, у которых анодное растворение отдельных структурных составляющих происходит с примерно одинаковой скоростью, в частности для большинства сталей. [c.20]

Сильное торможение передвижению дислокаций создают дисперсные частицы вторичной фазы. Такой фактор упрочнения характерен для гетерогенных сплавов, подвергнутых закалке и старению. В этом случае дислокации, перемещаясь в плоскости скольжения, должны либо перерезать частицы, либо их огибать. [c.232]

КОРРОЗИОННАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ ГЕТЕРОГЕННЫХ СПЛАВОВ [c.152]

Главная особенность гетерогенных сплавов определяется, содержанием в их структуре фаз, различающихся по химическому составу и кристаллографическим параметрам. Эти фазовые составляющие, как правило, отличаются и по многим физическим и физико-химическим характеристикам адсорбционным, строению двойного электрического слоя на границе фаза — раствор, кинетическим параметрам окислительно-восстановительных реакций, потенциалам пассивации и т. д. Из-за этого коррозионное поведение гетерогенных сплавов во многом зависит от неоднородности их структуры. В данном случае неоднородность носит принципиально макроскопический характер в отличие от однофазных систем, для которых принимается микронеоднородность. (на уровне активных центров), связанная с различным энергетическим положением отдельных атомов на поверхности [12]. [c.152]

Экспериментальные. данные показывают, что в подавляющем большинстве случаев взаимодействие гетерогенных сплавов с агрессивной средой приводит к структурно-избирательной коррозии, в ходе которой одни фазы проявляют преимущественно анодные, а другие — преимущественно катодные свойства [2, 5, 7]. Рассмотрим процессы коррозии двухфазных двухкомпонентных сплавов. Их индивидуальные фазы представляются либо чистыми компонентами, либо твердыми растворами на их основе. [c.152]

Остановимся сначала на равновесных электродных процессах в системе гетерогенный сплав — раствор электролита. Равновесный потенциал гетерогенного сплава может быть определен точно таким же путем, что и равновесный потенциал однородной фазы (см. разд. 1.3). Действительно, при [c.152]

При достаточно большом различии в электроотрицательностях компонентов экспериментально можно наблюдать (как и дл5 однофазного сплава) равновесный потенциал по компоненту А, т. е. потенциал равновесия (1.6). Измерения равновесных потенциалов гетерогенных сплавов выполнены на ограниченном числе объектов. Однако даже на основе немногих данных можно сделать вывод об ином характере обратимого взаимодействия компонентов с собственными ионами в растворе электролита, чем это следует из уравнений электрохимической термодинамики. [c.153]

Неоднозначность в коррозионном поведении хороша иллюстрируется результатами сопоставления скорости коррозии гетерогенных сплавов и соответствующих чистых металлов. Для сплавов систем Zn—Sn и d—Sn скорость коррозии в соляной кислоте в несколько раз выше, чем чистых электроотрицательных металлов (Zn и d) [151, 152], хотя содержание Sn в этих испытаниях составляло всего 5 и 8 ат.% соответственно. Для сплавов системы Zn—Sn на основе олова (97 и 98,5 ат.%) в соляной и серной кислотах характерна возможность перехода в раствор обоих компонентов. Однако олово переходит в раствор в большем количестве, чем при растворении чистого металла в тех же условиях. Повышенная коррозионная активность компонентов по сравнению с соответствующими чистыми металлами наблюдалась и для сплавов систем Zn— d и d—Pb [153]. [c.158]

Упрочнение микроструктурными барьерами желательно, любые поиски в этом направлении следует считать перспективными. Еще до-дислокационная теория мелкозернистости доказала целесообразность размельчения зерна аустенита и всех продуктов его распада, уменьшения межпластиночного расстояния в перлите, размельчения второй фазы в гетерогенном сплаве. Главное преимущество этого способа упрочнения — сохранение пластичной матрицы и высокой вязкости разрушения. В отдельных случаях прочные включения второй фазы в пластичной матрице могут вызывать дислокационные нагромождения в системе ОЦК или плоские скопления в ГЦК у созданных барьеров, что приводит к зарождению микротрещин и снижению критического напряжения разрушения. [c.10]

Проявление структурной и локальной коррозии сплавов зависит от природы структурных составляющих и физически неоднородных участков металла, но также и от величины окислитель но-восстановительного потенциала среды, концентрации водородных ионов и температуры раствора, присутствия поверхностно-активных веществ и адсорбционных свойств поверхности сплавов. Явления адсорбции также определяют электрохимическую гетерогенность сплавов, в зависимости от которой могут поддерл<иватьея различные плотности анодного тока на различных участках. [c.32]

Электрохимически гетерогенный сплав в высокоэлектропроводных средах практически следует рассматривать как полностью поляризованную многоэлектродную систему, так как роль омического фактора крайне незначительна. Скорость коррозии различных участков гетерогенного сплава определяется поэтому не столько различием в потенциалах структурных составляющих и физически неоднородных участков, сколько различием б плотностях анодного тока на различных участках металла, что oispe-деляется значениями стационарного потенциала сплава при коррозии или наложенного анодного потенциала при анодном растворении сплава. [c.32]

Различные структурные составляющие с разным химическим составом, а также отдельные физически неоднородные участки с разной поверхностной энергией могут характеризоваться разными анодными поляризационными кривыми. При этом положение областей состояния металла и силы токов отдельных участков металлического материала могут отличаться. Таким образом, поверхность гетерогенного сплава характеризуется семейством анодных дифференциальных (парциальных) кривых. Эти кривые показывают особенности анодного поведения структурных составляющих и физически неоднюродных участков металла в координатах потенциал—плотность анодного тока (эквивалентного скорости коррозии). [c.33]

При одном и том же заданном потенциале отдельные участки неоднородной поверхнсстн гетерогенного сплава будут иметь [c.33]

Следует отметить, что на основании недавних исследований [31 ] при растворении твердых растворов и даже гетерогенных сплавов не всегда можно представить анодное растворение сплава рядом парциальных кривых, соответствующих растворению отдельных структурных составляю1дих. В общем случае при рассмотрении парциальных кривых нужно учитывать взаимное влияние компонентов. Так, например, прн растворении сплавов Fe—Сг в кислых растворах [32] было установлено, что по характеру зависимости парциальных скоростей растворения железа и хрома от потенциала и pH в активной области сплавы можно разделить на две группы. Для сплавов с низким содержанием хрома каждая структурная составлятщая характеризуется парциальными поляризационными кривыми, совпадающими по кинетическим параметрам о чистым железом. При концентрациях хрома в сплаве больших 13% кинетические характеристики железа и хрома еоответетвуют характеристикам чистого хрома [c.40]

Большое значение для коррозии имеют гетерогенность сплавов, величина зерена и чистота по включениям. Усиленной коррозии подвергаются анодные по отношению к матрице фазы. При относительно малой величине поверхности анодной фазы скорость растворения ее возрастает на несколько порядков, приводя к опасным структурно-избирательным видам коррозии (межкристаллит-ная коррозия, обесцинковапие двухфазных латуней, расслаивающая корро.зпя алюминиевых сплавов и др.). [c.23]

Намагниченность насыщения —важнейший прямой магнитный параметр — меняется только в зависимости от типа и количества немагнитных или слабо магнитных составных частей. В гетерогенных сплавах намагниченность насыщения (4тс1 гс) понижается пропорционально количеству немагнитной фазы. Если намагниченность насыщения ставится в связь с объёмом немагнитной фазы, то зависимость получается прямолинейная когда же она ставится в связь с весом в процентах, то она переходит в нелинейную [74]. [c.12]

Измерения твердости микросоставляющих некоторых сплавов (табл. 1) дают полное основание полагать, что повышение усталостной прочности такого гетерогенного сплава, как свинцовистая бронза, происходит вследствие образования твердого раствора олова в меди. [c.315]

Первый — вмятины типа точечных лунок правильного очертания и с почти сферической формой, напоминающей отпечатки от вдавливания шарика при замерах твердости. Диаметр лунок значительно превышает их глубину. Например, профилографированием были обнаружены лунки на алюминии и меди диаметром 0,3 — 0,6 мм и глубиной до нескольких десятков микрон. По краям лунок имеется гребень выдавленного металла. Размеры лунок даже на поверхности одного и того же образца различны, однако заметно, что с ростом прочности материала их средний размер уменьшается. Изменяется и микротвердость в местах локальной деформации, она возрастает от периферийной кромки к центру лунки. Аналогичные вмятины несколько искаженной формы обнаруживаются и на других материалах силумине, латуни, стали и др. Искажение формы вмятин связано, очевидно, с большей анизотропией свойств таких гетерогенных сплавов. Здесь также наблюдается изменение микротвердости. [c.15]

Проанализирован-ные выше типичные случаи анодного растворения и коррозии полностью подтверждают положение, что в гомогенном сплаве отдельные компоненты в определенной мере проявляют свои собственные электрохимические свойства. Поэтому многокомпонентные фазы разрушаются иначе, чем чистые металлы. В большей степени сказанное относится к гетерогенным сплавам, компоненты которых в твердом состоянии взаимно не растворяются. В таком случае каждый компонент с самого начала представлен в спла [c.10]

Остановимся в заключение на СР двухкомпонентных гетерогенных сплавов, составленных из металлов, взаимно не растворим >1х в твердрм состоянии. Поскольку это растворение сводится к ионизации А из собственной фазы, следует ожидать независимости анодной реакции от присутствия фазы другого компонента Однако при структурно-избирательном растворении тормозящее действие В также происходит, по мере его накопления на поверхности. Эффективность этого действия зависит от количественного состава и ]размеров зерен сплава. . [c.41]

В настоящем разделе упоминаются гетерогенные сплавы систем Mg—Си, Mg—iMgZn, Zn— d, Zn—Sn, 2n—Pb, d—Sn, d—(Bi, d—Pb, Sn—Pb, Sn—Bi, Sb—Pb, Bi—Pb и Pb—Ag (первым, как всегда, указан электроотрицательный компонент). Компоненты малорастворимы в твердом состоянии [142]. Наибольшая растворимость электроположительного компонента в электроотрицательном при температурах не выше +200°С характерна для системы Sb—РЬ и составляет менее 3 ат.%- Для систем Mg—MgZn (Mg—Zn), d—Sn, Sn—Pb, Sn—Bi и Bi—Pb растворимость не превышает 0,5 ат.%. В системах Zn—Sn, Zn— d и Zn—-Pb при, охлаждении выкристаллизовывается практически чистый цинк. [c.153]

Несмотря на то что в гетерогенных системах каждый компонент представляет индивидуальную фазу, их коррозионное поведение не может быть сведено к простому (независимому) сочетанию анодно-катодных свойств этих фаз. Иными словами, анализ коррозионного разрушения гетерр-генных сплавов на основе теории микроэлементов, исходящей из положения о независимости реакций на отдельных фазах, является слишком грубым и не может быть положен в основу систематизации опытных данных. Этот подход оказывается тем более непригодным, когда гетерогенный сплав состоит из компонентов, мало отличающихся по своим собственным потенциалам коррозии, или когда- СР сплава приводит к появлению устойчивого поверхностного пористого слоя, построенного из электроположительного компонента [27, 28, 144, 147, 148]. [c.157]

Скорость коррозии в серной кислоте зависит от того, имеются или не имеются в их составе первичные кристаллы электроотрицательного компонента если их нет, коррозия протекает медленно и мало зависит от состава спла , но на заэвтектических по электроотрицательному компоненту концентрациях скорость коррозии резко возрастает 149, 150]. Подобная же ситуация обнаруживается и при селективном анодном растворении гетерогенных сплавов систем Zn— d, [c.157]

Определенный шаг к раскрытию механизма коррозии гетерогенных сплавов был сделан исследованиями анодного окисления. Прежде всего следует отметить, что неоднозначность взаимного влияния компонентов оказалась присущей и анодным процессам. В одних случаях экспериментальные результаты свидетедьствовали о повышенной анодной активности компонентов сплава по сравнению с чистыми металлами [144, 153, 156- 158], в других наблюдалась прямо противоположная картина [158— 160]. Например, методом [c.158]

Рассмотрение электродных равновесий, анодных и коррозионных процессов в системах гетерогенный сплаю —раствор позволяет сделать следующее заключение. В противовес аддитивному сложению физических свойств, имеющему место в гетерогенных сплавах (ем. разд. 4.1), здесь, в электродных реакциях, обнаруживается особое взаимодействие фаз, ведущее в конечном счете к появлению у n iieMH качествен-т нового электрохимического свойства. [c.161]

Различие электрохимических свойств компонентов гомогенных сплавов, а также свойств отдельных фаз в гетерогенных. сплавах является основной причиной их своеобраз-рого коррозионно-электрохимического поведения при взаимодействии с агрессивной средой. По крайней мере в начальный период растворение компонентов происходит с различной скоростью и только со временем, при выполнении ряда условий, может приобретать равномерный характер. [c.193]

Различная чувствительность алюминия и дуралюмина к периодическому смачиванию объясняется их структурными особенностями. Поскольку коррозия при периодическом смачивании увеличивается вследствие изменения скорости катодной реакции, гетерогенные сплавы должны быть чувствительными к этому виду воздействия среды, так как процесс их коррозии в значительной степени контролируется скоростью течения катодной реакции (дуралюмин). Однородные же сплавы, корродирующие с анодным органичением (алюминий), должны слабо реагировать на изменение кине- [c.322]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...