Определение и эквивалентные модели

ОПРЕДЕЛЕНИЕ И ЭКВИВАЛЕНТНЫЕ МОДЕЛИ [c.158]

Определение и эквивалентные модели [c.161]

Правомерность последнего допущения можно оценить, сопоставив идеальную и реальную модели ячейки единичного контакта (рис. 4-28). Для определения эквивалентной по площади 2п(Ь —а ) толщины клеевого слоя S примем следующие допущения [c.149]

При вариациях одного-двух коэффициентов ннерции или коэффициента инерции и коэффициента жесткости одновременно каждый текущий параметрический вариант п-мерной модели представляется в виде эквивалентных моделей простой структуры вида j или К п - г Графы этих моделей и формулы для определения их квази-упругих параметров приведены в табл. 9, где приняты следующие дополнительные обозначения [c.370]

Основная задача, возникающая при проведении ресурсных испытаний конструкций, заключается в воспроизведении на испытательных стендах и полигонах таких нагрузок, которые были бы в определенной степени эквивалентны по своему воздействию реальным эксплуатационным нагрузкам. Точное копирование всего спектра эксплуатационных нагрузок не всегда целесообразно, так как длительность испытаний может оказаться чрезмерной. Кроме того, техническая реализация такого нагружения затруднительна. Более целесообразно проводить ускоренные ресурсные испытания с некоторым форсированием интенсивности и (или) частоты воздействий. Стендовые ускоренные испытания конструкций производятся обычно в условиях детерминированного нагружения, тогда как реальная эксплуатационная нагру-женность этих конструкций более адекватно описывается различными моделями случайных процессов. В этом случае возникает задача об установлении эквивалентности детерминированного и случайного нагружений и соответствующего коэс ициента перехода. [c.183]

Возникновение замкнутой дислокации можно понять, обратившись к описанной ниже модели и воспользовавшись скальпелем и клеем. Разроняем кристалл по поверхности, натянутой на некоторый контур, сместим поверхности по обе стороны от разреза, а затем опять склеим, удалив ил1 1 добавив атомы, необходимые для сохранения идеальной структуры. В результате такой операции мы получим дислокацию с вектором Бюргерса, совпадающим с тем вектором, на который были смещены поверхности. Топологическое определение (которое эквивалентно), возможно, легче воспринимается. интуитивно, поскольку оно не требует размышлений над этими не совсем понятными операциями. [c.252]

Общая восьмивершинная модель, содержащая 6 однородных параметров, не решена. Ее рассматривали Фан и Ву (1970) как модель, охватывающую уже решенные случаи сегнетоэлектриков, а также эквивалентную при определенном выборе параметров моделям типа Изинга или димеров. Мы приведем несколько примеров такой эквивалентности, не вдаваясь в их детальное обсуждение. [c.158]

Упомянув этот результат, который не будет использоваться далее, перейдем к определению модели типа Изинга, связанной с вышеописанной вершинной моделью на графе О. Каждой грани этого планарного графа, т. е. каждой вершине дуального графа О, сопоставим спиновое состояние с индексом а,Ь, с,. ... Предположим, что имеется соответствие между конфигурациями 4-х спинов вокруг вершины и конфигурациями стрелок вокруг той же вершины. Если это соответствие глобально однозначно, то вершинная модель эквивалентна модели типа Изинга со взаимодействием 4-х спинов. Пример пусть спиновый индекс принадлежит кольцу вычетов по модулю п (а 2п). Индекс стрелки равен при этом разности индексов двух смежных граней. [c.298]

В отличие от гранулярных структурные модели капиллярного типа основаны на моделировании порового пространства горных пород пучками непересекающихся капилляров, которые могут различаться как размерами, так и ориентировкой в пространстве. Вообще говоря, капиллярные модели во многом сходны с гранулярными (особенно с моделью Козени), но тем не менее если число, форма, сечение и длина капилляров в гранулярной модели определяются конфигурацией слагающих ее частиц, то в капиллярных моделях эти величины связаны с макроскопическими характеристиками пористой системы. При этом могут быть осуществлены два принципиально разных подхода к определению параметров моделируемого пучка. Первый, предложенный впервые И. Козени и развитый П. Карманом, заключается в предположении, что гидравлический радиус единственного капилляра в единице объема Модели равен среднему гидравлическому радиусу моделируемой пористой среды, определенному как частное от деления пористости среды на ее удельную поверхность, а пористость модели эквивалентна пористости моделируемой среды. В этом случае оказываются связанными друг с другом пористость, проницаемость и удельная поверхность модели (см. рис. в. 1). Другой подход предусматривает непосредственную связь между радиусом капилляров в пучке, пористостью и проницаемостью модели. Если первый из рассмотренных подходов получил широкое развитие в разработке методов определения удельной поверхности неконсолидированных пористых сред, то второй явился основой для исследования сложных капиллярных явлений в горных породах. [c.44]

Если задано условие (1), то все граничные условия и условия непрерывности удовлетворяются, за единственным исключением, состоящим в том, что касательные перемещения внутренних сторон граничных элементов не совпадают в точности с соответствующими перемещениями сторон смежных внутренних элементов ). Эти смежные стороны лежат тем не менее в одной плоскости, и все углы соответствующих элементов совпадают. Поскольку условия непрерывности нарушаются только в весьма локализованных областях, мы предполагаем, что эта модель отличается от истинного решения, удовлетворяющего условию (1), лишь в тонком пограничном слое. Таким образом, отсюда следует, что для тел больших размеров эффективные модули, определяемые при условиях (1) и (7), (8), эквивалентны друг другу, а также модулю, определенному условием (2). Более того, поля напряжений и деформаций, определенные формулами (7) и (8), совпадают с полями, постулируемыми вдали от границ при задании либо условия (1), либо условия (2). [c.21]

Далее, в этом разделе мы проверили гипотезу о том, что распространение трещины в композитах происходит путем активации дефектов внутри критического объема в окрестности кончика трещины. Эта гипотеза была подтверждена при экспериментальном исследовании детального и общего видов распространения трещины. При растяжении наблюдались случайные скачки трещины поперек волокон, а при сдвиговом нагружении скачки поперек волокон имели определенную ориентацию. После скачка трещины на пути ее остаются стрингеры неразрушенных волокон. Влияние локальной неоднородности, вызванной наличием волокон стрингера, можно оценить при помощи введения эквивалентных условий на границе, вне которой композит считается однородным и анизотропным. Наша модель не только позволила обнаружить, что технологические дефекты способны улучшить сопротивление росту трещины в статически испытываемых композитах, но также позволила описать основной характер роста трещины под действием повторных нагружений и, таким образом, объяснить причину более высокого сопротивления усталости композитов. [c.255]

Определение коэффициентов передач производилось на основе представления силовых и кинематических связей внутри типовых узлов привода и между ними с последующим использованием законов Даламбера и Кирхгофа. Построенный таким образом полный граф исходной системы показан на рис. 2. Коэффициенты передач графа учитывают упруго-массовые и кинематические параметры привода, внешние и внутренние возмущения, нелинейные характеристики демпферов и амортизаторов, параметры электродвигателей и системы управления. Один из вариантов преобразованного графа и соответствующая ему блок-схема электронной модели для привода с эквивалентной силовой ветвью показаны на рис. 3. С помощью этой модели решались частные задачи о выборе типа демпфера, определении его параметров и места установки. [c.113]

При построении моделей возникают две основные задачи. Первая связана с определением структуры объекта, оцениванием линейности, стационарности, выбором информационных вибрационных сигналов, определяющих техническое состояние и его изменение. Вся эта информация априорна для решения второй задачи — определения параметров и отклонений параметров объектов. Определение параметров объекта или эквивалентной ему модели включает в себя не только оценку их для данного момента, но и прогнозирование их изменения, что дает возможность применять эти результаты для диагностики качества функционирования. [c.157]

Очевидно, что граница применимости модели эквивалентного кольца совпадает с определенной вторым способом границей между плотными и раздвинутыми пучками. [c.173]

Задача заключается в определении динамических характеристик g t, s) я go t) и автокорреляционной функции эквивалентного шума t, т) линеаризованной модели (10.148) нелинейного технологического процесса. Ставится условие равенства статистических характеристик выходных переменных объекта [c.360]

Для сокраш,ения затрат машинного времени в вычислительный комплекс в некоторых случаях вводятся вместо относительно сложных зависимостей и алгоритмов упрощенные соотношения, выявленные после выполнения определенного объема расчетов (накопления опыта). В частности, такой прием применяется для организации сокращенного расчета режимов использования ТЭС путем обхода некоторых внутригодовых интервалов, с эквивалентным определением затрат на топливо за эти интервалы по упрощенным зависимостям. Аналогичным образом опыт, накапливаемый при полных расчетах по каждому году, позволяет затем производить полные расчеты не для каждого года, а показатели пропущенных лет получать интерполяцией. Подобный прием применяется при определении величины ремонтного резерва, коэффициента заполнения графика ремонтов и при дифференциации коэффициента готовности по внутригодовым интервалам специальная модель графика ремонтов используется лишь для отдельных характерных вариантов, в алгоритм же вычислительного комплекса введены обобщенные уравнения. [c.204]

Для расчета пограничного слоя на профиле решетки необходимо определить распределение скорости невязкой жидкости ги1 = т(5), которое используется как скорость внешнего потока Ид=Мд(5) по отношению к пограничному слою. Для определения т (з) следует решить прямую задачу теории решеток в потоке невязкой жидкости. Затем производится расчет пограничного слоя, который, строго говоря. следует рассматривать как первое приближение ввиду обратного влияния наличия пограничного слоя на распределение скорости внешнего потока. Как уже отмечалось, при безотрывном обтекании это влияние эквивалентно утолщению заданных профилей на толщину вытеснения 8 . Принципиально подобное уточнение всегда можно просто выполнить, используя, в частности, методы 21. Поскольку при реальных числах Рейнольдса и безотрывном обтекании толщина вытеснения очень мала, указанное уточнение обычно не производится. Гораздо существеннее влияние возможного отрыва потока, наличие которого в первом же приближении учитывается в распределении скорости вблизи выходной кромки, точнее всего в струйной модели. Возможность отрыва потока на других участках профиля проверяется в процессе проведения расчета. Следует отметить, что известные методы не позволяют достаточно надежно рассчитать поток при наличии отрыва, и им либо просто пренебрегают, либо строят соответствующее струйное течение невязкой жидкости с последующим применением на границе этого течения теории турбулентной струи. [c.395]

Из выражений (12.11), (12.12), (12.46) следует, что если нолу-определенная Д -модель преобразуется в эквивалентную -модель, являющуюся частным вариантом общей Гпо-модели со слитыми воедино 1-м и (1 + 1)-м безьшерционными узлами графа, [c.205]

Тогда в соответствии с выран еиием (14.35) у членов последовательности главных миноров характеристической матрицы полу-определенной составной модели (13.10) не будет совпадения нулей. Следовательно, в этом случае последовательность (14.35) обладает свойством Штурма и собственные значения расчетной эквивалентной модели вида (13.10) можно определять но дихотомической схеме (14.10), (14.11), не прибегая к модификации (14.38). [c.237]

При изучении с помощью ЭЦВМ сложных теплоэнергетических установок приходится, особенно на верхних ступенях указанной выше системы моделей, упрош,ать модель по сравнению с реальным объектом. Соответственно возникает очень важная проблема определения потери точности в связи с таким упроп ением. В процессе разработки математических моделей на анализ соответствия созданных математических моделей действительным моделируемым объектам, т. е. на рассмотрение вопроса о том, в какой мере созданные математические модели отражают природу и основные свойства теплоэнергетических установок и отдельных их узлов и элементов, должно быть обращено особое внимание. Строго говоря, нельзя пользоваться методом математического моделирования теплоэнергетических установок, если неизвестно, насколько изучаемая эквивалентная модель отличается от моделируемой установки. Вместе с тем следует отметить, что методы эквивалентирования применительно к теплоэнергетическим установкам в настоящее время разработаны еще недостаточно [2, 191. [c.9]

При решени и динамических задач рассмотренные модели можно упростить, если отказаться от ограничений, накладываемых уравнением сохранения количества движения (2-17). С этой целью принимают, что давление по длине канала остается постоянным, а все сопротивление находится на выходе из канала в виде сосредоточенного сопротивления, с определенным приближением эквивалентного сопротивлению канала (рис. 2-5). Отказ от учета падения давления по длине канала приводит к созданию новой модели парогенератора. Теперь парогенерирующий канал состоит уже из двух последовательно соединенных систем обогреваемого канала и сосредоточенного сопротивления. Эти системы можно разделить и динамические характеристики определить отдельно для каждой из них. [c.49]

Любое собственное значение динамической модели составной системы локализуется в интервале ( ( ) — ai )) X 2 за h шагов итерационного процесса, описанного в табл. 7. Для практических задач динамики силовых установок с ДВС валсным свойством представленного в табл. 7 алгоритма является возможность локализации с наперед заданной точностью одного или совокупности собственных значений, принадлежащих рассматриваемому контрольному отрезку, В табл. 7 приведены таклсе формулы для определения компонент собственных форм эквивалентных моделей составных систем и компонент собственных форм, отвечающих неканоническим (исходным) обобщенным координатам составляющих подсистем составных моделей. В случае полуопределенных составных систем в формулах табл. 7 следует использовать параметры неукороченных эквивалентных моделей (см. табл. 5). [c.365]

Для многомерных моделей силовых установок решение указанной задачи является основной по вычислительной трудоемкости задачей динамического анализа. В типовых случаях, характеризующихся одновременными вариациями одного или двух параметров, эффективность вычислительных процедур существенно повышается в результате применения эквивалентных структурны.х Т -преобразований [1, 6—9]. С помощью этих преобразований каждый текущий параметрический вариант расчетной п-мерной модели с одним или двумя варьируемыми коэффициентами лсест-кости представляется в виде эквивалентных моделей простой структуры вида или АГ . Графы таких моделей и формулы для определения их квазиупругих параметров приведены в табл. 8, где приняты следующие обозначения — величина [c.365]

Частотные характеристики тела человека служат исходнымш данными при расчете эффективных систем виброэащиты человека, проектировамии вибробезопасных машин, разработке гигиенических норм вибрации, определении параметров эквивалентных механических моделей и манекенов. [c.388]

В разд. 10.3 мы видели, что восьмивершинную модель можно рассматривать как две модели Изинга с взаимодействием между ближайшими соседями (каждая из моделей на своей подрешетке), связанные между собой с помощью взаимодействия между четырьмя спинами. Некоторые авторы относятся скептически к введению таких четырехспиновых взаимодействий, считая их в определенной степени нефизическими . Юнглинг [126] ответил на подобную критику, показав, что восьмивершинная модель (в частности, восьмивершинная модель без внешнего поля) эквивалентна модели Изинга на квадратной решетке с взаимодействиями только между двумя спинами, которые представляют собой взаимодействия между ближайшими соседями и соседями из третьей координационной сферы. [c.258]

Ещё одна особенность перечисленных классов моделей всё это - эффективные модели, подменяющие реальную дискретную среду эквивалентной сплошной средой. В настоящей главе рассматриваются однородные эффективные модели, главным параметром которых являются интервальные скорости. В главе 8 речь идет об упругом рассеянии и отражении, что npQШO] 2iT2i Tнеоднородность среды. Однако в определении этой неоднородности дискретность среды не участвует. Конечно, в реальных средах специфические параметры дискретной среды - пористость, проницаемость, характер связности между зернами - бывают разными по разные стороны отражающих границ, и известны модели, которые при описании явлений на границах раздела учитывают дискретность самих границ (например, принимают во внимание особенности перетоков флюида через границу). Однако такие модели остаются за рамками этой главы. Связи между характеристиками дискретности и эффективными параметрами [c.243]

В предыдущем параграфе было установлено, что абсолютно твердое тело будет находиться в равновесии тогда и только тогда, когда главные вектор и момент сил, приложенных к телу, равны нулю. Эти условия в проекциях, например, на декартовы оси координат эквивалентны шести скалярным уравнениям, из которых можно определить не более шести неизвестных величин. Вместе с тем, так как никаких ограничений на систему сил в общем случае не нак.тадывается, число сил, подлежащих определению, может оказаться значительно бо,ль-ше. Когда возникает такая ситуация, мо,о.ель абсолютно твердого тела недостаточна для решения задачи. Эту модель следует считать вспомогательной в смысле теоремы 4.8.3. [c.357]

Согласно методу электроаналогии каждой ячейке тепловой, магнитной или деформационной сетки можно поставить в соответствие элемент разветвленной электрической цепи ц иметь дело в дальнейшем с эквивалентным электрическим аналогом. Соответствующее соединение элементарных ячеек образует сетку для отдельных деталей, а их последующее объединение — эквивалентную сеточную модель ЭМУ в целом. Для примера схематично показаны тепловая (рис. 5.4, а) в виде сетки Т и деформационная (рис. 5.4, б) в виде сеток по оси а и в радиальном направлении г модели для одного из гироскопических электродвигателей. В уэлы сеток вводятся токи, моделирующие соответственно тепловые или магнитные потоки, или усилия, действующие в данных объемах. Заданием определенных значений потенциалов и токов в нужных узлах вводятся также и граничные условия задачи. [c.122]

Эксплуатация ВС но принципу их безопасного повреждения связана с оценкой их технического состояния по различным критериям и подразумевает определение предельного состояния по выработке ресурса до предотказного состояния и до безопасного отказа [57]. Установление ресурса произвольному изделию авиационной техники из условия требуемой безопасности полетов по данным испытаний на надежность связано с оценкой ряда параметров. В частности, необходимо учитывать плотность распределения долговечности при принятом плане испытаний, эквивалентность программ испытаний ожидаемым условиям эксплуатации (соответствие циклов ЗВЗ или ПЦН), степень неадекватности принятой модели надежности изделия реальному физическому объекту, неэквивалентность ожидаемых и реальных условий эксплуатации, а также должно быть учтено качество изготовления изделия. Все перечисленные параметры могут быть оценены приближенно, что приводит к существенному рассеиванию рассматриваемой долговечности каждого элемента конструкции. [c.45]

Рис. 6.33. Сопоставление кинетических кривых в случае несинфазного нагружения крестообразных моделей из алюминиевого сплава Д16Т относительно эквивалентного коэффициента интенсивности напряжения К , который определен (я) без учета поправки на несинфазность и (б) с учетом этой поправки

В заключение сделаем два замечания, касающиеся моделей среды, описывающих композиционные материалы. Рассматривая основные уравнения, соответствующие теориям, в которых упругие постоянные выражаются через микроструктурные параметры материала, можно отметить, что по математической структуре они эквивалентны уравнениям аксиом атических теорий, описанных ранее. Например, модель Сана и др. соответствует микрострук-турной теории Миндлина [1111, а модель Ву — микроморфной теории Эрингена. В работе Херрманна и Ахенбаха I72] обсуждается применение к композиционным материалам теории среды Коссера. Однако теории типа Сана и Ву обладают определенными преимуществами, связанными с тем, что они позволяют выразить упругие постоянные среды через микроструктурные параметры материала. В них заложена возможность непосредственной проверки предсказываемых соотношений дисперсии, в то время как в более общих аксиоматических теориях такая возможность не п редусматривается. [c.295]

Зависимости (12.15) характеризуют необходимые условия эквивалентного структурного преобразования А -модели в ациклическую Г -модель. Необходимость условий (12.15) вытекает из матричного равенства (12.4), достаточность можно считать обеспеченной, если для любой удовлетворяющей им вещественной симметричной матрицы G MOHiHo построить симметричные матрицы 5, D и 5о такие, что выполняется равенство (12.4). Алгоритм для определения элементов матриц S, D я Во нетрудно составить на основании выражений (12.4), (12.11), (12.13). Параметры i, вхо- [c.198]

Остановимся теперь на особенностях определения собственных значений и собственных форм составных систем, включающих подсистемы с сосредоточенными и сосредоточенно-распределенными параметрами (см. рис. 76). При отсутствии нулевых значений i согласно (13.23) и кратных элементов со,- матрицы Q системы (13.22), как указывалось в 13, можно обоснованно усекать бесконечномерную модель (13.22). Будем полагать, что для рассматриваемого ограниченного частотного интервала (О, % ) выполняется неравенство (13.24). Тогда проблема собственных спектров эквивалентной усеченной модели (13.22) на указанном частотном интервале решается на базе дихотомического алгоритма (14.10), (14.11) и вычислительной схемы (14.44). Возможные дополпительпые модификации расчетной модели (13.22), связанные с наличием нулевых Сг или кратных сог, рассмотрены выше. [c.240]

Механическое нагружение модели, эквивалентное равномерному и стационарному изменению температуры. Методика испытания. Изготовляют рамку с отверстием в форме наружного контура заряда из пластины плексигласа толщиной 12,7 мм. Из пластины мягкого уретанового каучука марки хизол 8530 СН изготовляют модель, наружный диаметр которой на 1,2% превышает диаметр отверстия в рамке из плексигласа. Слегка увеличенную модель запрессовывают в плексигласовую рамку. Возникающую при этом картину полос интерференции можно рассмотреть и сфотографировать в полярископе (фиг. 11.8). В картинах полос по наружному контуру видны мелкие полосы, указывающие на наличие неравномерности контакта. При этом подобные возмущения в картине полос не распространяются на вырезы внутреннего контура, так что при определении концентрации напряжений на них не следует обращать внимание. [c.328]

Эти соображения следует иметь в виду при обосновании допустимости рассмотренной модели для определения дисбалансов гибких роторов и учете погрешности данного способа балансировки, подбирая разумное с указанной точки зрения число дисков, ап-проксимирующ их реальный ротор. Это подтверждает тот факт, что наиболее приемлемыми и устойчивыми вариантами будут относительно несложные расчетные модели, отличающиеся тем, что в них используются полученные в результате экспериментов эквивалентные данной расчетной схеме значения параметров жесткостей, масс, прогибов и т. д. [c.59]

Полуопределенные составные системы представляются дополнительно в виде эквивалентных укороченных моделей типа и графы которых и соответствующие формулы для определения их квазиупругих параметров приведены в табл. 6. Характеристические А-матрицы Q ) и //j Q ) эквивалентных (укороченных — в случае полуопределенных систем) моделей соответственно для односвязной и двухсвязной составных систем имеют вид окаймленных диагональных матриц (табл. 7, где приняты обозначения [7—9] — единичная матрица порядка q-, 0 — символ прямой суммы матриц). [c.365]

Сложные механические системы, как правило, содержат большое число разных конструктивных элементов или узлов, реакция которых на воздействие механичесюос вибра-хщй существенно различна. Многие конструктивные изделия с точки зрения их реакции на вибрационные и ударные воздействия можно представить в виде системы масс, пружин и демпферов. Эквивалентные механические системы можно представить как демпфированную линейную упругомассовую систему с определенной механической добротностью Q и резонансной частотой /о Идеализированная модель изделия может быть получена путем объединения аналогичных, совершенно не зависящих одна от другой элементарных упругомассовых моделей с различными резонансными частотами /о, добротностью Q и [c.359]

Кинч обсуждает также модель Симхи [48] и констатирует, что при одинаковых основных допущениях его собственный метод может дать результаты, весьма близкие к результатам Симхи. Ячеечные модели Симхи [481 и Хаппеля [161 предназначены для получения разумного приближения поля скорости внутри отдельной ячейки. Это в свою очередь используется при вычислении скорости диссипации энергии и определении отсюда эффективной вязкости. Статистический метод, разработанный Кинчем, имеет целью возможно более точно вычислить скорость жидкости вблизи поверхностей частиц. Однако Кинч считает более уместным вычислять эффективную вязкость по значению скорости сдвига на стенках. По-видимому, невозможно согласовать концепции, лежащие в основе двух способов определения вязкости суспензии. Не ясно также, будет ли внесение в суспензию большой сферы эквивалентно наличию стенки. [c.526]

Прямое сравнение расчетов, основанных на уравнениях (3.19) и (3.20) или на эквивалентных механических моделях, с экспериментальными данными показывает, что расчеты дают в прин-цине правильную общую форму зависимостей динамических механических свойств гетерогенных полимерных композиций от их состава, однако эти расчеты требуют учета фазовой морфологии и структуры частиц дисперсной фазы и дают более резкую, чем ожидается, зависимость динамического модуля от состава. Простое сравнение расчетных данных с экспериментальными можно получить, используя эквивалентность механических моделей, изображенных на рис. 3.4, с уравнением (3.19) для некоторых значений параметров моделей, приведенных в уравнении (3.18) [25]. Так, параметры моделей Ф и X, определенные путем подгонки экспериментальных кривых, можно сравнивать со значениями этих параметров, рассчитанными по уравнению (3.18) и известным значениям ф2 и jx. Полученные таким образом параметры находятся в удовлетворительном согласии для эластифицированных каучуками термопластов и очень сильно различаются для эластичных полимеров, содержащих жесткие частицы. На рис. 3.10 представлена корреляция расчетных и экспериментальных параметров по данным работ [20, 22] для ряда ударопрочных полисти-ролов и АБС-пластиков, а также [c.163]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...