Прокатка стали холодная — Влияние

Прокатка стали холодная — Влияние на механические свойства 668 Промывка деталей 752, 753 Пропан —Характеристика 198 Пропитка пористых спеченных металлокерамических изделий 264 Просечка 140 [c.782]

Прокатка стали холодная — Влияние на механические свойства 5 — 668 Прокладки 4 — 723, 742 [c.460]

Установлено, что склонность к межкристаллитной коррозии уменьшается по мере повышения отношения Nb С. Углерод в пределах 0,06—0,13% оказывает сравнительно малое влияние, если отношение Nb С достаточно. Провоцирующий нагрев при 550° С в течение 8—21 суток оказывается более чувствительным для выявления склонности, чем общепринятый 2-ч при 650° С. После закалки с 980° С в воде или холодной прокатки стали имеют лучшую стойкость против межкристаллитной коррозии, чем при закалке с 980 и 1080° С с охлаждением на воздухе или закалке с 1080 С в воде. Стабилизирующий отжиг не оказывает положительного влияния на коррозионную стойкость стали 18-8-Nb. [c.563]

Влияние суммарной степени обжатия при холодной прокатке стали, успокоенной алюминием, на вытянутость зерен феррита после холодной прокатки и рекристаллизационного отжига [82] [c.111]

Степень окисления всех испытанных сталей значительно ниже указанной величины, причем титанистые стали окисляются еще меньше, чем углеродистые, что объясняется легирующим влиянием титана. Окисляемость стали различных заводов колеблется в заметных пределах и зависит от способа прокатки и отделки поверхности горячекатаные стали различных заводов окисляются меньше, чем холоднокатаные, что особенно тщательно было проверено на магнитогорской стали холодного и горячего проката (в табл. 19 [c.100]

В деталях из жаропрочных сталей и сплавов в процессе выполнения различных технологических операций холодной обработки (прокатки, волочения, вытяжки, гибки, накатки, обработки резанием, упрочняющей механической обработки) неизбежно возникает сплошной или поверхностный наклеп. Рассмотрим влияние равномерного наклепа на длительную и усталостную прочность. Так как физическая сущность сплошного и поверхностного наклепа одна и та же, то знание характера закономерностей влияния на усталость, полученных для сплошного наклепа, может значительно облегчить установление подобных закономерностей и для поверхностного наклепа. [c.195]

Старение стали. Предназначенная для холодной штамповки сталь по возможности не должна изменять своих свойств под влиянием старения, которое значительно усиливается в результате холодной прокатки листов и наблюдается при длительном их хранении на складе. [c.402]

Влияние холодной прокатки на механические свойства стали [c.668]

Наконец, следует отметить, что на хрупкость материала могут очень сильно влиять так называемые остаточные напряжения, которые могут получиться в материале при закалке, при холодной прокатке или при недостаточной температуре горячей прокатки, когда материал получает наклеп. Опытами на растяжение такие напряжения, как правило, не могут быть выявлены. Остаточные напряжения обычно связаны с возникновением объемного напряженного состояния в материале в связи с этим возможно хрупкое разрушение. Такие случаи встречались при изготовлении мощных двутавровых балок со сравнительно тонкими полками. В нашей практике был случай хрупкого разрушения двутавровой балки № 50 при сбрасывании ее на землю в морозный день. Результаты статических испытаний, химического и металлографического анализа показали, что материал как будто вполне доброкачественный. Лишь ударные испытания при различных температурах обнаружили резкую хладноломкость для образцов, вырезанных у края полки двутавра,— в наиболее наклепанном месте. Что касается влияния на хрупкость химического состава сталей, то ударная вязкость понижается, как это видно из таблицы 21, с увеличением количества углерода, т. е. с повышением предела прочности и уменьшением пластических свойств стали. Весьма неблагоприятно отражается на сопротивлении удару, особенно при низких температурах, наличие фосфора. Поэтому на практике при изготовлении материала для деталей, работающих на удар, всячески ограничивают примесь этого элемента. [c.533]

Исходное состояние а-фазы оказывает большое влияние не только на кинетику распада аустенита, но и на механические свойства стали после окончательной термической обработки. В табл. 2 приведены характеристики стали 20 для двух исходных состояний - отожженного и деформированного холодной прокаткой (е = 50 %). Повторная термическая обработка заключалась в закалке от 880°С в воде с последующим отпуском при 250°С. Скорость нагрева под закалку составляла 20 и 150°С/мин. [c.59]

В работе [239] изучалось влияние кремния на изменение твердости при холодной прокатке и установлено, что стали типа 22-9 с 2,4% Si и 0,11 % С, обладая большей исходной твердостью, имеют меньшую склонность к приобретению наклепа с увеличением степени деформации, чем сталь 18-8 с 0,09%. В этой же работе изучалось изменение твердости в зависимости от температуры отпуска. Свойства хромоникелевых сталей с кремнием зависят от температуры закалки (рис. 162). [c.286]

В работе [703 ] изучено влияние никеля и хрома (4,5—6,5% Ni, 15,6 17,8% Сг и 0,07—0,13% G) на изменение механических свойств стали после различных вариантов обработки закалки, холодной прокатки при —60 до 94 и 180° С, комнатной температуре и в подогретом состоянии. Показано, что упрочнение сталей указанных составов тем больше, чем ниже содержание никеля, чем ниже температура прокатки (рис. 167), что связано с превращением метастабильного аустенита в мартенсит в процессе обработки давлением. Значения температуры превращения, т. е. Mg, могут в какой-то степени служить критерием упрочнения метастабильного аустенита. Максимальное упрочнение для этих сталей соответствует более полному превращению Y [c.310]

В настоящей работе описаны исследования влияния деформации, вызываемой холодной прокаткой и зачисткой поверхности наждачной бумагой, на межкристаллитное разрушение нержавеющих хромоникелевых сталей. [c.116]

Приведем последнее замечание, иллюстрирующее сложность явления разрушения. Если испытать на растяжение или изгиб цилиндрические образцы из одного и того же хрупкого материала (например, из фарфора), но различных размеров, то, как установлено экспериментаторами, прочность на разрыв оказывается тем меньшей, чем больше размеры образца. Аналогичные наблюдения были проведены при сравнении прочности на разрыв геометрически подобных цилиндрических стержней различных размеров, полученных путем механической обработки из одной и той же выплавки мягкой стали ). Вопрос о том, влияют ли размеры геометрически подобных образцов на их прочность при растяжении или изгибе для материалов, деформирующихся до разрушения лишь упруго, является пока открытым ввиду крайней трудности получения однородных образцов разных размеров (например, из таких материалов, как плавленый фарфор). С той же трудностью приходится сталкиваться и в отношении образцов, вырезанных из мягкой стали илп другого пластичного металла, предварительно подвергнутого холодной или горячей обработке—прокатке или ковке. Постулируя возможность существования масштабного фактора , влияющего на величину временного сопротивления хрупких материалов (как плавленый фарфор), В. Вейбулл ) развил статистическую теорию прочности материалов, которая объясняет понижение прочности крупных образцов по сравнению с мелкими тем, что для крупных образцов существует относительно большая вероятность образования различных трещин и дефектов. К тому же типу явлений следует отнести также и предполагаемое влияние пространственного градиента напряжений на прочность образцов, подвергнутых чистому изгибу или кручению. [c.216]

Влияние степени обжатия при холодной прокатке на магнитные характеристики (намагниченность насыщения 4я/ь и магнитная проницаемость ц) Сг—N1 аустенитных сталей [c.125]

При температурах ниже температуры динамического деформационного старения ударная вязкость зависит от того, в какой плоскости — плоскости прокатки или плоскости, перпендикулярной к ней и параллельной направлению прокатки, выполнен надрез (см. рис. 105). В интервале температур динамического деформационного старения и выше плоскость, в которой выполнен надрез в ударных образцах, не оказывает заметного влияния на величину ударной вязкости. Зависимость ударной вязкости холоднодеформированной стали от расположения канавки относительно плоскости прокатки обусловлена, по-видимому, неравномерной деформацией зерна в горизонтальной и вертикальной плоскостях и влиянием эффекта Баушингера. Твердость двух взаимно перпендикулярных боковых плоскостей предварительно холодно-деформированной стали также различна, что обусловлено теми же причинами. При прокатке в интервале температур динамического деформационного старения и выше различие в твердости обоих боковых плоскостей уменьшается, следовательно, динамическое деформационное старение уменьшает эффект Баушингера. [c.266]

Исследование влияния предварительной теплой деформации прокаткой (при температурах равных температурам последующих испытаний) на температурную зависимость ударной вязкости показало (рис. 106), что теплая деформация влияет на эффект динамического деформационного старения аналогично холодной деформации интервал температур расширяется, абсолютная величина эффекта уменьшается по сравнению с нормализованной сталью. Температура максимального развития динамического деформационного старения выше, а интервал температур при ударном изгибе шире, чем при прокатке, что обусловлено влиянием скорости деформации. [c.267]

На способность стальной полосы к глубокой вытяжке большое влияние оказывают суммарная степень обжатия и условия отжига. Горячекатаную полосу из малоуглеродистой стали для глубокой вытяжки, прокатанную при оптимальных условиях, не рекомендуется отжигать перед последующей холодной прокаткой, так как она выдерживает при этой прокатке суммарную степень деформации около 85—95% без промежуточных отжигов и без опасности возникновения трещин и имеет высокие пластические свойства и хорошую микроструктуру. [c.84]

Степени деформации, присущие холодной прокатке, оказывают благоприятное влияние на качество поверхности, уменьшают разнотолщинность полосы, способствуют выравниванию размера рекристаллизованных зерен и лучшему распределению цементита и включений в структуре, В стали, раскисленной алюминием, холодная про- [c.92]

Таким образом, механизм формирования УМЗ структуры при рекристалли-зационном отжиге в присутствии избыточных фаз не имеет однозначной трактовки. Тем не менее факт влияния избыточных фаз на структуру материала не вызывает сомнения. Об этом свидетельствуют и результаты работы [203]. Авторы исследовали рост зерен в стали с 3 % Si и 0,3 % Сг, которая вследствие присутствия кремния является двухфазной при 1000—1300 °С соотношение фаз в стали регулировали изменением содержания углерода. С целью формирования мелкозернистой структуры образцы после гомогенизации подвергали холодной прокатке с суммарной степенью обжатия 33 %, а затем отжигу в течение 300 ч. Для сравнения исследовали однофазную сталь после аналогичной предварительной обработки. Оказалось, что в зависимости от продолжительности отжига при И00°С двухфазная сталь имеет значительно более мелкое зерно по сравнению с однофазной — средний размер зерен в двухфазной стали менее 50 мкм. А при 800 °С в двухфазной стали можно сформировать УМЗ структуру с размером зерен 2 мкм, тогда как в аналогичных условиях однофазная сталь имеет размер зерен около 100 мкм [204]. Холодная прокатка стали 15Х18Н12С4ТЮ аустенито-ферритного класса (содержание феррита около 5—20 %) с последующим рекри-сталлизационным отжигом при 820—870 С приводит к образованию мелкозернистой структуры с размером зерен 1—3 мкм. Обработка стали 12Х18Н10Т [2] с практически однофазной структурой в аналогичных условиях способствует формированию структуры с размером зерен 14—20 мкм. [c.108]

Рис. 6.8. Блеск электроосажденного оловянного покрытия с довольно сильно выраженным псевдоморфизмом (слева) ухудшается под влиянием раздробленного поверхностного слоя,, образовавшегося в процессе холодной прокатки стали. При удалении этого дефектного слоя электроосажденное олово имеет зеркальную поверхность (справа).

Необходимо учитывать влияние углеро- Сталь Х17АГ14 сильно упрочняется в ре-да на склонность сталей к межкристаллит- зультате прокатки в холодном состоянии, ной коррозии. Изделия, получаемые при по- Она хорошо сваривается всеми видами ар- [c.1367]

Влияние холодной прокатки стали с гальваническим свинцовым покрытием из борофтористоводородной ванны, толщиною в 13 11, на коррозию в туманной камере и при конденсаций . [c.917]

Заметное влияние на склонность стали к разрушению под действием сероводорода оказывает величина обжатия при холодной прокатке. С увеличением обжатия усиливается и склонность стали к растрескива- [c.38]

Известно также, что параметры шероховатости поверхности оказывают существенное влияние на сопротивление усталости. В общем случае предел усталости повышается с улучшением качества поверхностного слоя. Кроме того, на них влияет направление следов обработки при их совпадении с действием главного напряжения предел усталости выше. Финишная обработка поверхности, которая в основном определяет конфигурацию микроскопических рисок и механические свойства поверхностного слоя, существенно влияет н а предел выносливости даже при одинаковом классе шероховатости. Например, в работе [127] приведены результаты испытаний на выносливость образцов из сталей Р18, 9ХМФИ9Х, обработанных алмазным и обычным шлифованием. Сопротивляемость усталостному разрушению при шлифовании кругами из синтетических алмазов повышается на 20—45% при контактных нагрузках и до 30% при изгибе. Это связано с характеристикой рельефа поверхности, когда число царапин на единицу поверхности и их глубина значительно меньше при алмазном шлифовании, чем при абразивном, а рельеф становится более гладким (см. также рис. 150). Проведенные исследования позволили повысить стойкость валков для станов холодной прокатки вследствие правильного выбора технологического процесса. [c.439]

Отрицательное влияние на жаропрочность труб из стали 12Х18Н12Т оказывает не только холодная, но и горячая деформация. Горячая деформация прокаткой при 1000 и 900 С при степенях деформации 23—30% приводит к значительному упрочнению аустенита. После высокотемпературной деформации в стали формируется субзеренная структура, которая за счет выделения на субграницах карбидов обладает достаточно высокой термической стабильностью. [c.33]

Хорошая свариваемость стали и молибдена наблюдается в тех случаях, когда общая толщина биметаллического листа составляет 20 мм при толщине молибдена 1-2 мм (прокатка при 950 и 1200°С) и 3,5-6 мм (прокатка при 950° С) при толщине молибденового покрытия 10 мм листы не свариваются. Другими словами, при небольшой толщине молибден хорошо сваривается со сталью и в случае прокатки при 1200° С. Это можно объяснить тем, что условия прокатки недостаточно изотермичны. При контакте с холодными валками тоньсий теплопроводный молибденовый слой охлаждается и фактически температура на границе молибден-сталь ниже, чем температура в камере. Использование в качестве подложки различных сталей (0,03—0,16% С) не оказывает заметного влияния на прочность на срез биметаллического композита, гак как при испытаниях на срез, как правило, наблюдается разрушение по молибдену. [c.94]

В результате комплексного исследования влияния легирования на стойкость сталей к растрескиванию в сероводородсодержащих электролитах предложен ряд низколегированных сталей, обладающих в данных средах повышенной стойкостью [28]. Кроме того, предложены стали, легированные редкоземельными элементами, а также высоколегированные сплавы Ni—А1 — сплав после горячей прокатки и старения, Ni- u— Fe - сплавы типа инконель после отж-ига или холодной обработки и ряд других. Есть основание считать, что редкоземельные элементы рафинируют сталь от металлоидов (кислород, водород), вязывают мышьяк, серу и фосфор в тугоплавкие соединения и вместе с тем снижают перенапряжение выделения водорода на металле, препятствуя водородной хрупкости [8]. [c.120]

По ударной вязкости при 20 и — 40° С сварные швы не уступают основному металлу. Склонность к образованию горячих и холодных трептн при сварке у стали отсутствует. В зоне влияния сварки металл имеет твердость Wfi 220. Ударная вязкость после старения при отрицательных температурах резко уменьшается. Штампу ем ость удовлетворительная. Температура нагреза металла при прокатке лист 1180 — 1200° С, фасонный прокат 1250 — 1260° С. Температура конца прокатки лист 700—750° С. фасонный прокат 860—900° С. [c.292]

Рис.9.2. Сплав Hasteloy С-276. Влияние тепловых выдержек на коррозионное растрескивание под напряжением в растворах Н2О по Na l после холодной прокатки с обжатием на 59 % (а), 48 % б) и 37 % (в). Образцы (кольцевые, С-образной формы, в паре со сталью) испытаны в растворе при комнатной температуре и напряжении, составляющем % % от величины предела текучести поперек текстуры прокатки [5]

В работе [ 69] изучено влияние скорости нагрева на положение A i в условиях изотермического эксперимента. Образцы стали 20 после холодной прокатки (е = 50 %) нагревали до разных температур ниже 725°С со скоростями 500, 900, 3000 и 6000°С/мин. После вьщержки от двух до тридцати минут производилась закалка, и металлографическим методом определялась степень развития а 7-превращения. Исследования показали, что снижение критической точки A i наблюдается после нагрева деформированных образцов со всеми исследованными скоростями, причем при варьировании условий нагрева в указанных пределах фиксируется одна и та же температура начала образования аустенита ( 690°С). Следовательно, изменение скорости нагревает 500 до 6000°С/ /мин не приводит к заметным различиям в степени неравновесности структуры перед началом а 7-превращения, хотя некоторые отличия в кинетике его протекания в йроцессе изотермической выдержки наблюдаются. Так, при ускорении нагрева вначале имеет место некоторое отставание в развитии превращения. Однако после вьщержки в течение 10-15 мин для всех скоростей нагрева фиксируется одинаковое количество 7-фазы. [c.51]

Рис. 7.41. Влияние холодной прокатки поверхности на кривую усталости ферритного чугуна с шаровидным графитом. Примечание прокатка перед усталостными испытаниями осуществлялась тремя фасонными роликами из закаленной стали в V-обраэнон выточке ролик прижимался пружиной так, чтобы обрабатывалось лишь основание выточки. (Данные из работы [34 .) 1 — V-образная выточка, прокатка с прижатием усилием 327 фунтов 2 — V-образная выточка, прокатка с прижатием усилием 264 фунта 3 — V-образная выточка, прокатка с прижатием усилием 139 фунтов 4 — без выточки и без прокатки 5 — V-образная выточка, без прокатки.

Рис. 256. Влияние марган-ца и степени обжатия при холодной прокатке 12%-ной хромистой стали на изменение предела прочности (цифры у кривых — обжатие, %)

Изучая влияние холодной обработки на механические свойства железа, Киркальди расходится с установившимся мнением, согласно которому повышение прочности на растяжение является результатом отвердения . Непосредственным испытанием он устанавливает, что плотность железа снижается процессом волочения и сходным процессом холодной прокатки, вместо того чтобы возрастать, как это представляли себе до сих пор . Киркальди полагает, что необходимые сведения о свойствах железа и стали могут быть получены из исследования структуры этих металлов. Он сообщает, что структура различных видов сварочного железа прекрасно обнаруживается при погружении в разбавленную соляную кислоту, которая, действуя на местные включения-примеси, обнажает для наблюдения одну лишь металлическую со- [c.334]

Влияние деформации вальцевания в интервале О—90% на диффузию электролитического водорода через нелегированную мягкую сталь изучали Г. Шуман и Фр. Эрдман-Еснитцер [284]. Эта работа заслуживает более подробного рассмотрения. Мембраны из стали состава (%) 0,09 С 0,05 Si 0,36 Мп 0,03 S имели толщину 0,25—0,30 мм. Мембраны вырезались из жести, полученной прокаткой листа толщиной 3 мм, отжигались в вакууме ири 950°С в течение 10 мин и охлаждались с печью до 600°С. Катодная поляризация осуществлялась в 2 н. растворе H2SO4, содержащем 0,033 г/л АзгОз, при Дк=20 мА/см . Деформация растяжения от 4 до 15% вызывала некоторый рост количества продиффундировавшего через мембрану водорода. После холодного вальцевания (без последующего отжига) была получена экстремальная зависимость проницаемости от степени деформации (рис. 2.17). При степени деформации E = б0- 70% диффузия водорода через мембрану практически не наблюдалась даже через 50 ч поляризации ее в кислоте. В зависимости от степени деформации при вальцевании находится и образование пузырей на диффузионной и поляризационной стороне мембраны. При увеличении е до 15% число таких пузырей уменьшается и при 8>25% число пузырей увеличивается в той же мере, в какой падает проницаемость. [c.88]

Влияние температуры, при которой стальная лента после горячей прокатки (заканчивающейся при 827°С) свертывается в. рулон, а также влияние режима последующего отжига на наво-дороживание стали при травлении изучали Р. Хадсон и Г. Страй-дженд [327]. Сталь содержала (в %, 1-е значение для стали плавки В, 2-е — для плавки С) 0,11 С 0,56—0,58 Мп 0,012— 0,010 Р 0,035—0,031 S 0,004 № 0,028 Сг 0,002 Мо 0,008— 0,002 А1 0,011 N2 и 0,004—0,003 As. Ленты стали плавки В после горячей прокатки свертывались в рулон при 588—616°С, сталь С после прокатки по такому же режиму свертывалась в рулон при 702°С. После кислотного травления для удаления прокатной окалины ленты подвергались холодному обжатию да толщины 2,54 мм. [c.117]

Химический состав металла, с точки зрения его сопротивляемости водородному растрескиванию, проанализирован в обобщающих работах [74, 105, 132]. В этой связи склонность к сульфидному растрескиванию может быть установлена как функция содержания легирующих элементов [19, 105, 112], тогда как сопротивляемость водородно-индуцируемому растрескиванию, как правило, соотносится с углеродным эквивалентом стали [135]. Кроме того, изучение металлургических факторов включает различные аспекты изготовления стали условия вьтлавки и прокатки металла [70, 122], способы термообработки и холодной обработки [122]. Влияние этих условий может быть выражено через параметры напряжений, твердости, микроструктуры химического состава, неметаллических включений. [c.80]

В процессах пластического формоизменения металлов (например, при прокатке, ковке, штамповке), в деформируемых заготовках возникают неоднородные поля напряжений и деформаций. При холодной деформации металлов неоднородное напряженно-деформированное состояние заготовок сопровождается возникновением остаточных напряжений в получаемых изделиях, которые оказывают существенное влияние на их механические свойства и качество [1—5]. Известно, например, что остаточные напряжения, возникающие при дрессировке листовой стали, существенно влияют на процесс старения малоуглеродистых сталей типа 08КП, а также на величину предела текучести прокатанного листового металла. Наличие остаточных напряжений в дрессировочном листовом металле заметно увеличивает отношение предела прочности Оь к пределу текучести а также замедляет в сотни и тысячи раз скорость старения малоуглеродистых сталей [3—5]. Эти явления существенно влияют на улучшение штампуемости листового металла. [c.29]

Никель — металл серебристо-белого цвета, тягучий и ковкий. До 360° никель ферромагнитен, свыше — парамагнитен. Отливка производится при 1500—1600°, прокатка при 1100—1200° и в холодном состоянии. Отжиг наклепанного никеля при 750—900°. Механические свойства зависят от содержания примесей и вида обработки. Никель при нормальных температурах химически стоек от влияния воздуха, пресной и соленой воды. В серной и соляной кислотах медленно растворяется, в азотной — легко. Щелочные соли (расплавленные и водные растворы) на никель не действуют. Никель употребляется как легирующий колшонент при выплавке качественной стали (до 80% производства) и для образования сплавов с другими цветными металлами, а также для электролитического покрытия металлов, как правило, по нанесенному предварительному медному подслою. Никель поставляется по ГОСТ 849-56 и ГОСТ 492-52 (табл. 44). [c.145]

Технологический процесс получения проката из цветных металлов в общем случае состоит примерно из тех же операций, что и технологический процесс получения проката из стали. Однако в зависимости от свойств металла, размеров и назначения готового проката, типа и мощности оборудования стана одни операции могут повторяться несколько раз, а другие могут отсутствовать. Так, листы и полосы оловяннофосфористой и оловянносвинцовоцинковой бронз прокатывают из слитков в холодном состоянии. В этом случае нагрев слитков перед прокаткой отсутствует. Учитывая, что к качеству поверхности листов и лент из цветных металлов и сплавов предъявляют повыщенные требования и оно оказывает существенное влияние на выход годного, подготовка металла к прокатке — механическая обработка поверхности слитков и заготовок с целью удаления поверхностных дефектов — производится несколько раз. При холодной прокатке слитка в готовое изделие применяют промежуточный отжиг для снятия наклепа металла и повышения его пластичности. [c.358]

В табл. 32 приведены данные о влиянии холодной пластической деформации с обжатием от 10 до 90% на магнитную проницаемость и намагниченность насыщения указанных сталей. В состоянии после закалки все стали практически немагнитны. По мере увеличения обжатия при холодной прокатке магнитная проницаемость и намагниченность насыщения в той или иной мере возрастают, в зависимости от химического состава стали, причем наиболее значительно у стали Х18Н10Т, что указывает на у - > аз-превращение. Значительное повышение магнитных характеристик наблюдается и усталей 0Х18Н12С и 0Х18Н12Б (плавка 10), у которых наименее благоприятное соотношение между ферритообразующими и аустенитообразующими элемента.ми. [c.124]

Рис. 15. Влияние температуры конца прокатки и свертки полосы в рулоны на структуру полосы из малоуглеродистой стали 1331 I — вытянутые зерна вследствие холодной деформации — неоднородное зерно III—однородные полиэдрические зерна с л1елкодисперсными выделениями РезС А — постепенный рост зерен IV — однородные грубые зерна и грубые выделения РезС

Благоприятная структура горячекатаных полос является основной предпосылкой достилсения высокой способности стали к глубокой вытяжке после окончательной термической обработки, так как структура горячекатаного металла оказывает существенное влияние на характер структуры после холодной прокатки и последующего рекристаллизационного отжига. Требуемого распределения цементита в конечной структуре (см. рис. 1) можно достигнуть лишь при условии получения горячекатаной полосы с оптимальной структурой (см. рис. 18). [c.78]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...