Зависимость ударности

Для количественного сопоставления склонности материалов к хрупкому разрушению в зависимости от температурных условий эксплуатации широко используется способ серийных испытаний на ударную вязкость стандартных образцов с надрезом. По результатам этих испытаний обычно строят температурные зависимости ударной вязкости Ои и доли вязкой составляющей в изломе Fb- Для хладноломких металлов эти зависимости имеют резкий спад, по которому определяют критическую температуру хрупкости Гкр. При более пологих переходах в область хрупкого состояния используют условные приемы определения Гкр по допуску на снижение Дн или Fs- Полученная из испытаний критическая температура хрупкости Гкр(°К) сопоставляется с минимальной температурой металла в условиях эксплуатации Та. [c.20]

Фиг. 3. Зависимость ударной вязкости спеченного железа от относительной плотности (пористости)(U0 Юиг-Кенигу и Вассерману [9]).

Для выявления критической температуры хрупкости проводят серийное испытание одинаковых образцов при различных температурах и строят на основе экспериментальных данных график зависимости ударной вязкости от температуры (рис. 85). [c.145]

При оценке энергетических затрат, связанных непосредственно с развитием трещин, используется вязкость разрушения [28-30]. Пластические свойства материала обычно характеризуют температурной зависимостью ударной вязкости от температуры, определяемой при трехточечном изгибе образца с трещиной [31]. Независимое от изменения температуры (автомодельное) поведение материала соответствует I и П1 областям анализируемой диаграммы (рис. 2.1). [c.82]

Температурная зависимость вязкости разрушения аналогична зависимости ударной вязкости материала от температуры (рис. 2.1). В области вязкого разрушения в определенном интервале температур имеет место сохранение неизменной величины вязкости разрушения при возрастании температуры [93]. [c.113]

Б кашей методике ударная вязкость сталей используется для сравнительной оценки аварийности реальных деталей машин, —л Методика ее определения остается общепринятой. Образцы ( для определения ударной вязкости вырезаются из разрушив- шихся деталей. В случае отсутствия необходимого количества образцов следует определить химический состав и вид тер-.мообработки стали разрушившейся детали. После этого нужно подобрать соответствующую марку стали, изготовить из нее образцы, термообработать их и провести необходимые испытания на ударную вязкость. По результатам испытаний на одном и том же графике строятся зависимости ударной вязкости и относительной частоты поломок от температуры (рис. 1). [c.17]

Рис. 14. Зависимость ударной вязкости (/, 2, 3) и работы распространения трещины 4,5, 6) сталей Ст. Зсп (а), Ст. Зпс (б) и Ст. Зкп (в) от температуры.

Рис. 24. Зависимость ударной вязкости различных участков сварного соединения от температуры.

Рис. 27. Зависимость ударной вязкости металла шва от температуры.

Рис. 28. Зависимость ударной вязкости участков термического влияния сварки от температуры (сварка при —45°С).

Рис. 64 Зависимость ударной вязкости а углеродистых сталей от температуры среды и вида термической обработки

Рис. 65. Зависимость ударной вязкости литых сталей от температуры и вида термической обработки

Рис. 13. Зависимость ударной вязкости хромистых сталей от содержания хрома и углерода при 20° С

Рис. И. Зависимость ударной вязкости хромистых сталей от температуры испытания

Величина средней удельной работы деформации а и работы а , расходуемой на деформацию образца до предела ползучести, в значительной степени зависит от скорости нагружения. Как следует из табл. 9 [3], эти значения изменяются в зависимости от скорости нагружения индивидуально для каждой пластмассы, поэтому нельзя вывести общую зависимость ударной прочности аморфных и кристаллических полимеров от скорости нагружения. Аналогичные выводы вытекают из табл. 10, составленной Винцентом [4], и из рабочих диаграмм, разработанных Ричардом [5], для некоторых аморфных и кристаллических полимеров (рис. 76, 77 и 78). [c.68]

Типичным примером зависимости ударной вязкости пластмассы от прочности являются армированные термореактивные смолы. Полиэфирные, эпоксидные, фенолформальдегидные и прочие термореактивные смолы — хрупкие аморфные полимеры. Благодаря присутствию армирующих наполнителей материал при нагрузке ударом обладает способностью гасить кинетическую энергию и несколько деформироваться за счет снижения силы сцепления между смолой и армирующими элементами. [c.70]

Рис. 79. Зависимость ударной вязкости а , динамического модуля упругости и логарифмического декремента затухания X от температуры [18]

Фиг. 81. Зависимость ударной вязкости стали от температуры испытания 1 — содержание 0,08% С 2-0,15% С <3-0,25% С 4 - 0.40 /о С 5 - 0,72% С.

Фиг, 151, Типичные кривые зависимости ударной вязкости от температуры. [c.66]

Зависимость ударной вязкости от характера излома ковкого чугуна с надрезом иллюстрируется следующими данными [141] [c.24]

Рис, 5. Зависимость ударной вязкости основного металла от температуры испытания в исходном состоянии и предварительно облученного, Обозначения те же, что и на рис, 1, [c.111]

Рис. 2. Температурные зависимости ударной вязкости и доли волокна в изломе металла различных зон сварного соединения

Ударное испытание на изгиб образцов 10ХЮХ55 мм с надрезом (глубиной 2 мм и радиусом 1 мм) на маятниковом копре. Образцы быстро переносили из печи и помещали на опоры копра для испытаний. Метод производителен, так как испытания кратковременны, а в печи нагревали несколько образцов. Недостатки метода следующие а) удельная работа деформации не характеризует пластичность образцов, так как зависит и от прочности. Прочность металла понижается с повышением температуры, поэтому кривая температурной зависимости ударной вязкости показывает ошибочные (заниженные) значения температуры максимальной пластичности б) при переносе образца из печи и нахождении на опорах копра довольно значительно понижается температура, что зависит от температуры, скорости переноса и материала образца в) невозможность количественной оценки высокопластичных материалов, которые, не разрушаясь, проходят через опоры копра. [c.13]

На фиг. 3 нокаэаиа зависимость ударной вязкости спеченного железа от пористости, на фиг. 4 — усталостные характеристики железа различной плотности, на фиг. 5 — данные по зависимости значений Оер к "в от содержания Р в сталях. [c.574]

При анализе кон.хретных случаев хрупких разрушений деталей машин и ряда сварных металлоконструкций данные о зависимостях ударной вязкости материала и сварного соединения от температуры дают также достаточно полезную информацию, в особенности, если иметь в виду экспрес-сность анализа и большой объем накопленных в этой области данных. [c.38]

Результаты исследований И. А. Одинга и его сотрудников были подтверждены работами [76—78]. В них исследовалось влияние предварительного циклического деформирования на прочность и пластичность технического железа и сталей Ст. Зкп и 38ХА методом осциллографирования на копре ПСВО-1000. Образцы имели цилиндрическую форму диаметром 11 мм с нормальным надрезом (радиус 1 мм, глубина 2 мм). Циклическое нагружение выполнялось на растяжение— сжатие с частотой 20 000 Гц при амплитудах напряжений от 0,91 до 1,26 0-1. Критическая температура хрупкости определялась по величине ударной вязкости а =4 кгс-м/см . Наиболее чувствительной к усталости оказалась малоуглеродистая ст-аль кипящей плавки, критическая температура хрупкости которой под влиянием усталости повысилась на 60°С (с —10 до -]-50°С). Критическая температура хрупкости отожженного технического железа и стали 38ХА улучшенной повысилась на 30°С. При этом для исследованных сталей были установлены некоторые закономерности влияния усталости на температурную зависимость ударной вязкости. [c.50]

Для каждого рассмотренного случая технологического режима сварки полностью выдерживалась описанная методика проведения экспериментов, в соответствии с которой из-потавливались составные валиковые пробы и сварные соединения для определения механических характеристик. В результате последующих испытаний получено множество температурных зависимостей ударной вязкости различных участков сварного соединения, исполненного по конкретному технологическому режиму. Имея такую зависимость, можно определять критическую температуру хрупкости для кан дого случая. В наших опытах в качестве критической температуры брали верхний порог хладноломкости (максимальная температура, при которой начинается резкое падение значений ударной вязкости)—3 кгс-м/см . Установленные при этом верхние пороги хладноломкости различных участков сварных соединений, изготовленных при разных режимах, сопоставлялись с соответствующими значениями погонной энергии сварки, приведенными к одинаковой толщине проб. Такой подход позволяет более четко выявить в конкретных случаях наиболее оптимальный режим сварки, обеспечивающий лучшую хладостойкость сварного соединения (рис. 24—26). [c.68]

Образец, имеющий форму, показанную на рис. 4.69, подвергается удару на специальном копре. Надрез в образце преследует цель создать концентрацию напряжений, в условиях которой, так же как и в условиях динамической нагрузки, материал имеет склонность переходить из пластического состояния в хрупкое. Мерой сопротивляемости образца удару является энергоемкость его — отношение работы, затрачиваемой на разрушение образца, к площади поперечного сечения в ослабленном месте. Эта характеристика называется ударной вязкостью и измеряется в kT mI m . Ударная вязкость стали и ряда других материалов существенно падает в некотором диапазоне температур. На рис. 4.70 показана зависимость ударной вязкости ряда сталей от температуры. [c.306]

Рис. 4.70. Зависимость ударной вязкости от температуры для некоторых сталей по оси ординат отложена ударная вязкость / — Ст. 3 сиокойная , ось образца вдоль проката, 2 — Ст, 3 кипящая , ось образца вдоль Проката, 3 — Ст. 3 спокойная , ось образца поперек проката, — Ст. 3 кипящая , ось образца поперек проката [Стрелецкий И. с. и др.. Стальные конструкции, Стройиздат, 1952].

Исследования, проведенные ВНИИСтройдормашем совместно с Сибирским отделением АН СССР [41], позволили выявить характер зависимости ударной вязкости от температуры для металла, из которого изготовлены отдельные детали землеройных машин. Хладностойкость металла многих деталей оказалась неудовлетворительной даже при положительных температурах. Металлоконструкции бульдозера, изготовленные из кипящей стали СтЗкп, разрушались при температуре —15° С вследствие низкого содержания марганца. Разрушение натяжного винта из стали 35 произошло в результате того, что заготовка, сильно перегретая при ковке и прокатке, не была подвергнута улучшению. Зубчатое колесо из стали 40Х разрушилось ввиду отрицательного влияния углерода на ударную вязкость. Литая металлоконструкция из стали 35Л не проходила термической обработки и пришла в негодность при температуре —20° С. При температуре ниже —30° С не рекомендуется применять для проката и поковок стали, ударная вязкость которых при температуре —40° С ниже 4 кгс/см для литья — ниже 0,2 кгс/см . [c.226]

Исследованием температурной зависимости ударной вязкости и положения порога хладноломкости поковок — проб из некоторых марок стали (55Х, 50ХН и 35ХНМ), указанных в табл. 6, подвергавшихся при повышенных ковочных температурах различным по длительности выдержкам, установлено, что явления перегрева ни в одном из случаев не наблюдалось, а повышение длительности выдержки при ковочных температурах не повлияло существенным образом на свойства прочности, вязкости и пластичности стали [c.28]

Рис. 26. Зависимость ударной выносливости цементованных образцов диаметром 12. и.и от глубины цементованного слоя (работа удара 40 кГ - г.и цементация в твердом карбюризаторе рфи 920 , первая закалка из ящика, вторая с 780—800 С, отпуск при 200 С) / — сталь 25Х2ГН2Д2Ф 2 — сталь

Рпс. 34. Зависимость ударной вязкости стали 0X20P7AHS (0,0в% С 0,5% Si 7.1% Мп 20% Сг 5.4% Ni 0,22% N) от температуры отпуска [c.39]

Рис, 40. Зависимость ударной вязкости стали 0Х22Н5Т от содержания никеля и температуры отпуска (выдержка 1 ч) а — температура закалки 1050° С б — температура закалки 1250° С [c.42]

ISO 250 Щ Ш. 550 t ° Рис. 4 Зависимость ударной вязкости Онг работы развития трещины ар и соп тив 1ёния разрушению при статическом изгибе (йразцов с трещиной Рс от температуры отпуска мя [c.14]

Влияние температуры отпуска и размера зерйа на ударную вязкость, работу развития трещины и сопротивление разрушению стали 35ХГСА показано на рис. 4, а зависимость ударной вяз-14 . [c.14]

Интересно отметить, что зависимость ударной вязкости от температуры йспытаний стали 35ХГСА с зерном И балла имеет монотонный характер, в то время ка,к при более крупном septfe при отпуске 350 С имеет место провал, характерный для необратимой отпускной хрупкости. [c.15]

Для более подробное выявления влияния величины зерна на пластиГческие свойства были исследованы зависимости ударной вязкости образцов. Менаже, работы развития трещины и сопротивления разрушению образцов с трещиной от температуры испытаний для стали 35ХГСА (рис. 7) и ударной вязкости для стали 60С2, [c.15]

Сравнение зависимостей ударной вязкости и сопротивления разрушению от температуры испытаний стали 35ХГСА для двух температур отпуска 250 и 350° С (рис. 7) покааывают, что после отпуска при 350° С значение 4р смещается в сторону более высоких температур для стали как с мелким, так и с крупным зерном. При этом, однако, мелкозернистая сталь, по-прежнему, имеет бмее низкую критическую температуру хрупкости. [c.16]

Рис. 30. Зависимость ударной вязкости сталей типа 7ХТ2ВМ, легированной молибденом, никелем и вольфрамом от твердости

Рис 25. Зависимость ударной вязкости от скорости удара. Испытание литых образцов 30X30 мм с угловым надрезом под 45° (сечение в надрезе 30 X 15 мм) при расстоянии между опорами 300 мм и весе молота 12 кг [21 [c.72]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...