Отжиг стабилизирующий

Растворяющий отжиг Стабилизирующий отжиг [c.215]

Растворяющий отжиг, стабилизирующий отжиг [c.219]

Рекомендуется также ирименение сталей, содержащих менее 0,03% С, а также стабилизирующий отжиг сварных соединений, способствующий выравниванию концентрации хрома за счет его диффузии в обедненные зоны [c.168]

Обозначения режимов термической обработки литейных алюминиевых сплавов следующие Т1 —старение Т2 — отжиг Т4 — закалка Т5 — закалка и частичное старение Тб — закалка и полное старение до наибольшей твердости Т7 — закалка и стабилизирующий отпуск Т8 — закалка и смягчающий отпуск. [c.326]

Большинство титановых сплавов сваривают аргонной электродуговой и электроконтактной сваркой. Для снятия внутренних напряжений и восстановления пластичности материала шва применяют стабилизирующий отжиг при 700 —800°С. [c.188]

Стабилизирующий отжиг 840-850 °С, 4 ч, воздух [c.605]

Уменьшение неоднородности деформации в локальных объемах может быть достигнуто за счет промежуточной операции полигонизации (между деформацией и ре-кристаллизационным отжигом). Действительно, предварительная стабилизирующая полигонизация резко уменьшает степень укрупнения структуры при рекристаллизации после 8кр и несколько увеличивает бкр (рис. 189). Но при этом температура нагрева под полигонизацию должна быть относительно велика (немного ниже температуры начала рекристаллизации). [c.334]

Для устранения склонности сталей i МКК предложены различные способы, которые направлены на изменение их состава и структуры. Склонность к межкристаллитной коррозии снижают уменьшением содержания углерода в стали в процессе выплавки до 0.03 % и менее легированием стабилизирующими элементами, такими как титан и ниобий термической обработкой стали (аустенизация. стабилизирующий отжиг). [c.87]

Железо также является одной из основных примесей в усах СТН и TFI. Однако оно, по-видимому, не вызывает разрушения усов в процессе отжига при 1373 К, поскольку его концентрация не снижается после обработки в растворе А, стабилизирующей усы. Таким образом, при соответствующей очистке усов сапфира с высоким и низким содержанием примесей можно существенно повысить их высокотемпературную стабильность, а значит, и применимость в качестве высокотемпературного упрочнителя. [c.410]

Длительный нагрев. Склонность металла к МКК устраняет длительный нагрев хромоникелевых сталей при 850—950 °С, вследствие которого происходит полное выделение и коагуляция карбидов. После такого стабилизирующего отжига последующий нагрев в зоне опасных температур уже не приводит к выделению карбидов хрома или других фаз, а следовательно, к появлению склонности к МКК [26, 71, 72]. [c.49]

Термическая обработка. Это один из важнейших способов предотвращения склонности к МКК аустенитных коррозионно-стойких сталей. При борьбе с МКК, появившейся в результате науглероживания, перегрева, недостаточной стабилизации карбидообразующими элементами или других причин, хорошие результаты дает стабилизирующий отжиг в течение нескольких часов при 850—900 °С. При таких нагревах наиболее полно связывается углерод в карбиды титана и сталь становится невосприимчивой к МКК после повторного нагрева в интервале опасных температур. Также рекомендуется проводить повторную аустенизацию (с 1050 °С) с последующим отжигом в течение 3 ч при 850— 900 °С [401. Помимо этих, довольно трудоемких операций, можно для устранения склонности к МКК, появившейся в результате науглероживания или перегрева, проводить по специальным режимам термическую обработку в вакууме, в атмосфере водорода. [c.61]

Условные обозначения видов термической обработки Т1 — старение Т2 —отжиг Т4 —закалка Т5 —закалка и частичное старение Т7 — закалка и стабилизирующий отпуск Т8—закалка и смягчающий отпуск. [c.199]

Для предупреждения коррозионного растрескивания изделий из латуни последние необходимо подвергать отжигу при 250—650 С. Полезно введение в латуни стабилизирующих присадок мышьяка (0,02— 0,06%) и фосфора (0,2%), которые уменьшают обесцинкование. [c.220]

Эффективность отжига повышается с повышением содержания кремния и углерода в сером чугуне. Легирующие элементы Сг, Мо, V, Мп стабилизируют карбид и понижают скорость распада перлита. Хром является наиболее сильным стабилизатором карбидов. [c.31]

Для борьбы с межкристаллитной коррозией хромистых сталей наряду со стабилизирующим отжигом при температуре 800—850° С стали целесообразно легировать карбидообразующими элементами, например титаном. При этом в ферритной стали необходимо выдерживать более высокое отношение титана к углероду, чем в аустенитной (не менее 8 1). Такое соотношение объясняется тем, что титан расходуется также на связывание небольшого количества азота, содержащегося в стали. При легировании хромистых сталей ниобием последний (для предотвращения развития межкристаллитной коррозии) следует вводить в количестве, в двадцать раз большем, чем концентрация углерода. При легировании хромистых сталей ванадием, кремнием и алюминием склонность их к межкристаллитной коррозии не снижается. Ряд исследователей считает, что появление межкристаллитной коррозии хромистых сталей связано с напряжениями в металле, возникающими при выпадении карбидов, и с малой стойкостью карбидов. [c.177]

При температуре воды 268 С, скорости ее движения 9 м сек и в присутствии 50 мл л водорода коррозия хромоникелевой стали, дополнительно легированной титаном или ниобием, незначительна и ею можно пренебречь. При повышении температуры воды до 317° С, в присутствии 100 мл л водорода и при скорости ее движения 6 лг/се/с скорость коррозии этой стали увеличивается примерно в пять раз, а в продуктах коррозии ее содержится 90% железа, 1% хрома и 5% никеля. Состояние поверхности стали на скорость коррозии не влияет. В сварных конструкциях из стали 18-9, легированной титаном, возможно появление усиленной местной коррозии в переходной зоне (между основным металлом и сварным швом). Склонность к коррозии в этом случае не зависит от закалки шва, сильно уменьшается при температуре отпуска сваренной конструкции 650° С, длившегося в течение 2 час, резко увеличивается при закалке перед отпуском и уменьшается при стабилизирующем отжиге сварного шва. Наилучшие результаты получаются при закалке этой стали перед сваркой и отжиге после сварки при температуре 800° С в течение 4 час (испытания проводились в азотной кислоте). Холоднодеформированные образцы из стали 18-9 усиленной коррозии подвергаются в серной кислоте. Стойкость их становится высокой после стабилизирующего отжига при температуре 850° С в течение 2 — 3 час. [c.299]

Высокая стойкость против межкристаллитной коррозии достигается в ста-, ях этого тина применением стабилизирующего отжига (температура стабилизирующего отжига обычно около 850°С), при котором карбиды полностью выделяются из раствора и присутствуют в скоагулированном виде, а хром [c.490]

Для крупногабаритных деталей, работающих при 300—350 С, применяют сплав АЛ21. Отливки сложной формы из сплава подвергают отжигу при 300 С. Для получения более высоких механических свойств отливки закаливают с 525 С в горячей воде и подвергают стабилизирующему старению при 300 °С (Т7). [c.337]

При содержании 0,081 и 0,18% бор вдвое снижает жаростойкость и ростоустойчивость белого чугуна. Бор способствует образованию в процессе отжига пластинчатого графита, стабилизирует первичный цементит лишь при содержании более 0,1% и снижает устойчивость эвтектоидного цементита. Он дегазирует чугун, но низкая температура плавления его окислов принципиально исключает возможность образования защитных нленок. [c.67]

Церий обладает значительной способностью стабилизировать цементит. В белом чугуне отношение содержания церия в феррите и карбидах составляет 10 1. При его содержании менее 0,02% наблюдается увеличение размеров зерен, а при повышении концент-раппи до 0,06% происходит заметное измельчение зерна структуры. Тормозя распад вторичного и эвтектоидного цементита и содействуя образованию компактного углерода отжига в процессе термообработки, церий увеличивает стойкость белого чугуна при высоких температурах, резко снижая содержание серы, что само по себе улучшает жаростойкость чугуна. К тому же церий хорошо дегазирует металл, образуя тугоплавкие окислы, которые в случае образования сплошных плотных пленок могут обладать защитными свойствами. [c.72]

Примером удачного выбора термической обработки для снятия остаточных напряжений, вызывающих КР, является стабилизирующий отжиг при 900—920 °С с выдержкой 1—2 ч и охлаждением. на воздухе, предотвращающие КР наклепанных сварных образцов из стали марок 12Х18Н9Т, Х18Н12М2Т и Х18Н12МЗТ (2). [c.74]

Вторая причина может быть связана с улучшением связи между волокном и матрицей вследствие дополнительного химического взаимодействия в процессе термической обработки. Например, прорастание иглообразных кристаллов AlBj в матрицу безусловно способствует улучшению связи между компонентами. Ситуация подобна той, которая возникает в полимерных композициях, армированных вискеризованными углеродными волокнами. Естественно, что степень химического взаимодействия не должна превышать некоторой критической , после которой следует интенсивное разупрочнение борных волокон. Аналогичное изменение деформации до разрушения (прочности) композиций Л1 — 45% В и Л1—25% В и волокон, вытравленных из них после отжига при 500° С, было обнаружено Меткалфом и Клейном [50] (рис. 35). На первой стадии отл ига (30 мин) деформация до разрушения волокон и композиции несколько повышается, затем следует стадия значительного разупрочнения, которое стабилизируется на уровне 50% от исходной прочности. Интересно отметить, что прочность [c.81]

В реальных деталях из сплавов АЛ2 и АЛ9 охлаждение до температуры —70° С приводит к снижению внутренних напряжений на 20—40% в зависимости от величины начального напряжения и формы детали. Основное значение при обработке холодом имеет первый цикл охлаждения. Дополнительное снижение напряжений после второго цикла обычно не превышает нескольких процентов. Третий цикл практически почти не меняет величину остаточных напряжений. Поэтому при стабилизирующей обработке алюминиевых и магниевых сплавов с применением охлаждения ниже нуля (так называемой циклической обработки) практически достаточно одного — двух циклов охлаждения и нагрева. При отрицательной температуре длительной выдержки деталей из легких сплавов (более 1 ч) не требуется. Скорость охлаждения до отрицательной температуры также практически не сказывается на эффективности циклической обработки. Нагрев при циклической обработке должен быть по возмолаюсти более высоким. Для сплавов в термически упрочненном состоянии он ограничивается температурой искусственного старения. Для неупрочняемых сплавов температура нагрева должна соответствовать температуре обычного отжига, т. е. 260—300° С. [c.411]

Тепловая обработка перед изготовлением отжиг в растворе 820 С, 1/2 ч закалка в разбрызгиваемой воде стабилизирующий отжиг при 550 С. I ч испытан по Брашу н Пнрлу 170]. [c.256]

Рис. 23. Влияние стабилизирующего отжига, закалки и отпуска на скорость коррозии стали Х18НЮТ в 58%-иой азот-НОЙ кислоте при температуре кипения

Аналогичное влияние на повышение коррозионной стойкости стали Х18Н10Т в азотной кислоте оказывает стабилизирующий отжиг — в интервале температур 850—950 С (рис. 23) [5 . [c.34]

Двухслойные листы из стали 0X13 и никеля поставляют в горячекатаном или термически обработанном состоянии, а листы с коррозионностойким слоем из аусте-нитных сталей — в термически обработанном состоянии (после закалки, нормализации или стабилизирующего отжига по усмотрению поставщика). В необходимых случаях режим термической обработки листов устанавливают по соглашению сторон. [c.51]

Применение стабилизирующего отжига при 700° С несколько улучишет длительную прочность при 550° С, а при 600 и 650° С не установлено большой разницы в длительной прочности стабилизированной и пестабилизированной стали (рис. 17 и 18, а, б). Относительное удлиие1П1е образцов, определяемое после испытания на длительную прочность, уменьшалось со временем испытания, но несмотря на 15 000-ча- [c.146]

С. Во время длительного отжига при температурах 800° С максимальное количество углерода связывается в карбиды, в результате чего происходит их коагуляция. Кроме того, за счет диффузии хрома из глубины зерен к границе последние становятся устойчивыми. Так, если подвергать стабилизирующему отжигу предварительно аустенизированную сталь 1Х18Н9Т (с отношением титана к углероду 6 2 и выше) в течение 3 час при температуре 850—870°С, то она не становится склонной к межкристаллитной коррозии даже после длительных нагревов (до 5000 час) при температурах 550 и 650° С [111,60]. При стабилизирующем отжиге аустенизированной нержавеющей хромоникелевой стали с концентрацией углерода до 0,2%, межкристаллитная коррозия не появляется только в том случае, если сталь после аустенизации не нагревается до опасного интервала температур. Крупнозернистая сталь подвергается межкристаллитной коррозии быстрее, чем мелкозернистая........ [c.135]

Существенное преимущество никеля и его сплавов — иммунитет его к коррозионному растрескиванию в растворе хлоридов. Более устойчивы, чем чистый никель и его сплавы К — монель (с концентрацией 66% никеля, 30% меди, до 3,5% алюминия, 1,5% железа), X — инконель (с концентрацией 73% никеля, 15% хрома, 3,5% титана, 1,0% ниобия), G — иллий (с концентрацией 56% никеля, 22,5% хрома, 6,5% железа, 6,5% меди, 1,25% марганца, 6,4% молибдена), хлоримет 2 (63% никеля, 3% хрома, 32% молибдена). В деаэрированном паре при температуре 400° С сплавы никеля достаточно устойчивы. В паре при температуре 500° С инконель корродирует со значительной скоростью [111,247]. В воде при температуре 316° С он межкристаллитной коррозии не подвержен. При деаэрации скорость коррозии снижается. Увеличение pH воды до 9,5 приводит к снижению скорости коррозии отожженной инко-нели. Стабилизирующий отжиг лишь в малой степени уменьшает ее. Сварные соединения инконели и аустенитной нержавеющей стали стойки в деаэрированной воде при температурах до 300° С [111,248]. При температуре 650° С коррозия никелевых сплавов по преимуществу межкристаллитная. Отмечается также обезуглероживание сплавов. При температуре 680° С достаточно стоек хастелой. [c.227]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...