Конструктивные указания и значение параметра къ

Все твердые тела делятся на базовые и составные. Базовые тела, или твердотельные примитивы, - это параллелепипед, цилиндр, шар, конус и др. Они строятся с указанием формообразующих линий и контуров или с помощью задания значений параметров. Составные тела формируются в результате топологических операций (булевы функции сложения, вычитания, пересечения) над базовыми телами. В данном случае базовые тела называют конструктивными элементами сложного тела. [c.18]

Повышение точности параметра оптимизации требует дополнительных затрат времени и средств. Поэтому точность определения оптимального значения должна находиться в разумных пределах, чтобы не свести на нет те преимущества, которые можно получить от применяемого метода оптимизации. Как определить эти пределы и какие методы применять в каждом конкретном случае Удовлетворительные результаты дают вероятностные методы поиска рациональных решений, среди которых случайный поиск может быть использован в проектировании. Рассмотрим сущность метода случайного поиска. Каждый разработчик может задать пределы, в которых отклонение целевой функции (параметра оптимизации) от ее относительного значения можно считать несущественным. Тогда любое решение, при котором целевая функция находится в указанных пределах, будет рациональным, т. е. это решение не оптимальное, но близкое к нему. Области рациональных решений соответствует целая область изменения конструктивных параметров. Возможность такого подхода к решению задач оптимизации основывается на том, что в технических задачах экстремумы целевой функции, как правило, пологие, а это означает, что область изменения рациональных параметров сравнима с областью допустимых значений параметров, обусловленных ограничениями исходной задачи. [c.97]

Необходимым условием для рационального использования возможностей планетарной передачи в отношении массы и габаритных размеров является обеспечение удовлетворительного распределения нагрузки между сателлитами, оцениваемого величиной коэффициента П (см. с. 113). Следует стремиться к выполнению условия П < 1,1 4- 1,3. Конструкция передачи в значительной степени определяется способом достижения указанных значений П. Одним из наиболее распространенных способов является использование плавающих основных Звеньев (см. рис. 6.5 —6.7 и рис. 14.13—14.15). Плавающим может быть центральное колесо или водило либо одновременно два основных звена. Этот конструктивный прием обеспечивает удовлетворительное распределение нагрузки между сателлитами без предъявления особых требований к точности и жесткости элементов передачи и ее загруженности, но только при числе сателлитов п = 3. В передачах с > 3 конечные результаты использования указанного приема в большой степени зависят от точности изготовления параметров, характеризующих жесткость конструкции, а также от степени загруженности передачи. [c.251]

Цель анализа — выяснение в типовых проектах дымовых труб соответствия указанных рабочих температур расчетным значениям. Расчеты были выполнены применительно к трубе высотой 180 м с диаметром устья 7,2 м и рабочей температурой газов 120 С. Железобетонный ствол футерован кислотоупорным кирпичом с теплоизолирующим слоем из красного кирпича вентиляционный зазор отсутствует. Согласно методике труба по высоте делилась иа шесть зон, в пределах каждой из которых ее конструктивные и режимные параметры усреднялись. Принимались следующие значения варьируемых параметров скорость дымовых газов Шг=5,22 и 42 м/с температура наружного воздуха соответ- [c.197]

Описанное устройство позволяет осуществлять напряженные состояния, при которых Ку находится в пределах 20 >->1 /iil > 0,2, так как при других значениях параметра необходимо значительно увеличивать размеры дисков, что делает устройство громоздким и неудобным в эксплуатации, или уменьшать их настолько, что фрикционное устройство становится не конструктивным. Изменение в указанных пределах позволяет менять соотношение между главными нормальны- [c.231]

При анализе заданной на обработку конкретной детали наряду с ранее указанными основными параметрами необходимо учитывать ее массу, габаритные размеры и конструктивные особенности. При этом особое значение имеет оценка радиальной жесткости и характер ее изменения по длине детали. Радиальная жесткость определяется отношением толщины стенки детали и радиуса, а переменность жесткости по длине наличием и расположением различных по форме и размерам конструктивных элементов детали (рис. 37). Последняя особенность конструкции детали должна особенно внимательно учитываться при проектировании зажимного устройства приспособления. Практически это относится к тонкостенным и особо тонкостенным деталям. [c.89]

КОНСТРУКТИВНЫЕ УКАЗАНИЯ И ЗНАЧЕНИЕ ПАРАМЕТРА кь [c.380]

Однако в указанных материалах конструктивные к эксплуатационные показатели классифицируют часто общими выражениями, не отражающими количественных значений параметров, что затрудняет выбор посадок. [c.53]

Результаты вычислений при базовом числе циклов перемены напряжений 4- Ю и показателе степени = 6 (значение рекомендуется ГОСТ 21354-87, СТ СЭВ 5744-86 для зубчатых колес с твердостью НВ < 350 независимо от термообработки, способа поверхностного упрочнения и параметров упрочнения зубьев) представлены в табл. 5.4. Из анализа полученных данных следует, что выбранным маркам сталей соответствуют разные значения соотношений а следовательно, и значения допускаемых напряжений при неизменных конструктивных и технологических параметрах зубчатой передачи, что в настоящее время практически не учитывается рассмотренными выше и другими нормами расчета. При отсутствии поверхностного упрочнения переходной поверхности зуба допускаемое напряжение зависит от материала и коэффициента смещения X. Это влияние более существенно при малых числах циклов нагружений, приближающихся к области малоцикловой усталости. При увеличении коэффициентах напряжения для нормализованной стали 45 близки к значениям, рекомендуемых ГОСТ 21354-87, а в некоторых случаях совпадают. В то же время для колес из улучшенной стали 40Х по мере возрастания величины X отмеченное выше различие в допускаемых напряжениях по сравнению с ГОСТ 21354-87 сохраняется. При применении поверхностного упрочнения переходной поверхности указанное выше различие в допускаемых напряжениях возрастает. [c.120]

Оптимизация допусков. Особенностью устройств СВЧ, отличающей их от устройств низкочастотного диапазона, являются повышенные требования к точности реализации конструктивных параметров элементов (геометрических размеров ЛП, различных неоднородностей в них). К сожалению, в связи с ограничениями технологического характера в полном объеме эти требования чаще всего не могут быть удовлетворены. Это приводит к отличию реальных технических и экономических показателей устройства от требуемых. Указанные факторы играют важную роль при разработке устройств, предназначенных для массового производства. При повышенной точности реализации элементов (т. е. жестких допусках) увеличивается количество годных устройств в процессе изготовления, однако стоимость каждого изделия оказывается высокой. При свободных допусках технологическая себестоимость [135] каждого устройства уменьшается, однако из-за уменьшения выхода годных устройств стоимость каждого работоспособного образца также оказывается высокой. Минимизировать стоимость можно путем оптимального задания номинальных значений параметров элементов. [c.40]

Важнейшее преимущество промышленных роботов — возможность реализации циклов перемещений любой сложности с оптимальными режимами, с быстрой переналадкой, длительным поддержанием параметров процесса на необходимом уровне, что невыполнимо при ручных работах. Основные недостатки промышленных роботов, помимо их значительной стоимости, — невысокие быстродействие и точность позиционирования. Применительно к различным технологическим задачам значимость этих преимуществ и недостатков неодинакова. При сварке и окраске адаптация в управлении процессами позволяет поддерживать их параметры более стабильно, чем это может делать человек. Иные условия при транспортировании, загрузке и особенно сборке, где решающее значение приобретают такие факторы, как точность позиционирования и быстродействие при значительных перемещениях, совмещение различных действий во времени. Операции автоматической загрузки и сборки, связанные с перебазированием конструктивных элементов, — самые ненадежные в технологическом цикле. Так, исследования работоспособности специализированных загрузочных механизмов — автооператоров-показа-ли, что в токарных автоматах на долю указанных операций приходится до 70 % всех отказов. Наличие последних не исключено и при внедрении роботов, поскольку отказы обусловлены такими объективными причинами, как наличие стружки, нестабильность размеров деталей, погрешности позиционирования и др. Эти причины могут быть устранены лишь длительной доводкой конструкций. [c.16]

Таким образом, на основании указанных зависимостей может быть проведена с достаточной степенью точности оценка необходимой величины активности радиоизотопа, предельное значение измеряемых частот (расхода) и основные конструктивные параметры защитного экрана. [c.269]

Последующие главы — вторая, третья и четвёртая — посвящены конструктивному оформлению стационарных, судовых, авто-тракторных и танковых двигателей. Здесь дан анализ современных конструкций, приведены их конструктивные и эксплоатационно-экономические параметры освещены пути и тенденции конструктивного развития. Параллельно рассмотрены отдельные детали и узлы двигателей. Вместе с указаниями по их конструктивному оформлению даны расчётные формулы и числовые значения исходных величин. [c.411]

Определив предварительно указанным способом мощность и электрический тип двигателя, выбирают необходимый габарит (конструктивный тип) двигателя по заводскому каталогу. При этом должны быть рассмотрены особенности необходимой конструкции двигателя для защиты его от влияния окружающей среды. Иногда приходится учитывать и необходимость применения двигателя с соответствующими значениями его механических(преимущественно махового момента) и электромагнитных параметров (величин активных и реактивных сопротивлений и т. д.). При этом должно быть правильно выбрано число обо- [c.3]

Систему уравнений, описывающую кинематику механизма с учетом различных конструктивных реализаций, назовем базовой системой. При составлении базовой системы уравнений подбирается ряд функциональных зависимостей, каждая из которых описывает особенности механизма. Составленная таким образом система является математической моделью механизма с набором конструктивных особенностей. Выбор конкретной модели механизма осуществляется заданием численных значений некоторых параметров функциональных зависимостей или указанием конкретного их вида. [c.48]

Для синусоидального закона движения при ранее указанных конструктивных параметрах кривые изменения и Хоз за фазу удаления толкателя показаны на фиг. 3. Сравнительные значения коэффициентов потерь в этих парах близки друг к другу характер их изменения указывает на большую приближенность существующих методов расчета к. п. д. кулачковых механизмов на основе учета потерь на трение только в поступательной паре толкателя. [c.211]

До сих пор нас интересовали либо количественные характеристики схем механизмов (моменты на звеньях, их скорости вращения, коэффициенты полезного действия), т. е. параметры схем, которые принимают числовые значения, либо структурные характеристики, примерами которых могут быть такие выражения, как данная муфта соединяет звенья с номерами ц и V , первый и второй дифференциалы имеют общие звенья а и р и т. п. При этом, когда говорилось, что, например, муфта Ф соединяет звенья ц, и v, отмечался лишь факт соединения этих звеньев данной муфтой, при этом вопрос о том, как это соединение осуществляется на самом деле в конструкции механизма, оставался в стороне. Может случиться так, что конструктивно такое соединение будет невыполнимо 1ш-за взаимного пересечения элементов механизма. Практика показывает, что более половины схем механизмов, удовлетворяющих техническим требованиям к количественным характеристикам, не могут быть реализованы по указанной причине. [c.174]

Математическая модель блока АЭС с водоохлаждаемым реактором для возможности исследования двух указанных типов АЭС должна содержать описание оборудования, присущего обоим типам АЭС с учетом специфических ограничений на структуру тепловой схемы (связанных с различными требованиями к качеству воды), ограничений на параметры рабочего тела и конструктивные характеристики оборудования. Полная математическая модель блока АЭС, реализованная в виде единого неделимого алгоритма, при большом числе элементов и оптимизируемых параметров, при ограничениях на термодинамические и конструктивные параметры была бы излишне громоздкой и неудобной для исследований и оптимизации. Вместе с тем можно выделить в технологической схеме АЭС рассматриваемых типов несколько частей, взаимосвязи между которыми или слабы, или немногочисленны. Это дает возможность без ущерба для полноты и точности исследований разделить математическую модель теплосиловой части АЭС на несколько отдельных подмоделей, исследования по которым могут быть проведены с гораздо меньшей затратой времени, так как в каждой из подмоделей число исследуемых (и оптимизируемых) параметров резко сокращается по сравнению с полной моделью. Исследование таких частей АЭС, особенно для параметров, являющихся внутренними для данной части (скорость воды в трубах теплообменника, диаметр труб и т. д.), может быть выполнено более подробно. Кроме того, исследования отдельных частей АЭС могут иметь и самостоятельное значение. [c.79]

Емкости кабельных и воздушных линий зависят от их сечения и конструктивных параметров. Кроме того, на ток однофазного замыкания на землю влияют и трудно учитываемые емкости токоприемников. Поэтому значения указанных токов, полученные расчетным путем, могут значительно отличаться от действительных. [c.118]

Других существенных конструктивных отличий между указанными фрезами нет и это позволяет представить концевые быстрорежущие фрезы одним типовым чертежом (рис. 41), где фрезы для обработки материалов разных групп будут отличаться между собой геометрическими параметрами (со, у, а, ог) и числом зубьев. Такое объединение имеет существенное значение для предприятий с ограниченной серийностью, поскольку позволяет максимально унифицировать фрезы по размеру заготовок и некоторым конструктивным параметрам. На рис. 41 представлен чертеж концевой фрезы с цилиндрическим хвостовиком. Эти фрезы имеют следующие отличительные особенности по сравнению с фрезами, приведенными в ГОСТах. [c.110]

Система уравнений (333), (334) и (341) при указанных начальных условиях решалась методом численного интегрирования на ЭВМ Стрела-3 . В качестве примера на рис. 78, а—s даны графики зависимости безразмерной скорости золотника X от времени прн одинаковой нагрузке на штоке т] = 0,2 и для различных конструктивных параметров iV и Хо. Сравнение графиков скорости золотника показывает, что заметные колебания скорости появляются с уменьшением обоих параметров и Хо- На рис. 79 показан сводный график зависимости = х N) для различных значений относительного начального объема Xq. Этот график может быть использован для определения времени перемещения золотника. Из графика можно заметить, как сильно увеличивается время с увеличением начального объема полости наполнения Хо и конструктивного параметра N. [c.201]

Как показали теоретические и экспериментальные исследования, для широкого диапазона изменения конструктивных параметров пневмопривода и при б Ьу разница во времени перемещения поршня на величину хода без торможения и с торможением t,, в конце составляет не более 25% от а в подавляющем большинстве случаев менее 15% от указанной величины. Это дает основание выбирать параметры пневмоцилиндра и коммуникационных линий по заданному значению /,,, используя методику расчета привода, которая рассмотрена в гл. 7. [c.237]

Благодаря указанным конструктивным решениям вторая схема выгодно отличается от первой по массе и позволяет получить ее минимальное значение при одинаковых значениях газодинамических и конструктивных параметров. [c.67]

Относительно небольшое количество параметров ВС Ж-типа ведет к тому, что оптимизация одних характеристик ухудшает другие. Например, увеличение радиуса сердцевины расширяет область с пониженной дисперсией и облегчает трудности стыковки, но одновременно увеличивает абсолютное значение дисперсии в указанной области. Большое количество конструктивных параметров в ВС с сегментированной сердцевиной и в ВС с квадрупольной оболочкой позволяет достичь заданных дисперсионных свойств без существенного ухудшения других характеристик ВС. Кроме того, дисперсия многослойных структур более чем на порядок устойчивее к изменению диаметра ВС, чем у Ж-ВС. [c.32]

В общем виде указанная аналитическая зависимость может быть записана лишь в области аберраций III порядка. Этим объясняется важность теории аберраций III порядка, ибо ее применение позволяет не только определить значения конструктивных параметров элементов выбранной схемы оптической системы, но и по результатам исследований ответить на вопрос о возможности расчета системы с заданным качеством изображения. [c.340]

Чем больше скорость газа, тем в меньшей степени сказывается влияние на процесс разрушения струи поверхностного натяжения и вязкости металла. В общем случае получению более мелких частиц способствуют уменьшение коэффициента вязкости и величины поверхностного натяжения металла, повышение степени перегрева его выше точки плавления (обычно перегрев составляет 100—150 С), уменьшение диаметра струи металла и повышение параметров энергоносителя. Кроме того, существенное влияние оказывает и конструктивное оформление форсуночного устройства. Оптимальные значения диаметра струи составляют для металлов с температурой плавления до 1000° С 5—6 мм, с температурой плавления до 1300° С 6—8 мм, для более тугоплавких металлов 8—10 мм. При диаметрах меньше указанных возникает опасность затвердевания металла при проходе через отверстие в металлоприемнике, во время которого температура расплава всегда несколько уменьшается, а при диаметрах больше указанных возрастает масса металла, поступающая в активный конус, и увеличивается количество крупных частиц в порошке. Наиболее эффективно вести процесс распыления при температуре газового потока, совпадающей с температурой расплава, так как при этом исключается его переохлаждение, а вязкость и поверхностное натяжение не изменяются. Однако создать такие условия в случае расплавов с температурой 1500—1700°С не представляется возможным из-за сложности нагрева газового дутья, низкой эрозионной стойкости форсуночных устройств и существенного усложнения и удорожания распылительных установок. [c.50]

Несмотря на убедительность приведенных на рис. 3.13 диаграмм, легко представить, что существует бесконечное множество различных сочетаний конструктивных параметров. Поиск вариантов оптимальных сочетаний параметров —трудоемкий процесс. Для преодоления указанных трудностей строят обобщенные графики, подобные тем, что приведены для двигателей (рис. 3.15) и для холодильных машин (рис. 3.16). Оптимальные значения параметра мощности Рщах представлены на рис. 3.15. [c.78]

Задача синтеза оптической схемы стаиится в этой работе как задача определения конструктивных параметров без начального приближения, т. е. без указания начальных, ориентире вочно выбранных значений г,-, dj, щ. Решение этой задачи осуществим по следующей методике. [c.151]

Сопоставление экспериментальных данных по кризису теплообмена в двухфазном потоке, полученных на стержневых ТВС и цилиндрических трубах при одинаковых режимных условиях, показало, что влияние основных режимных параметров p,pw,x) на критическую плотность теплового потока в пучках стержней качественно аналогично таковому для цилиндрических труб [87]. Однако критические плотности тепловых потоков в ТВС существенно ниже, чем в цилиндрических трубах при прочих равных условиях. Частично это объясняется общими факторами, указанными во введении, а также и дополнительными конкретными факторами, связанными с геометрическими и конструктивными особенностями различных ТВС. К этим факторам можно отнести геометрические формы каналов, диаметр и количество твэлов, зазоры между твзлами и необогреваемым каналом, наличие дистанционирующих элементов, их форма, количество и шаг расположения по длине сборки. Более низкие значения критических плотностей теплового потока в стержневых ТВС по сравнению с цилиндрическими трубами, по-видимому, можно объяснить еще и различием в обтекании жидкостью поверхностей различной кривизны, обнаруженным в [88, 89]. Суть этого различия состоит в том, что при одинаковых условиях на выпуклых поверхностях (стержневых твэлов) образуется более тонкая жидкая пленка, чем на вогнутых. [c.143]

В перспективе ближайших 10—15 лет перед теплоэнергетикой стоят большие задачи форсированное развитие атомных электростанций различных типов с агрегатами единичной мощностью (электрической) до 1000—1500 Мет наращивание конденсационных электростанций блоками мощностью 500, 800,1200 Мет и выше, в том числе с пониженными капиталовложениями, экономически соответствующими работе на дешевых сибирских углях создание специальных пиковых и полупиковых электростанций большой мощности с газотурбинными, парогазовыми и паротурбинными агрегатами создание новых видов комбинированных энергоустановок (парогазовые циклы, установки с МГД-генераторами, установки с низкокипящими рабочими веществами, водофреоновые циклы и др.). Решение указанных задач связано с определением рационального вида технологической схемы и оптимальных значений термодинамических, расходных и конструктивных параметров различных типов теплоэнергетических установок, что немыслимо без широкого использования метода комплексной оптимизации теплоэнергетических установок. Только в этом случае возможно получить решение, эффективное по времени, затратам и широте охвата факторов. [c.8]

Заводы — изготовители промышленных паровых турбин небольшой мощности полагают, что требования ПТЭ [Л. 23], относящиеся к устройствам защиты и сигнализации для большей части промышленных турбин, несколько завышены, считая, что дело не столько в сравнительно небольшой мощности и невысоких параметрах, сколько в том, что промышленная турбина — это турбина теплофикационная с предельной выработкой энергии на тепловом потреблении, и автоматика и защита конденсационного устройства и системы регенеративного подогрева или не нужна вовсе, или доллгна быть сведена к минимуму. Имеет значение и то, что в промышленной установке относительно велико количество персонала. Поэтому ряд автоматических устройств, возможно, не оправдан. Исходя из указанного, заводы — изготовители промышленных турбин не снабжают их многими системами защиты и автоматики, требуемыми Правилами технической эксплуатации. Поэтому задачей персонала ТЭЦ является доукомплектование своих турбоустановок дополнительной защитой, указателями, сигнализацией, которые действительно необходимы, исходя из конструктивных особенностей данных турбин и условий их эксплуатации. Что касается малой автоматизации, то она имеет смысл тогда, когда она позволяет расширить круг обязанностей персонала, сократив [c.76]

Некоторые затруднения возникают при определении локальных значений лучистых характеристик пламени. Эти затруднения связаны с конструктивными особенностями приборов-зондов и с искажениями параметров потока в пограничном слое вблизи зондов. Ввиду этого для определения указанных характеристик пламени были специально сконструи- [c.208]

Выявлена связь коэффициента трения с герметичностью манжеты. На диаграмме /—G рис. 105, а нанесены значения f при различных параметрах Р, v, х. При этом обнаружилось заметное отделение области работы с утечками (темные точки) от области работы без утечек. Линия разграничения описывается уравнением (80) с предельным коэффициентом Ф, , установленным из условия, что герметичность обеспечивается при Ф >Ф< , а утечки наблюдаются при Ф < Ф . Это предельное значение Ф является, очевидно, и наиболее оптимальным, при котором обеспечивается минимум трения при отсутствии утечек. Конструктивными параметрами обеспечивающими желаемое Ф< , являются удельное усилие Р, материал мнжеты и форма кромки. Так подобраны, например, величины Р, указанные на рис. 93. Деформация элементов уплотняющей губки теоретически определена Хирано [38] [c.217]

Функциональная взаимозаменяемость должна создаваться, начиная со стадии проектирования изделий. Для этого в первую очередь необходимо уточнить номинальные значения эксплуатационных показателей исследуемых изделий.и определить, исходя из их назначения, требований к надежности и долговечности, допустимые отклонения эксплуатационных показателей изделий, которые они будут иметь в конце установленного срока работы. Эксплуатационные показатели изделий в начале и в конце срока их службы (разность между которыми определяет допуски на них) могут быть установлены на основе прочностного, теплового, газо-гидродинамиче-ского и акустического и других расчетов, учитывающих износ и изменение функциональных параметров в процессе длительной работы изделий. Эти показатели могут быть установлены также путем обобщения результатов эксплуатации и проведения экспериментальных испытаний моделей, макетов или опытных образцов изделий. Затем необходимо определить основные части (узлы) и детали, от которых в первую очередь зависят эксплуатационные показатели изделий, а также установить перечень деталей и частей (узлов), надежность которых определяют надежность и долговечность изделия в целодМ. Для указанных частей и деталей применяют такие конструктивные формы, материалы, технологию изготовления и устанавливают такое качество поверхности, при которых надежность, долговечность и другие эксплуатационные показатели изделий будут оптимальными. [c.13]

Поскольку при параметрическом регулировании эквивалентный к. п. д. определяет динамические потери энергии не только в двигателе, но и в пускорегулирующих сопротивлениях и, кроме того, значение к. п. д. определяется при базисных значениях относительных продолжительностей включения — полной ео = 8н и при регулировании Вр, то расчетная формула выбора двигателей должна учитывать указанные факторы. Наиболее сложной задачей является учет изменения соотношений между постоянными и переменными потерями и условий вентиляции при еот =ея. Ее решение в общем случае не представляется возможным, так как указанные факторы зависят не только от параметров режима работы, но и от конструктивных особенностей двигателей. Поэтому их учет целесообразно осуществлять посредством экспериментально полученных зависимостей коэффициента Ао. определяющего изменение допустимой мощности потерь в функции фактической продолжительности включения ео. Зависимости йо = /(ео) приведены иа рис. 8-14. [c.187]

С целью получения опытных характеристик пневмоприводов с торможением в конце хода, сотрудниками Института машиноведения, завода им. ЛиХ ачева и НИИТавтопрома были проведены экспериментальные исследования на специальных стендах. Экспериментальное исследование дает возможность проверить предлагаемые методы и позволяет более детально анализировать картину самого процесса торможения. Испытывались пневмоцилиндры типа, указанного на рис. 102, а, причем диапазон изменения конструктивных параметров колебался в пределах М от 0,02 до 1 (О — от 0,2 до 0,9 и до 0,1. Значения нагрузки на штоке поршня, которая создавалась посредством гидравлического привода, колебались в диапазоне 0,1—0,5, а начальной скорости поршня 0,06 — 0,4 м1сек. Таким образом, при первых исследованиях рассматривались приводы со сравнительно небольшим значением М, которые нашли широкое применение в различных отраслях машиностроения, например, в станкостроении и в автомобильной промышленности. Торможение поршня в конце хода выполнялось посредством включения игольчатого дросселя, который настраивался перед началом цикла на различную плош,адь выходного сечения. Вес поступательно движущихся частей изменялся посредством набора сменных дисков (от 40 до 540 кГ). Дав-ленпе жидкости на поршень в гидроцилиндре менялось от 5 до 25 кПсм , что соответствовало изменению силы давления в диапазоне 140—700 кГ. Для управления скоростью поршня при прямом и обратном ходе применялся регулируемый дроссель с обратным клапаном. Изменялась также величина вредного пространства в полости торможения посредством включения дополнительной емкости (до 10% объема тормозной полости). Регулирование длины тормозного пути осуществлялось цилиндрической втулкой, 274 [c.274]

После определения указанных параметров необходимо уточнить значение мм (см. рис. 2.6), принятое выше = т(г + 2). Значеше модуля зубьев т известно, если выбран, редуктор типа ГК. В других случаях модуль можно принять, ориентируясь на существующие конструктивные решения. [c.32]

Существует некоторое предельно допустимое значение напряжений в отливке от сопротивления стержней усадке и, соответственно, предельно допустимый указанный конструктивный параметр, превышение которого может привести к разрушению отливки. Отсюда хфитерий опасности образования трещин в отлххвке можно предспшкгь выражением [c.34]

Можно, наконец, комбинировать оба метода нахождения окончательной системы. Переменные, подлежащие изменению, делят на две группы. К первой группе относят параметры, связь которых с аберрациями третьего порядка сохраняет простой вид также и для оптических систем с конечными толщинами компонентов, например оптические снлы ф, действующие преимущественно на хроматические аберрации. Ко второй группе относят параметры более или менее случайного характера, о влиянии которых на аберрации известно на основании опыта или тригонометрических расчетов хода лучей. Какой бы из трех указанных методов нн был применен, ие всегда удается после первого же изменения параметров получить достаточно хорошо исправленные аберрацнн. Давая переменным новый ряд значений, рассчитывают новые конструктивные элементы оптической системы и вычисляют ее аберрации сравнивая их с аберрациями первых двух систем, путем интерполяции получают окончательные значения выбранной системы переменных. Иногда приходится рассчитывать довольно большое число промежуточных систем в этой стаднн работы особенно важную роль играют опыт, умение выделять влияние отдельных параметров и комбинировать наилучшим образом нх изменения. [c.377]

Таким образом, с точки зрения коррекции монохроматических аберраций задача по расчету двухлинзового несклеенного объектива сводится к определению его конструктивных параметров, удовлетворяющих наперед заданным значениям величин Я и ЦТ. Одним из возможных способов решения указанной задачи может быть способ, основанный на использовании основных параметров тонких компонентов [37]. [c.369]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...