Редукторы типа ГЭ

Пример 2. Определить коэффициент полезного действия одноступенчатого планетарного редуктора типа Джемса (рис. 95), у которого ведущим является [c.178]

В этом параграфе в виде примера показывается последовательность определения основных параметров, т. е. чисел зубьев, числа сателлитов и радиусов начальных окружностей для одноступенчатого планетарного однорядного редуктора типа Джемса (рис. 116). [c.211]

Рис. 1 6. Схема одноступенчатого планетарного однородного редуктора типа Джемса.

Пример. Спроектировать одноступенчатый однорядный редуктор типа Джемса, если заданы передаточное отношение = 4 и модуль m = 2 мм оа. рис. 116). Требуется найти числа зубьев всех колес, наибольшее число сателлитов и радиусы начальных (делительных) окружностей для всех зубчатых колес. [c.212]

Спроектировать одноступенчатый однорядный планетарный редуктор типа Джемса при условии, что зацепление колес [c.214]

Для редуктора типа показанного на рис. 24.1, й (с внутренним зацеплением) соответственно имеем условие соосности в форме равенства (24.4). Кроме того, имеем равенства [c.497]

Пример 4. Тихоходный вал вертикального кранового редуктора типа ВК 350 установлен на двух радиальных однорядных шарикоподшипниках 208. [c.365]

Зубья быстроходных передач редукторов типа турбинных, работающих в условиях [c.159]

На рис. 94 приведена схема авиационного редуктора типа Джемса, составленного из конических колес. Его передаточное отношение подсчитывается по формуле (3,7). [c.133]

Например, на рис 16.1, в приведена схема редуктора типа Ц2в — цилиндрического двухступенчатого редуктора, все валы которого расположены в вертикальной плоскости, а на рис. 16.1, л показана схема редуктора типа Чт — червячного одноступенчатого с вертикальной осью тихоходного вала. [c.236]

Одноступенчатые редукторы типа Ц (см. рис. 16.Т, а и 16.3) используют при передаточном числе и 8. Зацепление в большинстве случаев косозубое. [c.236]

Наиболее распространены цилиндрические двухступенчатые горизонтальные редукторы типа Ц2 (см. рис. 16.1, б), выполненные по развернутой схеме. Они технологичны, имеют малую ширину. Недостатком этих редукторов является повышенная неравномерность нагрузки по длине зуба из-за несимметричного расположения колес относительно опор. [c.236]

Соосные редукторы типа Ц2С (см. рис. 16.1, д) применяют для уменьшения длины корпуса. Они проще по конструкции и менее трудоемки в изготовлении. [c.236]

Конические редукторы типа К (см. рис. 16Л, е) выполняют с круговыми зубьями при передаточном числе 5. [c.237]

Основное распространение имеют одноступенчатые редукторы типа Ч (см. рис. 16.1, ц — л) с передаточным числом = 8...80. [c.237]

Габаритные и присоединительные размеры редукторов типа МЦ, ss [c.507]

Основные параметры мотор-редукторов типа МПз [c.510]

Корпус турбины Редуктор типа I 6 000 0,05 0,25—0,5 [c.41]

Исследования проводились также на корпусах редукторов (см. рис. 6). Рассматриваемые корпуса редукторов типа I и II имели антивибрационное покрытие, а корпус редуктора типа III содержал битум (см. табл. 1). Корпус редуктора типа I имеет логарифмический декремент колебаний порядка 0,06. Логарифмический декремент колебаний редуктора в сборе с зубчатой передачей повышается до 0,16. Установка редуктора на амортизаторы и соединение с турбиной повышают логарифмический декремент системы до 0,2. [c.81]

Для планетарных редукторов типа редуктора Давида с мощностью в относительном движении больше передаваемой мощности (редуктора с так называемой потенциальной мощностью) имеем [c.31]

Ко второй группе отнесем те работы, которые проводились с целью исследования рациональности конструкции редуктора в целом и его отдельных узлов. На стендах испытывались червячные редукторы самых различных типов и назначений серийные модернизированные редукторы типа РЧН и РЧП с межосевым расстоянием от 80 до 300 мм редуктор тарельчатого питателя с вертикальным валом колеса редуктор лифтовой лебедки и редукторы, предназначенные для сельского хозяйства двухступенчатые редукторы, а также одноступенчатые редукторы универсального типа. Проводилось тензометрическое исследование корпуса редуктора с целью улучшения конструкции и снижения его веса. На основании результатов испытаний редукторов были даны соответствующие рекомендации по дальнейшему совершенствованию их конструкции и улучшению качества. [c.57]

В то время на кафедре были поставлены эксперименты по определению нагрузочной способности червячных редукторов типа РЧН с вентилятором, червячные колеса которых были отлиты из Бр. АЖ9-4, а червяки архимедова типа, изготовлены из стали 20Х, цементованы и имели твердые боковые поверхности витков HR 56—60). По результатам испытаний были даны рекомендации [8] по выбору допускаемых напряжений из условия отсутствия заедания. [c.59]

Как показали исследования, такими недостатками обладают некоторые редукторы типа РЧП-120 и РЧН-120. Контактные напряжения, соответ- [c.60]

С целью выяснения влияния вентилятора, установленного на валу червяка, на нагрузочную способность редуктора проводились опыты с редукторами типа РЧП-180 и РЧН-180, смазка зацепления в которых производится окунанием в масло червяка или колеса. Было установлено, что при отсутствии вентилятора снижается нагрузочная способность редуктора, причем при скорости вращения червяка 1000 об/мин соответствующие контактные напряжения [а] снижаются на 10—20%. Большее снижение допускаемой нагрузки наблюдалось в редукторах с червяком, расположенным под колесом. [c.61]

Для изучения влияния системы смазки на нагрузочную способность редуктора проводились испытания редуктора типа РЧП-120 (t = 31) при циркуляции масла. С этой целью в корпусе редуктора было сделано два отверстия с резьбой. Через эти отверстия по трубопроводам с помощью насоса разогретое масло из редуктора подавалось в теплообменник, здесь оно охлаждалось, а затем поступало обратно в редуктор. Испытания проводились только при постоянной нагрузке. [c.61]

На рис. 7.24 показан планетарный редуктор типа Джемса с коническим колесом. Согласно с правилом, указанным в 32, f, стрелки d и а у колес I 3 имеют противоположные направления. Следовательно, передаточное отношение имеет знак минус и передаточные отпошеР ня и определяются по формулам (7.42), (7.46) или (7.45), (7.47), [c.156]

Переходим к рассмотрению редуктора типа показанного на рис. 24.1, б. Для этого типа редуктора должно удовлетворяться условие соосности (24.3). Подставляя о равенство (24.3) значеимя г-2 — Г Н12 Н Гз = r.j Ur M получу ем [c.496]

Так, например, на рис. 16.1, ж показана схема редуктора типа КЦ2 — коническо-цилиндрического трехступенчатого редуктора с одной конической и двумя цилиндрическими передачами, все валы которого расположены в горизонтальной плоскости (мотор-редуктор на базе этого примера обозначается МКЦ2). [c.235]

Планетарные редукторы позволяют получить большое передаточное число при малых габаритах. По конструкции они сложнее редукторов, описанных ранее. В редукторостроении наиболее распространен простой планетарный зубчатый редуктор типа П, схема и конструкция которого изображены на рис. 12.1 и 12.3. Последовательным соединением нескольких простых планетарных рядов можно получить редуктор с требуемым передаточным числом. Особенно эффективно применение планетарных мотор-редукторов. [c.237]

Волновые редукторы являются разновидностью планетарных. В редукторостроении наиболее распространены двухволновые передачи с неподвижным жестким корпусом. Они широко применяются в робототехнике. На рис. 13.1 и 13.4. показаны схема и конструкция волнового зубчатого редуктора типа В. [c.237]

ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ОДНОСТУПЕНЧАТЫЕ МОТОР-РЕДУКТОРЫ ТИПА МЦ (ПО гост 20754 73) Й ДВУХСТУПЕНЧАТЫЕ СООСНЫЕ ТИПА МП2С, (ПО ГОСТ 20721-75) [c.506]

Номинальные частоты вращения выходного вала, допускаемые нагрузки, ааиболыиие массы мотор-редукторов типа МЦ и алектродвигателп [c.507]

Пример об 0 3 н а ч е н и я мотор-редуктора типа МЦ с межосевым расстоянием 100 мм, номинальной частотой вращения выходвого вала 355 об/иин, коническим концом вала (К), климатического исполнения У, категории размещения 3 [c.510]

Номинальна.ч частота вращения выходного вала мотор-редуктора типа МПз величины, Номинальная частота вращения выходного вала мотор-редуктора типа МПа2 величи [c.512]

Пример обозначения мотор-редуктора типа МПз с радиусом располо 180 об/мин, на лапах, с коническим концом вала (К), климатического нснопне [c.512]

Номинпльная частота вращения выходного вала мотор-редуктора типа МПз вели-Номинальна частота вращения выходного вала мптор-редуктора тина МПз2 велп- [c.514]

П р и м е р обозначения мотор-редуктора типа МПз с радиусом расположения o eii сателлитов 63 мм, номинальной частотой вращения выходного вала 180 об/мин, на опорном фланце, с коническим концо51 вала (К), климатического исполнения У, категории 3 [c.516]

Планетарные зубчатые мотор-редукторы типов МР2—1600 MP3—1600 ТУ26-09-574-75. [c.517]

Кроме того, были получены значения допускаемых напряжений при скоростях скольжения около 9 м1сек (редуктор типа РЧП-300, i 49, с вентилятором) и около 0,2 м1сек (двухступенчатые редукторы типа ЧДП-80/180 и ЧДП-100/180). [c.60]

Следует заметить, что на нагрузочную способность, а следовательно, и на величину допускаемых контактных напряжений червячных редукторов с колесами из Бр. АЖ9-4 оказывает влияние не только скорость скольжения червяка, но и многие другие факторы. К числу их прежде всего следует отнести твердость (и чистоту обработки) рабочих поверхностей витков червяка. Нами проводилось испытание редукторов типа РЧП-120 с i -= 15,5, в котором использовался червяк из стали 40 без закалки рабочих поверхностей витков (HR <38). Уже при тормозном моменте 9 кГм (а 930 кПсм ) и /ti = 1000 об мин (У, = = 2,9 м1сек) редуктор становился неработоспособным, так как температура в нем превышала 90° С, а к. п. д. составлял всего 55%. При скорости 1 = 1500 об1мин редуктор не мог работать при нагрузке ТИз 5 кГм. Аналогичные редукторы с твердым червяком успешно работают при значительно больших нагрузках. Причиной столь низкой нагрузочной способности редуктора с мягким червяком являлось намазывание бронзы на червяк. [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...