Изменение размеров тел под влиянием температуры

Результаты исследования влияния температуры на изменение веса и толщины диффузионного титано-никелевого слоя на образцах стали 20 показаны на рис. 1, из которого видно, что диффузионное насыщение приводит к увеличению веса и размеров образцов. После окончания процесса диффузионного насыщения на поверхности образцов из стали и чугуна образуется плотное покрытие светло-серого цвета, прочно связанное с основой. [c.74]

В условиях опыта изменение размера зоны пластической деформации перед вершиной трещины находилось в прямой и однозначной зависимости от частоты нагружения и температуры. Рассматриваемые результаты эксперимента свидетельствуют о возможности использования известных для многих материалов физических характеристик их поведения в условиях монотонного растяжения для описания распространений усталостных трещин. Существенным моментом введения указанных поправок на предел тек ести материала являлось то, что они использовались в виде сомножителей. Можно считать, что для материалов имеется диапазон совместного изменения частотно-темпе-ратурных условий нагружения, в котором (при прочих равных условиях) в результате взаимного влияния этих факторов не происходит усиления или замедления процесса роста трещины. [c.353]

Такая схема измерений позволяет систематические ошибки по меньшей мере трех типов свести к ошибкам случайным. Ошибки возникают в результате погрешностей в работе оператора, нестабильности работы потенциометра и под влиянием паразитных т. э. д. с. в подводящих проводах. Данный метод исключает влияние подсознательного желания оператора получить одни и те же результаты при последовательных измерениях, поскольку при вычислении конечного результата берется алгебраическая сумма пяти существенно различных величин. При суммировании пяти различных результатов измерений усредняются ошибки, обусловленные работой потенциометра. Неоднородность изменения размеров проводов вследствие неправомерности распределения температуры по длине служит причиной небольшого изменения напряжения. [c.395]

Рекомендации по выбору посадок с натягом и переходных распространяются на соединения, работающие при нормальной температуре +20° С и относительной влажности воздуха 65%. В случае эксплуатации соединения с натягом деталей из пластмассы и металла в других условиях при выборе величины натяга необходимо учитывать изменение размеров деталей от воздействия температуры и среды. Шероховатость поверхности деталей из пластмасс не оказывает существенного влияния на прочность соединения с натягом. [c.227]

Главными преимуществами деревянных скоб являются небольшой вес и незначительная чувствительность к температурным расширениям, так как теплопроводность их от 100 до 150 раз меньше стальных. Учитывая, что изменение размеров этих скоб в большой степени зависит от влажности дерева, необходимо изолировать деревянные части от влияния влажности окружающей среды путем пропитывания олифой или проваривания их в парафине с последующей оклейкой всех поверхностей алюминиевой фольгой. Установка скобы на размер, измерение детали и последующая повторная проверка скобы установочной мерой должны производиться на рабочем месте при одинаковой температуре и непо- [c.427]

Большие изменения испытывает уран и под влиянием термических циклов. В поликристаллическом уране чередующиеся нагревы и охлаждения вызывают формоизменение и порообразование [55, 253, 3541. Особенно интенсивно растут текстурованные и мелкозернистые образцы. Как и в случае других анизотропных металлов — цинка, кадмия, олова,— на остаточные изменения размеров урана в значительной степени влияют параметры термоцикла. При неизменных прочих параметрах повышение температуры цикла ведет к увеличению темпа удлинения [220]. Аналогичное влияние верхней температуры цикла проявляется и при неизменном интервале температурных колебаний. Значительные изменения размеров и формы урановых образцов при термоциклировании сопровождаются структурными превращениями— полигонизацией, рекристаллизацией, деформацией кристаллов и др. [c.7]

При определении совместимости паяемого материала с термическим режимом пайки необходимо учитывать также влияние температуры пайки на предел текучести паяемого материала, так как при резком его снижении и достаточно малой толщине стенок возможна потеря устойчивости или возникновения тепловых деформаций и изменения вследствие этого формы и размеров изделия. [c.38]

Влияние температуры в (2.54) и (2.55) непосредственно сказывается лишь через модуль сдвига G, который изменяется с температурой практически мгновенно (см. 2.1). Однако изменение Т может привести к структурным изменениям в кристалле, которые также влияют на значение т ,. Например, при изменении Т меняются размеры включений примесей или фаз в сплавах и среднее расстояние /в между включениями. Этот процесс связан со скоростью диффузии и развивается во времени, так что полное изменение обыч- [c.93]

Такому явлению можно дать следующее качественное объяснение. Наличие кратной связи делает молекулу углеводорода компактнее. Так как частицы меньших размеров допускают более плотную упаковку в пределах радиуса корреляции, плотность жидкости возрастает (табл. 3 и 7), уменьшается среднее межмолекулярное расстояние и, как следствие, увеличивается теплопроводность. С понижением температуры влияние ненасыщенных связей становится заметнее, поскольку увеличиваются размеры области ближней упорядоченности, в пределах которой изменение размеров частиц более существенно. [c.84]

Очевидно, что для этого случая расход жидкости через щель должен быть больше, чем для концентричной щели, но меньше, чем для щели с максимальной эксцентричностью. На величину расхода жидкости через капиллярную кольцевую щель влияют дополнительные факторы, такие как изменение вязкости жидкости в щели, облитерация щели, изменение размеров щели под влиянием давления и температуры, производственные неточности изготовления деталей. [c.126]

Рис. 61. Влияние температуры отпуска и его продолжительности на изменение размера легированных инструментальных сталей

Ранее уже говорилось о влиянии температуры аустенитизации. Здесь следует только показать изменение размеров стали К1, отпущенной с различных температур аустенитизации, в зависимости от температуры отпуска (рис. 53). Под влиянием глубокого охлаждения, следующего за закалкой, аустенит переходит в мартенсит, что ведет к увеличению размера инструмента (табл. 19). Влияние исходной структуры на изменение размера проявляется в том, что в зависимости от формы перлита (пластинчатой или зернистой) изменяется растворимость карбидов и, следовательно, количество остаточного аустенита. [c.67]

ТАБЛИЦА 19. ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ АУСТЕНИТИЗАЦИИ НА СТЕПЕНЬ ИЗМЕНЕНИЯ РАЗМЕРА (%) СТАЛИ, СОДЕРЖАЩЕЙ 12% Сг [c.67]

Изделия из стали К4 диаметром 20—22 мм прокаливаются в масле и соляной ванне. Температура соляной ванны может быть 160—180° С, а также 220° С. Благодаря применению более мягкой охлаждающей среды при закалке стали К4 в ней возникают меньшие напряжения и деформации, поэтому эта сталь пригодна для производства, например, измерительного инструмента. Возникающее при закалке увеличение размеров примерно на 0,1% компенсируется уменьшением размеров во время отпуска (см. табл. 17, 18). Величина изменения размеров (объемная деформация) и формы зависит от содержания в стали аустенита и от его стабильности. Количество остаточного аустенита и величины объемной деформации, возникающей под влиянием выдержки при температуре 150° С после различных температур нагрева при закалке, можно видеть в табл. 58. [c.180]

Насыщение аустенита в сплавах, так же как и растворение карбидов, является диффузионным процессом, и интенсивность этого процесса в первую очередь зависит от температуры, хотя большую роль играет также и время выдержки при нагреве, особенно при более низких температурах закалки. Так, например, при температуре 1000° С продолжительность выдержки 10—15 мин, при 1100° С 1—2 мин, при 1250—1280° С 0,5—1 мин. Этого достаточно Для растворения карбидов, обеспечивающих насыщение аустенита При-температуре ниже 1150°С в первую очередь происходит растворение мелких, располагающихся по границам зерен карбидов. Усиление вязкости быстрорежущих сталей, закаленных при пониженных температурах нагрева, в большинстве случаев происходит именно по этой причине, однако уже при температуре 1150° С начинается растворение и карбидов больших размеров. Данные об изменениях содержания карбидов в быстрорежущей стали Кб содержатся в табл. 81, из которой ясно выявляется решающее влияние температуры закалки на растворение карбидов. [c.209]

Дальнейшее уплотнение системы может происходить под влиянием больших давлений прессования. При этом возникающие на контактах напряжения превышают предел текучести для пластического или предел прочности для хрупкого материала. В процессе естественного или искусственного изменения внешних условий (температуры, давления, отложений твердого вещества в местах контакта и др.) происходит увеличение размеров пятна контакта. При прессовании и спекании зернистого материала от начальной пористости т до = 0,5 0,4 уменьшение пористости происходит за счет перестройки структуры, а от /Иг = 0,Фн0 — за счет пластической деформации частиц в каркасе. [c.57]

Параметры СП течения m и б у сплава ВТ9 выше, чем у сплава ВТ6, и СПД наблюдается в более широком интервале температур. Принимая во внимание полученные результаты изменения размеров зерен сплавов, различие в свойствах можно связать с влиянием химического состава на стабильность микроструктуры и ее изменение в процессе СП течения. [c.189]

Встроенные устройства контроля жидкости. Для прямой оценки влияния загрязненной жидкости на работоспособность всей системы применяются встроенные устройства, аналогичные по конструкции и размерам некоторым агрегатам данной системы. Так, например, используются золотниковые электромагнитные клапаны, у которых предварительно повышена чувствительность к частицам заданных критических размеров путем подбора диаметральных зазоров и перекрытий в золотниковых парах. Загрязнение жидкости определяется по изменению величины силы страгивания золотника от нейтрального положения, которая зависит от концентрации загрязняющих частиц. Преимуществом этих измерителей является возможность их применения в условиях нормальной работы системы, т. е. при циркуляции и остановках жидкости, изменении давления и температуры в рабочих диапазонах и т. д. [c.70]

ЭкспериАгентальные работы по изучению доменов сегнетоэлектриков и антисегнетоэлектриков посвящены в основном геометрии доменов (их ориентации, размерам, формам границ и пр.), изучению их изменений под влиянием температуры и движения под де1 1ствием внешних механических и электрических полей. [c.50]

Эндрю [4] впервые исследовал зависимость р от размеров и температуры для тонких проволок из олова и ртути. Он нашел, что величина р не зависит от температуры, но для оловянных проволок в поперечных нолях она монотонно возрастает при изменении диаметра от р = 0,54 для проволоки диаметром 0,105 см до р = 0,67 для проволоки диаметром 0,0027 см. Отсюда видно, что о стремится к 0,5 для очень больших образцов. Для образцов больших размеров влияние тока характеризуется кривыми, подобными показанным на фиг. 16. С возрастанием ноля кривые становятся более вогнутыми при уменьшенип измерительного тока и в пределе для нулевого тока переход в поперечном поле становится идентичным переходу в продольном поле. Для образцов меньших размеров была получена предельная кривая, определяющая влияние тока. При уменьшении тока ниже предельного значения дальнейшего увеличения вогнутости кривод не происходит. Для проволок диаметром 30 мк эта кривая практически линейна и зависимости от тока но наблюдается. Полученные результаты показывают, что в больших образцах при малых измерительных токах слои параллельны оси цилиндра, а при увеличении тока они поворачиваются нормально к его оси. Для образцов малых диаметров спои, по-видимому, всегда перпендикулярны оси, даже и в случае малых токов. [c.653]

Влияние финишной термической обработки. При изготовлении некоторых деталей или конструкций часто возникает необходимость их термической обработки в готовом виде. Для деталей из титановых сплавов—это дорекристаллизационный отжиг (снятие остаточных напряжений в сварных конструкциях или отжиг для стабилизации геометрических размеров) или термическое улучшение (закалка и низкотемпературное старение). Однако при нагреве в открыть(х печах может происходить определенное изменение поверхностного слоя. Температура до-рекристаллизационных отжигов обычно не превышает 700°С. Отжиг при таких температурах и выдержке несколько часов практически не [c.185]

На величину износа фрикционного материала и его характер оказывают существенное влияние конструктивные данные тормозного устройства. Больщое значение для износостойкости материала имеет величина зазора между металлическим элементом и накладкой в разомкнутом тормозе. При недостаточных зазорах постоянное трение накладки о металл приводит к увеличению температуры и износа. Увеличение температуры, в свою очередь, приводит к изменению размеров металлического элемента и к еще большему уменьшению зазоров. Отрицательное влияние недостаточных зазоров особенно проявляется в многодисковых тормозах, где вследствие отсутствия принудительного отхода дисков при разомкнутом тормозе часто наблюдается взаимное трение дисков. Неблагоприятное влияние температурного расширения тормозного шкива весьма существенно проявляется в колодочных тормозах с наружными колодками, особенно в случаях применения в качестве привода короткоходовых электромагнитов, малый ход которых заставляет применять весьма малые установочные зазоры. [c.567]

Из приведенных в таблице данных следует, что с учетом, различия температуры облучения относительные изменения объема высокоанизотропных образцов, вырезанных из одной заготовки, но в различных направлениях относительно ее оси, оказались близкими. Таким образом, влияние формы образцов графита на радиационные изменения размеров может не учитываться при испытаниях образцов размерами 4X4X40 мм и выше, поскольку наблюдаемый эффект не превышает отклонения от средней величины формоизменения образцов, обусловленного неоднородностью свойств графита. [c.162]

Различный подход к вопросу о причинах, контролирующих процесс укрупнения дислокационных петель в сс-уране при облучении осколками деления, обусловливает принципиальную разницу в микроскопических моделях радиационного роста а-урана, предложенных соответственно Бакли и Летертром. Если модель роста Бакли допускает возможность установления стационарного состояния, характеризующегося постоянством коэффициента радиационного роста, в момент достижения максимальной плотности дислокационных петель, то из модели Летертра следует, что стационарное состояние радиационного роста, по-видимому, никогда не достигается. С увеличением дозы облучения коэффициент радиационного роста а-урана должен стремиться к некоторой асимптотической величине, не зависящей от температуры облучения, которая ниже температурной границы начала заметной самодиффузии (300— 400° С). Последнее обстоятельство прямо связано с предложением о зарождении дислокационных петель в пиках смещения и последующим изменением их размеров при взаимодействии с новыми пиками. Влияние температуры облучения может быть существен ным лишь для начальной стадии радиационного роста за счет ухудшения при увеличении тепловых колебаний решетки условий фокусировки столкновений и каналирования. В результате уменьшения степени пространственного разделения точечных дефектов различного знака, а также увеличения их подвижности возрастает вероятность взаимной аннигиляции дефектов в зоне пика смещения, что может привести к уменьшению начального коэффициента радиационного роста, обусловленного зарождением дислокационных петель [c.207]

На деформацию(изменение размеров) детали при закалке оказывают влияние следующие факторы температура закалки, скорость охлаждения при закалке, глубина закалки, микроструктура стали в исходном состоянии (до закалки) и температура отпуска. Чем выше температура закалки и больше скоррсть охлаждения, тем больше возможная деформация. [c.481]

Указанные особенности аустенитных сталей и высокие температуры пара в современных конструкциях турбин приводят к целому комплексу мероприятий, направленных на устранение вредного влияния больщих расширений, изменения размеров, натягов, и зазоров, высоких температурных напряжений. [c.137]

Учитывая (1) и то, что для каждого двигателя теплоемкость С, масса М, теплопроводность Л, определяющий размер / и площадь поверхности F являются постоянными - темп охлаждения отдельно взятого двигателя зависит только от коэффициента теплоотдачи а. Разработана модель изменения времени охлаждения двигателя Тохл от начальной до конечной температуры под влиянием температуры окружающего воздуха tg, скорости ветра W и теплофизических свойств двигателя [c.7]

Таким образом, под размерными эффектами в самом широком смысле слова следует понимать комплекс явлений, связанных с изменением свойств вещества вследствие собственно изменения размера частиц и одновременного возрастания доли поверхностного вклада в общие свойства системы. Благодаря отмеченным особенностям строения нанокристаллические материалы по свойствам существенно отличаются от обычных поликристаллов. По этой причине уменьшение размера зерен рассматривается как эффективный метод изменения свойств твердого тела. Действительно, имеются сведения о влиянии наносостоя-ния на магнитные свойства ферромагнетиков (температуру Кюри, коэрцитивную силу, намагниченность насыщения) и магнитную восприимчивость слабых пара- и диамагнетиков, об эффектах памяти на упругих свойствах металлов и существенном изме- [c.13]

Начальная скорость усадки прямо пропорциональна поверхностному натяжению и обратно пропорциональна вязкости и размеру частиц. Наибольшее влияние на скорость усадки оказывает размер частиц. Поверхностное натяжение Жидкофазовой составляющей в керамических массах существенно не меняется и потому решающего влияния на спекание не оказывает. Для спекания обязательно хорошее смачивание твердой фазы. Наиболее важные факторы для данного процесса жидкостного спекания — это вязкость и ее изменение в области температур спекания. Вязкость жидкой фазы не должна быть настолько велика, чтобы происходила деформация изделия под влиянием сил тяжести. [c.75]

Для образцов технических железоуглеродистых сплавов наличие температурных градиентов не является необходимым условием необратимого формоизменения при термоцик-лировании. Неодновременность полиморфных превращений в образце может быть связана не только с температурными градиентами, но и с химической и структурной неоднородностью. Известно, например, что холодная пластическая деформация снижает температуру начала а у-превраще-ния [99]. Зарождению фаз способствуют неметаллические включения, свободные поверхности, несплошности, границы зерен. Эффективна и ликвация примесей, смещающих температурный интервал полиморфных превращений. Наличие в образцах структурной и химической неоднородностей, особенно при направленном характере их размещения, например в деформированных и текстурованных образцах, означает, что полиморфные превращения будут совершаться неодновременно, и это может быть причиной необратимого изменения размеров и профиля образцов [32]. В качестве примера укажем на аномальное поведение образцов кипящей стали 08кп, термоциклированне которой в вакууме приводило не только к остаточным изменениям размеров, но и к трансформации круглого профиля в квадратный (рис. 13). Влияние ликвационного квадрата на изменение профиля проволоки не вызывает сомнений и свидетельствует о необходимости тщательного выбора однородного исходного материала, используемого для экспериментального исследования роли различных факторов при формо- [c.59]

Регистрируемое на различных этапах термоцикла изменение размеров образцов является суммарным и состоит из деформации нормальной ползучести (внешние напряжения не превышают предел текучести ни одной из фаз), объемного эффекта фазового превращения и трансформационной деформации. Поэтому величина деформации за цикл должна зависеть от темпа смены температур и величины температурных градиентов. Авторы работы [294] такой зависимости не обнаружили. Однако в железе высокой чистоты, например при термоциклировании с перепадом температур, появляются деформации, которые не являются следствием внешней нагрузки [331]. В связи с этим авторы работ [287, 348] при изучении эффекта внешней нагрузки предприняли меры с целью устранения влияния продольных температурных градиентов. В отличие от работы [294], на железе и стали обнаружена зависимость остаточной деформации от скорости фазового превращения. Клинард и Шерби [287] дифференцировали размерные изменения, обусловленные трансформационной деформацией, нормальной ползучестью и различием удельных объемов феррита и аустенита как и авторы [294], они пришли к выводу, что трансформационная деформация при нагреве образца значительно больше, чем. при охлаждении. Петче и Штанглер [348] варьировали в широком диапазоне длительность термоцикла, интервал температурных колебаний и скорость изменения температуры. Ими показано, что при широком температурном интервале (примерно 200° С), в котором полиморфные превращения железа происходят полностью, деформация за определенное время пропорциональна числу циклов и трансформационная пластичность почти не зависит от скорости изменения температуры и длительности цикла. При узком интервале температурных колебаний (примерно 60° С) деформация за одно и то же время испытания почти одинакова и не зависит от числа циклов и скорости изменения тем- [c.69]

При выборе скорости охлаждения необходимо учитывать влияние скорости охлаждения на свойства конструкционного материала, на образование тепловых дефо рмацнй и изменение размеров и формы паяных деталей, на возможность образования трещин под действием растягивающих термических, напряжений при охлаждении изделия ниже температуры затвердеваИня паяного шва. [c.238]

Влияние температуры отпуска на среднее значение автодеформации по сравнению с исходными размерами закаленных изделий из разных сталей неодинаково. Наибольшая деформация отмечается у высоко-углеродистой стали. Малые деформации свойственны высокохромкс-тым сталям типа Х12. Незначительной (близкой к нулю) деформацией, мало зависящей, по-видимому, от условий отпуска, отличается сталь типа Х5. В некоторых случаях посредством изменения температуры отпуска можно добиться нулевой деформации, иногда на двух уровнях твердости. Общей тенденцией для инструментальных сталей указанных типов являются наименьшие значения относительной деформации после отпуска при температурах в интервале 200— 250° С. При отпуске вблизи 300° С деформация быстро возрастает. Превращение 1% остаточного аустенита в отпущенной стали марки X дает относительное увеличение длины (1,5—3)-10 . [c.218]

Рассмотренный кратко термодеформационный цикл сварки, обусловливая появление уравновешенных упругих деформаций в зоне сварного соединения, приводит к возникновению остаточных сварочных напряжений в сварном соединении. В зонах, где должны происходить деформации сжатия, возникают растягивающие остаточные напряжения, а уравновешивающие их сжимающие напряжения соответственно появляются в зонах с деформацией растяжения. На величину и распределение остаточных напряжений кроме неравномерных деформаций изменения объема металла при охлаждении оказывают влияние и объемные изменения, протекающие ниже температуры распада аустенита. Эти изменения у различных сталей протекают по-разиому и зависят от содержания в стали углерода и легирующих элементов. На рис. 4 представлена схема распределения остаточных напряжений в сварном соединении. Уровень напряжений и размеры растянутых и сжатых зон зависят от условий сварки и состава свариваемой стали. По данным табл. 2 можно судить о роли состава стали в возникновении остаточных напряжений в сварном соединении. Экспериментально определенные величина и распределение остаточных напряжений в сварных соединениях труб с толщиной стеики 30—36 м.м из стали 15ХМ, выполненных ручной дуговой сваркой с получением металла шва близкого состава, приведены на рис. 5. [c.408]

Восстановление формы обнаружено и на сталях [168, 172]. Исследованием дилатометрических эффектов в деформированных хромомарганцевых сталях было установлено, что знак изменения размеров при е- -у-превращении противоположен тому, который вызывает при пластической деформации образование е-фазы. Обратное е- у-превра-щение при нагреве сопровождается неизотропным изменением линейных размеров. В направлении, в котором при предварительной деформации образец укорачивался, наблюдалось удлинение [168]. На любопытный факт изменения знака деформации при температуре фазового перехода предварительно деформированного двухфазного (е+ + 7)-сплава обратил внимание еще Шуман [93]. Образцы из железомарганцевого сплава Г16С подвергались воздействию упругих или пластических деформаций перед прямым и обратным фазовыми переходами или в процессе перехода. После 24-часовой выдержки под растягивающей нагрузкой при комнатной температуре образцы вместо того, чтобы удлиняться при нагреве несколько укорачивались. При охлаждении исчезал объемный эффект сжатия, если предварительно образец подвергался действию растягивающих напряжений при температурах у- е-пре-вращения или выше. Причем более эффективно влияет растягивающее напряжение в период у- е-перехода,— при последующем дилатометрическом цикле (20°Сч= 400°С) такой образец претерпевал сильное укорочение. Шуман объяснял наблюдаемые явления стабилизирующим влиянием наклепа и образованием е-фазы под действием внешних напряжений [93]. [c.147]

Если разность температурных коэффициентов линейного расширения материалов сопрягаемых деталей (а — <хв) велика, то при низких температурах возможно значительное увеличение размера И недопустимое уменьшение Smin- Изменение высоты посадочного места Ah под влиянием температуры определяют по формуле [c.128]

При прессовании, спекании, слипании и т. д. зерен при свободной засыпке уменьшается пористость, происходит увеличение размеров пятна контакта между частицами, деформация каркаса. Такие структуры называются связанными. В 2.4 рассматривался процесс перехода от монодисперсной зернистой системы, состоящей из зерен близких размеров, к связанной под влиянием внешних условий (температуры, давлений, отложений твердого вещества в местах контакта и т. д.). При этом установлена зависимость между проводимостью связанного материала Л и значениями начальной т (свободная засыпка зерен) и конечной /712 (связанный материал) пористостями системы. Следовательно, весьма сложные физические процессы формирования связанного материала можно рассматривать как своего рода черный ящик и, зная начальные и конечные значения пористостейт% и m2,рассчитать Л связанной системы. Однако для понимания кинетики процесса, например, определения изменения проводимости с температурой t или [c.102]

И r OлтJзyя столбцы 7 и 9 из табл. 13-2 и столбцы 5 и 6 из табл. 13-3, для каждой температуры составляют таблицы по типу табл. 13-4. По данным таких таблиц строится зависимость перепада давления на диафрагме от расхода для каждой постоянной температуры. Пример такой зависимости показан на рис. 13-3. Рассмотренный метод градуировки не учитывает влияния температуры на изменение сужающего устройства (его размеров). Поэтому такой метод применяют при температуре среды не более 400 Т , Для проверки данных, полученных в табл. 13-4, обычно строят зависимость ЕиКе = /-(Ке), используя величины, приведенные а столбцах 8 и 9 табл. 13-2. Все точки указанной зави-симостн должны ложиться на одну кривую, как показано на рис, 13"4. [c.218]

Аналогичная зависимость наблюдается и при растяжении, где предел прочности линейно зависит от плотности графита в интервале 1,56—1,84 г см и изменяется от 200 до 360 кГ1см [28]. Температурная зависимость предела прочности показывает, что с повышением температуры до 2400—2500° С величина его возрастает, а при более высоких температурах — резко падает. Различные исследователи выдвигают свои гипотезы, объясняющие такое аномальное поведение графита (и некоторых других материалов) при повышении температуры. Мрозовский [108] объясняет эту зависимость тем, что снимаются остаточные напряжения, возникшие вследствие анизотропного изменения размеров отдельных кристаллитов при охлаждении графита после графитизации. Эта теория была дополнена Хо-вом, который, основываясь на различных величинах коэффициента термического расширения по осям сна, показывает возможность заклинивания кристаллитов при повышении температуры. В этом случае структура становится более жесткой. По мнению авторов работ [89, 90], повышение прочности может быть обусловлено дегазацией графита (удалением сорбированных газов) при повышенных температурах. Мартенс и др. [91] связывают повышение прочности с проявлением ресурса пластичности графита при повышении температуры, в связи с чем снижается влияние внутренних напряжений, возникающих в местах структурных неоднородностей, в том числе в порах. Грин [92] объясняет изменение механических свойств графита по аналогии с полимерными материалами, у которых таким же образом возрастает модуль упругости и кривая напряже- [c.47]

В 1874 г. В. Л. Кирпичев [15] предложил и доказал теорему о подобии при упругих явлениях , в которой сформулировал закон подобия (впоследствие перенесенный и на деформации в пластической области). Н. Н. Давиденков [13], применяя анализ размерностей, дал подробное исследование закона подобия для статических и динамических испытаний материалов. Однако имеется много случаев, когда закон подобия оказывается несправедливым. Отклонения от подобия при обработке давлением изучались С. И. Губкиным [11], который показал, что с увеличением объема сопротивление деформированию и пластичность уменьшаются, особенно при высоких температурах из-за различных тепловых условий и влияния контактных сил трения. Наибольшие и наиболее частые отклонения от подобия наблюдаются при разрушении. Поскольку эти отклонения связаны с изменением размеров, они часто обозначаются как масштабный фактор. [c.313]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...