Температурная граница

Естественно, что верхней температурной границей при термической обработке является линия солидуса, поэтому процессы первичной кристаллизации и, следовательно, верхняя часть диаграммы для нас в данном случае не имеют большого значения. [c.230]

Ниже температуры, при которой с заметной скоростью протекает процесс разупрочнения (для железа 350°С), явление ползучести практически не наблюдается. Следовательно, температура разупрочнения определяет температурную границу, выше которой металл ползет . [c.454]

В зависимости от многих факторов (химического состава аустенита и др.) кинетика и температурные интервалы превращений I, И н 111 ступеней могут изменяться в щироких пределах. Довольно трудно наметить температурные границы, в которых превращение проходит по типу только одной ступени, поскольку эти процессы могут протекать как в разное время, так и одновременно (или параллельно). [c.94]

Скорость и верхняя температурная граница промежуточного превращения аустенита значительно понижаются с увеличением содержания С, Мп, Сг и 51. Легирование Мо, и V не оказывает влияния на скорость промежуточного превращения. [c.104]

Добавки редкоземельных металлов, как правило, благоприятно влияют на стойкость к окислению хрома и его сплавов, включая газотурбинные сплавы [60], причем наиболее благоприятна добавка иттрия. Имеются данные [61, 62], что добавление 1 % иттрия в сплав 25 % Сг—Fe повышает верхнюю температурную границу устойчивости сплава к окислению до 1375 °С. Сообщается, что легирование иттрием замедляет скорость окисления, увеличивает пластичность оксида металла, изменяет коэффициент температурного расширения металла или его оксида, однако основной функцией этой добавки является снижение скорости отслоения оксида при цикличном нагревании и охлаждении сплава [63]. Предполагается [64], что в твердых растворах иттрий заполняет вакансии, предотвращая их слияние на границе раздела металл — оксид, что, в свою очередь, снижает пористость оксида, предотвращая его отслоение от металла. [c.207]

При напряжениях, лежащих ниже приложенного, и при температуре ниже 400°С будет только упругая деформация. Ползучесть сопровождается двумя взаимно противоположными процессами упрочнением и разупрочнением. Упрочнение (нагартовка) возникает в результате пластической деформации, а разупрочнение - в результате рекристаллизации. Температура рекристаллизации является температурной границей, выше которой наиболее полно проявляется ползучесть. [c.107]

Покажем, что цикл Карно имеет наибольший термический к. п. д. по сравнению с любым другим циклом в данном интервале температур и Га- Для доказательства сравним в T—s-диаграмме (см. рис. 12, б) цикл Карно 1—2—3—4—1 с произвольным циклом а—Ь—с—d—а (показан пунктиром), проходящим между теми же температурными границами. [c.53]

Нижняя температурная граница перехода Т" определяется в соответствии со схемой Иоффе [411] из условия 3/ (Т") = (Т ), а [c.204]

Температурные границы трех областей проводимости для зависимостей, приведенных на рис. 1, составляют низкотемпературная область 300 AJ 700 К, область средних температур 700 < АГз 1300 К II высокотемпературная область 1300 А з <С <С Т,,, (Т,,., = 2323+0.6 К [12]) соответственно с величинами энергий активации 7 д 0.5, Е 2 . Ъ и 7 з 4 эВ. [c.146]

В заключение следует отметить, что температурные границы прочност- ых свойств полимеров существенно зависят от скорости деформации повышение этой скорости и уменьшение времени действия нагрузки смещает эти границы в области высоких температур. [c.57]

Облучение приводит к изменению положения температурной границы между хрупким и пластичным состояниями металлов. На [c.293]

Существенную роль в описании свойств аморфных полимеров играет диаграмма деформационно-прочностных состояний (рис. 4.93). Как уже отмечалось, в зависимости от температуры аморфный материал находится в одном из трех физических состояний стеклообразном (на рис. 4.93—область упругих деформаций), высокоэластическом (на рис. 4.93 — область высокоэластических деформаций) и вязко-текучем (на рис. 4.93 — область необратимых деформаций). На рис. 4.93 изображены предельные напряжения, т. е. напряжения, при которых материал разрушается — по-разному в разных температурных областях. Все температурные границы смещаются к высоким температурам с увеличением скорости деформации (в особенности при ударе) и уменьшением продолжительности действия нагрузки. Проследим за поведением материала в каждой из температурных областей, рассматривая соответствующие диаграммы напряжений [c.341]

Резкое понижение пластических свойств стали или ее ударной вязкости в области отрицательных температур получило название хладноломкости. Различают верхнюю Г 1 и нижнюю Тк2 температуры хрупкости. Опыт эксплуатации машин при низких температурах позволил сделать вывод о целесообразности использования для характеристики металла верхней температуры хрупкости, так как при Гк1 на разрушение металла меньше влияют различные случайные факторы (например, особенности плавки, надрезы и т. п.). Температурные границы появления хладноломкости стали зависят от ряда внешних и внутренних факторов. К внутренним факторам относятся химический состав стали и ее структурное состояние, определяемое способами выплавки, механической и термической обработки, а к внешним — конструктивное оформление детали, условия деформирования, характер напряженного состояния. [c.226]

Испытание на теплостойкость. Определение температурных границ работоспособности полимерных материалов основано на том, что температурные зависимости модуля упругости позволяют выделить основные физические и фазовые состояния полимера, существенные для эксплуатации материала. [c.142]

Сосуды рулонированной конструкции широко используются как емкости для накопления и хранения различных газообразных продуктов (воздуха, азота, кислорода, аргона и др.). Как правило, эти емкости устанавливаются на открытом воздухе, поэтому требуемая температура эксплуатации устанавливается с учетом абсолютно минимальных температур окружающего воздуха. Для ряда районов нашей страны, особенно Сибири, Дальнего Востока, эти температуры достигают —60 °С. Нижнюю температурную границу применения рулонированных сосудов необходимо расширить до температур минус 50—60 °С, что является крайне актуальной задачей. [c.16]

Иными словами, в отличие от кристаллических тел нагрев в газовом потоке аморфных веществ характеризуется наличием двух фазовых превращений, каждое из которых не имеет фиксированной точки перехода (точно определенной температуры). Поэтому здесь используется понятие температуры размягчения , или такой температурной границы, выше которой данное стеклообразное вещество может переходить в пластическое состояние и образовывать пленку расплава. Величина этой температуры достаточно условна, но можно принять ее равной механической температуре стеклования. Последняя определяется как температура, при которой вязкость, измеренная под напряжением 2-10 Н/м2, равна 10 пуаз, или 10 Н-с/м . С учетом указанных отличительных [c.188]

Многие термопластичные пластмассы не имеют отчетливо выраженной температуры плавления. При нагреве они постепенно переходят из пластического в вязкотекучее состояние. Процесс сварки обычно идет в узких температурных границах выше температуры размягчения, но ниже температуры разложения пластмасс. Поэтому при любом виде сварки надо стремиться, чтобы в зоне сварки пластмасса не достигала жидкотекучего состояния. Обычно сварку производят при вязкотекучем состоянии с применением давления. Поскольку пластмассы малотеплопроводны, то при некоторых способах сварки только тонкий поверхностный слой достигает вязкотекучего состояния. Легче свариваются те термопластичные материалы, у которых более широкий диапазон температуры размягчения без резко выраженной точки плавления. [c.180]

Исследованы циклы в области изменения начального давления от р = 0,3 кг см (циклы со сжатием пара) до р 1000 кг см Верхняя температурная граница была принята t = 1000° С. [c.97]

Сложные газотурбинные циклы (фиг. 41 и 47) имеют наибольшую тепловую экономичность. Рассмотрим в принятых нами температурных границах возможные значения эффективного к. п. д. данного цикла. Из фиг. 50 видно, какое большое влияние на величину к. п. д. цикла оказывают потери, неизбежные при конструктивном выполнении сложного цикла. В действительных условиях для принятых нами температурных границ необходимо применение охлаждения проточной части турбины. [c.154]

Верхнюю температурную границу для ПТУ и ГТУ определяет длительная прочность материалов, применяемых при производстве того и другого типа турбин. [c.196]

Исследования показали, что во всем диапазоне изменения рассмотренных здесь верхних температурных границ цикла к. п. д. паротурбинных установок всегда выше к. п. д. газотурбинных установок при том же значении температуры. [c.197]

В настоящей работе приводится опыт определения температурных границ совершенства двух видов двигателей для -мощных электрических станций — газотурбинного и паротурбинного. Результаты приведены на фиг. 65, из которой следует, что до начальной температуры цикла 1273—1473° К газотурбинные циклы без охлаждения не имеют преимущества. [c.202]

Температурные границы существования устойчивого парообразования на поверхности нагрева и кризисы теплообмена 1-го и 2-го рода. [c.4]

Переход от уравнения (1.27) к формуле (1.28) осуществляется в той зоне конвективного газохода, где пересыщение становится больше критического. Температурная граница этого перехода зависит от концентрации паров в газах на выходе из топки и изменения парциального давления с температурой в области ненасыщенных паров. [c.25]

С повышением скорости потока его разрушающее действие на оксидную пленку увеличивается, поэтому температурная граница допустимого применения той или иной стали снижается. Разрушающее действие потока зависит также от абразивности частиц. В настоящем исследовании использовался один и тот же абразив, поэтому изменение температурного предела (независимость износа от температуры) определялось скоростью абразивных частиц. Это очевидно из рисунка 6.10. С повышением скорости абразива температура начала роста износа снижается (при скорости абразивных частиц и = 39 м/с износ стали 20К начинает расти при температуре выше 350°, а при скорости абразивных частиц и=7,8 м/с интенсификация износа наступает при температуре выше 450°). [c.116]

Вопрос о температурных границах неустойчивого горения газа в псевдоожиженном слое представляет не только научный, но и практический интерес, так как при неустойчивом горении наблюдаются хлопки (взрывы), могущие, если их не ограничить, повредить конструктивные элементы установки. Чтобы ограничить силу хлопков, необходимо знать механизм их возникновения. [c.143]

Следовательно, если нам известны значения давлений диссоциации окислов металлов для разных температур, то, полагая парциальное давление кислорода равным постоянной величине (для воздуха при атмосферном давлении Яо, = 0,02 А1н1м ), можно легко определить температурные границы термодннами-ческо вероятности процесса окисления. [c.133]

С дальнейшим снижением температуры возрастает объемная прочность жидкости, уменьшается ее объем, увеличивается число контактов между зернами. Одновременно с этим повышается и прочность самих границ зерен. При некоторой температуре границы упрочняются настолько, что разрушение начинает проходить не по ним, а по телу самих зерен (точка А). Такая температура названа эквикохезивной. При этом пластические свойства материала возрастают, так как деформация уже не концентрируется по малым прослойкам между зерен, а воспринимается всем агрегатом в достаточной степени равномерно. Температура резкого возрастания пластических свойств находится ниже температуры равновесного солидуса и носит название нижней границы хрупкости (Т г.). Интервал температур, заключенный между верхней и нижней температурной границами хрупкого состояния металла, называется температурным интервалом хрупкости или сокращенно т.и.х. [c.476]

Переползание краевых дислокаций является процессом, контролирующим степень искажения кристаллической решетки и дислокационную структуру деформированного металла. Для переползания краевой дислокации необходима самодиффузия. Используя выражение для коэффициента самодиффузии D = a /x—Doexp —E sJ IkT), где а — параметр решетки т — усредненное время перескока атома, определяющее развитие самодиффузии при данной температуре Т, К сд 38 Гпл — полуэмпи-рическая зависимость энергии активации самодиффузии от температуры плавления, можно приближенно определить температурную границу, выше которой возможно переползание 7 пер=38 7 пл/А1п(т1)о/а ). [c.256]

В частности, для типичных значений ЛолгО, см с, тдаЮ см /с, с=10- см, по данным М. Л. Бернштейна, Гпер 0,5 Гпл. Ниже этой температурной границы (7<0,3 Гпл) считают, что происходит холодная деформация. [c.256]

Температурные границы области высокой пластичности (0,7—0,9) Гпл для некоторых сплавов, в частности дисперсионно твердеющих на основе никеля, возможны более узкие пределы. Большинство сталей в этом интервале имеет высокие характеристики пластичности при различных скоростях деформации. В пределах этого интервала проявляется изотермическая сверхпластич- [c.516]

Нижним температурным пределом, при котором еще возможна реакция разложения цементита водородом при атмосферном давлении, Шенк [51] считает 300. Поскольку этот процесс идет с уменьщением объема, повьшение давления сдвигает равновесное соотношение компонентов газовой фазы в сторону образования метана и снижает температурную границу обезуглероживания. Этим объясняется наличие водородной коррозии углеродистой стали при высоких -давлениях и температурах 240-300, [c.132]

На рис. 29. схематически представлено влияние хрома на водородостойкость стали с 0,16% С при давлении водо рода 300 атм,из их рассмотрения следует, что с увеличением содержания хрома температурная граница водородо-стойкости повышается. [c.155]

У W и Мо граница может быть понижена на 100—200 °С путем деформации металла в направлении будуш,его нагружения изделия при температуре немного ниже температуры рекристаллизации. При загружепии же этого изделия поперек направления предварительной деформации температурная граница между хрупким и пластичным состояниями повышается. [c.328]

Материал Условное обозначение марки Основные компоненты Микротвердость в кПмм Температурная граница потерь абразивных свойств в С [c.622]

Различный подход к вопросу о причинах, контролирующих процесс укрупнения дислокационных петель в сс-уране при облучении осколками деления, обусловливает принципиальную разницу в микроскопических моделях радиационного роста а-урана, предложенных соответственно Бакли и Летертром. Если модель роста Бакли допускает возможность установления стационарного состояния, характеризующегося постоянством коэффициента радиационного роста, в момент достижения максимальной плотности дислокационных петель, то из модели Летертра следует, что стационарное состояние радиационного роста, по-видимому, никогда не достигается. С увеличением дозы облучения коэффициент радиационного роста а-урана должен стремиться к некоторой асимптотической величине, не зависящей от температуры облучения, которая ниже температурной границы начала заметной самодиффузии (300— 400° С). Последнее обстоятельство прямо связано с предложением о зарождении дислокационных петель в пиках смещения и последующим изменением их размеров при взаимодействии с новыми пиками. Влияние температуры облучения может быть существен ным лишь для начальной стадии радиационного роста за счет ухудшения при увеличении тепловых колебаний решетки условий фокусировки столкновений и каналирования. В результате уменьшения степени пространственного разделения точечных дефектов различного знака, а также увеличения их подвижности возрастает вероятность взаимной аннигиляции дефектов в зоне пика смещения, что может привести к уменьшению начального коэффициента радиационного роста, обусловленного зарождением дислокационных петель [c.207]

На рис. 48, для сравнения приведены данные ё. Алексеенко, Г. П. Кулиничева и М. F. Перкаса [4]. Для сплава Н16К15М5 температура резкого уменьшения степени возврата составила 450° С, что примерно соответствует верхней температурной границе существования ш-фазы в этом сплаве. [c.117]

Для технологических применений лазеров особый интерес представляет некоторая температурная граница Топределяющая нагревание материала без разрушения, и соответствующая ей пороговая плотность мощности qg. При Т > Т ц q > q начинаются испарение и разрушение материала. Значения q для некоторых материалов при облучении их на воздухе равны [c.109]

Для паротурбинных циклов нижнюю температурную границу определяет температура охлаждающей воды. В современных паросиловых установках и, вероятно, в паровых установках будущего наименьшее давление пара в конденсаторе будет находиться в пределах — 0,025- -0,05 кг1см . Такое давление в конденсаторе соответствует нижней температурной границе = = 21 ч- 32,5° С. Нижней температурной границей газотурбинного цикла с промежуточным охлаждением при сжатии можно принять также = 21 -ч- 25 С, т. е. температуру конца охлаждения в воздухоохладителях. [c.196]

При регулировании изменением температуры слоя температура в топке может меняться в ограниченном интервале 750-950°С, определяемом в основном маркой угля. Для высокосернистых топлив температурные границы еще более сужаются (800-900°С). При изменении температуры слоя от 950 до 750°С и средней температуре стенки трубы 100°С (трубы включены в систему отопления) температурный напор уменьшается от 850 до 650 С, а тепловой поток к погруженным в слой поверхностям только на 24%. При размещении в слое испарительных труб, имеющих среднюю температуру стенки около 200°С, изменение теплового потока составит около 27%, а для пароперегре-вательных труб со средней температурой стенки 450 С - 40%. В первых двух случаях примерно пропорционально изменению теплового потока снизится и нагрузка котла (при соответствующем уменьшении расхода топлива, естественно), в третьем случае - снизится перегрев. Уточнения, связанные с изменением коэффициента теплопередачи, КПД котла (потерь теплоты с уходящими газами) и т.д,, являются величинами второго порядка. [c.314]

О температурных границах области устойчивой работы парогенерирующен поверхности нагрева. Боришанский В. М. Достижения в области исследования теплообмена и гидравлики двухфазных потоков в элементах янергооборудования. Л. изд-во Наука , Ленингр. отд., 1973, с, 42—47. [c.285]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...