Напряжения при контакте

КОРРОЗИОННОЕ РАСТРЕСКИВАНИЕ ПОД НАПРЯЖЕНИЕМ. а-Латунь, находящаяся под действием приложенного извне или остаточного напряжения, при контакте со следами аммиака и его производными (аминами) в присутствии кислорода (или другого деполяризатора) и влаги растрескивается обычно по границам зерен (межкристаллитно) (рис. 19.5). Растрескивание по зернам (транскристаллитное) может происходить в специфиче- [c.334]

Абразивное изнашивание при малых напряжениях является менее интенсивным, чем предыдущее. Оно происходит под воздействием твердых и обычно острых частиц, причем главной причиной возникающих в металле напряжений при контакте металла с частицей является скорость движения частицы. Уровень напряжений зависит от скорости и резко возрастает с увеличением скорости частиц. Абразивное изнашивание этого типа называют эрозией. [c.7]

Вальцевание на горячих валках. Так как при вальцевании происходит пластическое течение металлической матрицы под действием высоких напряжений при контакте с валками, процесс формования композиционного материала можно вести с большой скоростью. В процессе горячего вальцевания ввиду кратковременности цикла переработки не требуется создания вакуума. Поэтому данный метод формования металлов, армированных волокнами, является дешевым. Изучается возможность его применения для формования изделий из армированного углеродными волокнами алюминия с использованием полуфабрикатов, полученных путем плазменной или ионной металлизации углеродных волокон [c.247]

Для расчета сферической головки плунжера на смятие от напряжений при контакте с плоскостью шайбы можно пользоваться также выражением [c.181]

В отличие от образования зародышей из изотропной фазы (пар, расплав, раствор) образование зародышей внутри твердой фазы, например, выделение новой фазы из пересыщенного твердого раствора или при полиморфном превращении, является исключительно сложным процессом. Процессы образования зародышей в твердых телах сложнее, чем в жидкостях и газах, так как существенную роль играют кристаллографические структуры и упругое напряжение при контакте зародыша и матрицы. [c.298]

По вопросу о напряжениях при контакте см. Тимошенко С. П., Тео рия упругости, 108, [c.175]

Величину контактных напряжений при контакте по линии (цилиндрические и конические катки) определяют по формуле [c.197]

Терц [168] впервые выполнил достаточно полный анализ напряжений при контакте двух упругих тел. Занимаясь изучением ньютоновских оптических интерференционных колец в зазоре между двумя стеклянными линзами, он исследовал возможное [c.106]

В 4.3 было показано, как существенно упрощаются задачи нормального упругого контакта при моделировании упругих тел простой моделью Винклера упругого основания вместо упругих полупространств. То же самое можно использовать для определения тангенциальных напряжений при контакте качения. Два катящихся тела могут быть заменены жестким тороидом, имеющим те же самые относительные главные кривизны и движущимся по упругому основанию глубиной /г, лежащему на плоской жесткой подложке. Упругость обоих тел определяется модулями основания Кр для нормального сжатия и Кд для касательного сдвига. [c.315]

Условно все фрикционные передачи с металлическими рабочими поверхностями катков рассчитывают по контактным напряжениям (при начальном линейном контакте и начальном точечном контакте) [c.253]

При контакте цилиндрических тел с параллельными образующими (длина которых принимается бесконечно большой) максимальное напряжение определяется по формуле [c.81]

Коррозионное растрескивание стали под напряжением происходит также при контакте металла с безводным жидким аммиаком [c.133]

Магний — наиболее электроотрицательный металл в ряду напряжений, применяемый в качестве конструкционного материала. Благодаря низкой плотности (1,7 г/см ) он особенно ценен там, где существенным фактором является масса изделия. Он пассивируется при контакте с водой как в присутствии кислорода, так и в его отсутствие. Растворенный кислород очень слабо влияет на скорость коррозии, которая преимущественно протекает с выделением водорода. [c.354]

Если в металле сварного соединения вследствие термомеханического цикла сварки возникли участки с различными уровнями внутренних или внешних напряжений, то они могут при контакте с электролитом создать гальванический коррозионный элемент и вызвать местные разрушения. [c.294]

Расчет производят при контакте зубьев в полюсе зацепления П (см. рис. 3.95). Контакт зубьев рассматривают как контакт двух цилиндров с радиусами pi и р2. При этом наибольшие контактные напряжения определяют по формуле (3.2). [c.350]

Вследствие малой разницы между радиусами профилей зубьев контакт их лишь первоначально является точечным, а в дальнейшем по мере приработки становится линейным по высоте зуба. Под нагрузкой линия контакта превращается в площадку контакта, что повышает нагрузочную способность передачи по контактным напряжениям. При работе передачи площадка контакта [c.372]

Рассмотрим предельное состояние соединений с дефектом в центре мягкого шва. Поле линий скольжения, соответствующее данному случаю показано на рис. 2.10. Предельное состояние в условиях общей текучести шва и приграничных к шву участков твердого металла, согласно общему алгоритму работы /4/, реализуется при достижении касательными напряжениями на контакте металлов М иТ величины, равной [c.51]

Для простоты расчетов полагают, что при контакте по плоскости возникают нормальные напряжения смятия, равномерно распределенные по площади контакта. Расчетное уравнение на смятие имеет вид [c.204]

При контакте двух деталей по цилиндрической поверхности (например, заклепочное соединение) закон распределения напряжений смятия по поверхности контакта сложен (рис. 19.13, а), поэтому при расчете на смятие цилиндрических отверстий в расчетную формулу подставляют не площадь боковой поверхности полуцилиндра, по которой происходит контакт, а значительно меньшую площадь диаметрального сечения отверстия (условная площадь смятия) тогда [c.204]

Максимальные контактные напряжения при линейном контакте определяются по известной нам из гл. 5 формуле Герца, которая для стальных колес с коэффициентом Пуассона v = 0,3 будет иметь вид [c.133]

Из piH . 8.18 видно, что наибольшее напряжение в контуре действует вблизи перехода галтели в гладкую часть стержня (в сечении, удаленном от начала сопряжения приблизительно на 15°). Теоретический коэффициент концентрации напряжений при контакте головки с жесткой детальк a[c.159]

Точки контакта непрямых зубьев находятся на различных участках линии зацепления, жесткость в которых ра.злпчна. Из-.за этого напряжения при контакте в наиболее жесткой части зубы (у полюса) повышаются, что учитывают повышенпем. значений приведенных на стр. 16.3, на 20%. [c.215]

Рис. 8.2. Распределения тангенциальных напряжений при контакте двух катящихся цилиндров с различными упругими характеристиками ( 3 = 0.3 Х = 0.1). Без проскальзывания сплощная линия — точное рещение [43] штрихпунктирная линия — приблии енное решение по (8.15). Полное проскальзывание пунктирная линия —д х) = (хр(л ). Частичное проскальзывание линия с точками — численное решение Г31].

Рис. 8.2. Распределения <a href="/info/19449">тангенциальных напряжений</a> при контакте двух катящихся цилиндров с различными <a href="/info/176980">упругими характеристиками</a> ( 3 = 0.3 Х = 0.1). Без проскальзывания сплощная линия — точное рещение [43] <a href="/info/4465">штрихпунктирная линия</a> — приблии енное решение по (8.15). Полное проскальзывание пунктирная линия —д х) = (хр(л ). Частичное проскальзывание линия с точками — численное решение Г31].

Экспериментально установлено, что при качении со скольжением, например сО Г,>г),г,. сл . рис. 8.8, а), цилиндры / и 2 обладают различным сопры 1 Г лс1 ем устэлости. Это объяснястся следующим. Усталостные микротрещины при скольжении располагаются не радиально, а вытягиваются в иаправлении сил трения. При этом в зоне контакта масло выдавливается из трещин опережающего цилиндра 1 и запрессовывается в треш.ипы отстающего цилиндра 2. Поэтому отстающий цилиндр обладает меньшим сопротивлением усталости. Ускорение развития трещин при работе в масле не означает, что без масла разрушение рабочих поверхностей замедлено. Во-первых, масло образует на поверхности защитные пленки, которые частично или полностью устраняют непосредственный металлический контакт и уменьшают трение. При контакте через масляную пленку контактные напряжения уменьшаются, срок службы до зарождения трещин увеличивается. Во-вторых, при работе без масла увеличивается 1 итенсивность абразивного износа, который становится главным критерием работоспособности и существенно сокращает срок слу кбы. [c.104]

Допускаемые напряжения для закаленных сталей твердостью при начальном контакте по линии и при хорошей смазке при-1 нмают [a,il=1000.. . 1200 МПа) при начальном контакте в точке [0 ]=2ООО.. . 2500 МПа. Для текстолита (без смазки) при контакте по линии (ая1=80.. . 100 МПа. [c.219]

При решении динамической упругопластической задачи возникает вопрос о пространственно-временной аппроксимации процесса взрывной запрессовки трубки в коллектор. На рис. 6.3 представлена схема расчетного узла ячейки коллектора для расчета собственных напряжений и деформаций. Здесь Явн — внутренний радиус трубки б — толщина трубки, S — толщина стенки коллектора а — ширина перемычки между отверстиями. Выбор величины радиуса Ян проводится посредством численных расчетов из условия инвариантности НДС от Rh при неизменных характере и уровне импульсной нагрузки при взрыве. Расчет НДС проводится в осесимметричной постановке и отражает ряд существенных особенностей процесса запрессовки трубки в коллектор. К ним относятся возможность учета сложного характера распределения во времени и пространстве давления на внутренней поверхности трубки, обусловленного неодновременной детонацией цилиндрического заряда. Кроме того, с помощью специальных КЭ достаточно хорошо моделируется условие контакта трубки с коллектором в процессе прохождения прямых и отраженных волн напряжений при динамическом нагружении. Учет указанных особенностей позволяет рассчитывать неоднородное поле напряжений и деформаций по высоте трубки (толщине коллектора) и, следовательно, достаточно надежно при учете общ.их, остаточных и эксплуатационных напряжений проанализировать НДС в зоне недовальцовки, в которой инициировались имеющиеся разрушения в коллекторе. [c.334]

Для случаев 3, б поверхностного контакта расчетное напряжение смятия Оси, очевидно, равно напряжению сжатия (для сферы Стсм = для цилиндра = 0,785а<,Д. Так как допускаемые напряжения при контактном нагружении в среднем в 5 раз больше допускаемых напряжений смятия, то сравнительную прочность контактно-нагруженных сочленений и сочленений с поверхностным контактом оцениваем отношением тах/ сГсм (вторая строка на рис. 226). [c.353]

Несущая способность таких подшипников определяется величипоз контактного напряжения по Герцу, которое зависит от формы соприкасающихся поверхностей. Наиболее высокие напряжения возникают при контакте двух сфер, меньшие — при контакте плоской поверхности со сферой II наиболее низкие — при контакте сферы со сферической вогнутой поверхностью радиусом, равным 1,01 — 1,02 К сферы. Во всех случаях напряжения уменьшаются с увеличением диаметра сфер. [c.421]

Наибольщее касательное напряжение, характеризующее прочность сталей, имеет место внутри тела и равно для всех видов площадки т,,,,,, = 0,288о , где а — контактное напряжение. При площадке контакта в форме полоски наибольшее касательное напряжение возникает на глубине 0,78 полуширины полоски контакта, а при площадке контакта в форме круга — на глубине половины ее радиуса. [c.142]

Пример У111.4. Оценить возможность появления пластических деформаций при контакте шара и плиты из стали 30, если максимальное контактное напряжение составляет 0, 3 = 1200 МПа, т. е. равно допускаемому контактному напряжению (см. табл. 11.6). [c.235]

Растрескивание предотвращают соответствующей термической обработкой стали, исключая загрязнение аммиака воздухом или добавляя 0,2 % HjO, действующей как ингибитор [9]. Межкри-сталлитное растрескивание стали под напряжением отмечено при контакте с Sb lg + НС1 + AI I3 в углеводородном растворителе [10]. Транскристаллитное КРН стали, содержащей 0,1— [c.134]

С, наблюдается при контакте с водным раствором Oj и СО при комнатной температуре и 0,7 МПа [11]. Катодная поляризация металла предотвращает разрушение в этом растворе. Были отмечены взрывы, вызванные растрескиванием стальных емкостей для хранения светильного газа под давлением. Растрескивание при напряжениях ниже предела упругости имело транскристал-литный характер и вызвано было присутствием в газе небольших количеств H N [12]. Аварии такого рода прекратились после удаления из газа следов H N и влаги. Могут ли СО и СОг быть одной из причин растрескивания — не установлено. [c.134]

Хром (Е° = —0,74 В) более отрицателен в ряду напряжений, чем железо (Е° = —0,44 В). Однако благодаря склонности к пассивации (Ер = 0,2 В) потенциал хрома в водных средах обычно положителен по отношению к потенциалу стали. При контакте со сталью, особенно в кислых средах, хром активируется. Следо вательно, коррозионный потенциал стали с хромовым покрыгием которое в некоторой степени всегда пористо, более отрицателен, чем потенциал пассивации хрома [191. В указанных условиях хром, подобно олову, выполняет функцию протекторного покрытия однако это связано с его активацией, а не с образованием комплекс ных соединений металлов. Благодаря стойкости слоя металличе ского хрома предупреждается подтравливание наружного полимер ного покрытия. [c.241]

Алюминий — легкий металл (плотность 2,71-10 кг/м ), обладающий высокой коррозионной стойкостью в атмосфере и многих водных средах. Это сочетается в нем с хорошей электро- и теплопроводностью. Он очень электроотрицателен в ряду напряжений, но пассивируется при контакте о водой. Хотя растворенный в воде кислород повышает коррозионную стойкость алюминия, его присутствие не является обязательным для наступления пассивности. Следовательно, Фладе-потенциал алюминия отрицательнее потенциала водородного электрода. Считается, что пассивирующая пленка на алюминии состоит из оксида алюминия, толщину ее, если окисление происходило на воздухе, оценивают в 2— 10 нм (20—100 А). Коррозионное поведение алюминия зависит даже от малых количеств - примесей в металле, причем все эти примеси, за исключением магния, являются по отношению к алю- [c.340]

В ряду напряжений никель отрицател ен по отношению к водороду, но положителен по отношению к железу. В отсутствие растворенного кислорода он реагирует с разбавленными неокислительными кислотами (например, H2SO4 и НС1) весьма медленно. Никель устойчив в деаэрированной воде при комнатной температуре в этих условиях продуктом коррозии является N1 (ОН)г. Никель пассивен во многих аэрированных водных растворах, однако пассивирующая пленка не столь устойчива, как, например, на хроме. (Фладе-потенциал никеля Ер = 0,2 В [1]). При контакте с морской водой на никеле наблюдается питтинго-вая коррозия. [c.359]

По формуле Герца при контакте двух поверхностей наиболыпсе нормальное напряжение [c.332]

Перед проведением испытаний производят подготовку установки. Для этого на установку при отсоединенных электродах подают напряжение, замыкают контакт А / и с помощью автотрансформатора Тр1 в разомкнутой вторичной цепи трансформатора Тр2 уста навливают напряжение 12,5 кВ. По вольтметру VI определяют соответствующее напряжение, после чего отключают установку. [c.128]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...