Коэффициенты деформации при прокатке

Очаг деформации. Коэффициенты деформации. При прокатке металл захватывается и обжимается двумя вращающимися валками. Металл втягивается в щель между валками благодаря силам трения, которые возникают на поверхности соприкосновения металла с валками под влиянием давления при обжатии полосы. При этом металл подвергается деформации на участке контакта с валками по дугам АВ и А В (рис. 115). Участок полосы, ограниченный линиями АА при входе металла в валки и ВВ при выходе, называют очагом деформации. [c.311]

КОЭФФИЦИЕНТЫ ДЕФОРМАЦИИ ПРИ ПРОКАТКЕ [c.195]

Особую роль играет температурный фактор при деформации с применением технологических смазок. Температура сильно влияет на вязкость масел, на количество смазки, вовлекаемой в очаг деформации (при прокатке, волочении, прессовании), и величину коэффициента трения (см. п. 6.5). От температуры зависит также структура смазочного слоя и его прочность (сопротивление продавливанию и сдвигу). [c.25]

В работе [103] предложено осуществлять торможение образцов путем создания переднего подпора. С этой целью со стороны выхода металла из валков устанавливают упор с месдозой, измеряющий силу Q. В некоторых случаях, в частности при горячей прокатке, такой способ торможения удобен, так как при этом не теряется время на закрепление образца в захвате. Возможно применение метода принудительного торможения для исследования коэффициента трения при прокатке в калибрах [104]. При соблюдении вышеуказанных условий проведения экспериментов метод принудительного торможения позволяет достаточно точно определить величину физического коэффициента трения в очаге деформации. [c.84]

Свинец широко используют в лабораторных условиях как материал, деформация которого при комнатной температуре подобна деформации стали при высоких температурах. Для выявления количественных закономерностей и расчетов по теоретическим формулам необходимо знать величину коэффициента трения при прокатке свинца. С этой целью могут быть использованы данные, приведенные в табл. 18. [c.110]

Назовите основные коэффициенты, характеризующие величину деформации при прокатке. [c.60]

Все эти факты подтверждают большое влияние коэффициента трения на величину угла захвата. Роль трения при прокатке не ограничивается влиянием его только на величину угла захвата сила трения сильно влияет на величину поперечной и продольной деформации при прокатке, а также на сопротивление металла деформации. [c.191]

Автор. Да. Этот эффект изучен при испытании образцов на одноосное растяжение, вырезанных вдоль и поперек направления прокатки. Определяли модуль упругости и коэффициент Пуассона для каждого нанравления. Эти данные использовали для корректной оценки коэффициента поперечной деформации при обоих видах испытаний на двухосное растяжение. [c.70]

При изготовлении биметаллов методом холодной прокатки образованию соединения способствуют внешние сжимающие напряжения Су, которые зависят от коэффициента трения, толщины полосы, длины и ширины очага деформации и других факторов. В соответствии с критерием (2.58) для обеспечения более эффективного соединения материалов при совместной пластической деформации необходимо любыми доступными средствами повышать значение Су. Этого можно достичь, например, при увеличении коэффициента трения на поверхности инструмент-металл, на поверхности раздела соединяемых металлов, при увеличении длины очага деформации, при создании подпирающих напряжений. Именно такие методы используют на практике. [c.91]

Для уменьшения трения в зону деформации подают различные смазочно-охлаждающие жидкости вода, эмульсии, масла и т. д. Трение при обработке металлов давлением отличается от трения в узлах машин интенсивным обновлением поверхности металла, изменением рельефа поверхности рабочего инструмента, значительной температурой в зоне трения, большим перепадом давления по длине дуги захвата, изменением механических свойств металла, переменным значением скорости относительного смещения трущихся поверхностей. При прокатке полосы на гладкой бочке значение коэффициента трения находится в пределах 0,5. [c.260]

При конкретном значении коэффициента трения диаметр валка определяет возможное уменьшение толщины полосы. Однако необходимо учитывать, что большие обжатия могут быть получены в результате увеличения диаметра прокатных валков, что не всегда желательно. При увеличении диаметра повысится усилие прокатки с увеличением диаметра валков бывает трудно, а в некоторых случаях невозможно получить полосы небольшой толщины. Оптимальная величина диаметра бочки рабочих валков клетей четырехвалкового стана холодной прокатки полосы зависит от сортамента проката, требований к точности размеров и качеству поверхности, от величины усилия и момента прокатки с учетом контактной прочности бочки и прочности шеек валков, от угла захвата, толщины смазочной пленки в зоне деформации металла валками. Кроме, того, необходимо учитывать требования производства по снижению расхода энергии при прокатке, стоимости продукции. [c.261]

Так же как и при прокатке, относительное обжатие и вытяжка взаимосвязаны отношением Я=1/(1—е). Основным коэффициентом деформации считают относительное обжатие, по которому оценивают эффективность процесса. При волочении проволоки суммарное относительное обжатие за один передел может достигать 90 % и более. Наибольшее частное относительное обжатие, как уже говорилось выше, ограничивается уровнем напряжения растяжения в сечении переднего конца заготовки, к которому приложено усилие волочения. Усилие волочения зависит от большого числа факторов от сопротивления металла деформации, которое в свою очередь зависит от химического состава стали и состояния металла (температура, наклеп). Чем больше степень частного относительного обжатия, тем больше усилие волочения. Усилие волочения возрастает при увеличении коэффициента трения по площади контакта металла и инструмента. Сложное влияние на усилие волочения оказывает форма продольного профиля конусного отверстия, через которое протягивается металл. [c.336]

В первой части книги приведены материалы по определению величины сил контактного трения при ковке и штамповке, прокатке, волочении и прессовании. Эти данные необходимы для разработки режимов деформации, расчетов оборудования на прочность и потребной мощности. Чаще всего величину сил трения определяют через коэффициент трения. Поэтому для решения технологических и конструкторских задач требуется с достаточной степенью достоверности выбрать среднюю величину коэффициента внешнего трения в зоне деформации. При этом надо правильно учитывать влияние основных факторов трения, выделяя их среди многих второстепенных. Теоретический анализ процессов обработки металлов давлением во многих случаях требует знания не только средних значений сил трения, но и распределения их по контактной поверхности. Этому сложному вопросу также уделено значительное внимание. [c.6]

При использовании технологических смазок, например при прокатке, количество вовлекаемой в очаг деформации смазки зависит от скорости заднего конца полосы и окружной скорости валков. Поэтому зависимость коэффициента трения от абсолютной скорости движения деформируемого тела может быть сильной, а от скорости скольжения — слабой. [c.35]

При прокатке толстых полос на величину давления значительно влияют внешние зоны ( жесткие концы ), примыкающие к очагу деформации это влияние в большинстве случаев учитывается приближенными эмпирическими коэффициентами. [c.87]

Чем эффективнее смазка, тем ниже давление на валки и тем меньше упругая деформация деталей рабочей клети стана. За счет уменьшения пружины клети растут обжатие и вытяжка. Абсолютные значения Я зависят от начальной установки валков и жесткости стана. Если бы рабочая клеть была совершенно жесткой системой, то коэффициент вытяжки при испытании разных смазок был бы одинаковым, так как зазор между валками оставался бы постоянным (несмотря-на изменение усилия прокатки). [c.159]

Влияние коэффициента трения. Увеличение коэффициента трения на контактной поверхности приводит к росту сил трения, действующих как в продольном, так и в поперечном направлениях. Поэтому влияние коэффициента трения определяется соотношением длины и ширины контактной поверхности. Так, при прокатке узких полос, когда длина дуги захвата больше ширины очага деформации, увеличение коэффициента трения приводит к большему возрастанию сил трения и, следовательно, сопротивления перемещения металла в продольном направлении по сравне-44 [c.44]

Прокатка слитков и заготовок при получении разнообразных профилей характеризуется большими значениями коэффициентов деформации. Так, при прокатке квадратного профиля 8X8 мм из [c.331]

В соответствии с правилом наименьшего сопротивления с увеличением ширины полосы в длинных зонах увеличивается абсолютное уширение в широких зонах оно практически не изменяется, так как размер участков зоны деформации, питающих уширение, остается постоянным, коэффициент уширения уменьшается, и поэтому при прокатке листов уширением пренебрегают, а деформацию принимают плоской. [c.325]

Не всегда при исследовании задач обработки металлов давлением удается описать простыми координатными функциями с небольшим числом варьируемых коэффициентов сложный характер течения металла во всем объеме деформируемого тела, например, когда пластические деформации охватывают не весь объем тела или имеется резкая неравномерность деформации. В этом случае хорошие результаты получаются, если применить метод разрывных решений, по которому поле скоростей задается в виде разрывных функций. При этом поверхности разрывов выбираются из условия задачи (например, граница очага деформации с недеформирующимися внешними зонами при прокатке и т. д.), а разрывы принимаются лишь для составляющих скорости, которые лежат в плоскости, касательной к поверхности разрыва. [c.97]

Обозначим относительные изменения соответствующих размеров заготовки при прокатке через так называемые коэффициенты деформации [c.167]

Рис. 1.22. Кривая напряжение— деформация при растяжении и сжатии и коэффициент Пуассона V для алюминиевого сплава 248-Т4 (нагруженного в направлении прокатки) (по Джерарду и

Коэффициент вытяжки при прошивке в станах косой прокатки может изменяться в пределах 1,5—4,5, следовательно, и поступательная скорость металла г должна изменяться по длине очага деформации во столько же раз. Однако валки не могут сообщить прошиваемой заготовке такую поступательную скорость. [c.32]

Прокатка труб на станах холодной прокатки производится при комнатной температуре с охлаждением зоны очага деформации эмульсией. Для прокатки стали некоторых марок применяют принципиально отличный способ — теплую прокатку. Сущность этого способа заключается в нагреве деформируемого участка трубы перед калибрами. Нагрев осуществляется индукционным способом до 350—400° С. Применение местного нагрева трубы позволяет значительно снизить усилия, необходимые для деформации металла, благодаря чему снижаются нагрузки на стан, особенно при прокатке труб из легированных сталей, и появляется возможность повышать величины подачи, что ведет к резкому повышению производительности. Производительность стана возрастает примерно в 1,5 раза. Коэффициент вытяжки металла за каждый проход увеличивается в 2—3 раза (длина прокатываемых труб может достигать 60. и), что позволяет сократить количество проходов и связанных с ними вспомогательных технологических операций термической обработки, травления и др. [c.243]

Действительно, если коэффициент трения на границе валок — мягкая составляющая значительно выше, чем на границе валок — твердая составляющая и толщина мягкой составляющей невелика, то удельное давление биметалла может быть больше удельного давления при прокатке в аналогичных условиях однородной полосы из твердой составляющей. Повышенное удельное давление биметалла по сравнению с однородным металлом в этом случае объясняется резким возрастанием работы сил трения при незначительном уменьшении работы внутренних сил вследствие малого объема мягкой составляющей. Следует заметить, что при горячей прокатке биметалла с тонкой плакировкой из мягкого металла работа внутренних сил может не уменьшиться, а даже возрасти, так как сопротивление деформации мягкого слоя повышается за счет его интенсивного охлаждения при контакте с валками. [c.149]

И нержавеющей стали близка к единице (0,9—1,1). При прокатке трехслойных пакетов с нержавеющей сталью снаружи коэффициент неравномерности деформации к значительно ниже. На практике величину к определяют применительно к конкретным условиям производства. [c.216]

Определив коэффициент вытяжки при прошивке заготовки, далее определяют контактную поверхность, полное давление металла на валки и момент прокатки по формулам, данным в главе И (раздел 2). Если полное давление или момент прокатки превосходят допустимое, то необходимо уменьшить деформацию металла при прошивке. [c.190]

Удельное давление на поверхности контакта. Существенным фактором, оказывающим влияние на величину коэффициента трения при пластической деформации, является само Давление. Опытные исследования показывают, что при прокатке коэффициент трения падает с увеличением давления. [c.192]

Максимальные значения высотных коэффициентов деформации при прокатке широких и средних полос достигают 2—2,5, а при прокатке узких полос — 3 и более. Минимальные значения этих коэффициентов принимают 1,15—1,20. Применение меньших обжатий в чистовом калибре сортовых станов нередко приводит к скручиванию и серпению полосы. С увеличением обжатия эти явления устраняются. Коэффициент высотной деформации в ребровых калибрах чаще всего колеблется в пределах 1,05—1,20. [c.256]

Коэффициент внешнего трения между прокатываемым металлом и поверхностью валков, оказываюший большое влияние на сопротивление металла деформации при прокатке, зависит от физической природы металла, температуры прокатки, смазки, материала и качества поверхности валков, скорости прокатки. Коэффициент трения может изменяться от пропуска к пропуску. [c.228]

Характерно, что предельный коэффициент вытяжки молибдена и его сплавов т р повышается с увеличением толщины листа. На рис. 177 приведена зависимость предельного коэффициента вытяжки молибдена МЧ и его сплавов ЦМ-2А и ВМ-1 от толщины заготовки. Вытяжка производилась в холодном состоянии с малой скоростью. Очевидно при увеличении степени деформации при прокатке повышается не только прочность, но и пластичность молибдена. После прокатки молибдена необходим отжиг в вакууме (1 10 мм рт. ст.) для молибдена МЧ — при 880—900° С с выдержкой 30—40 мин, для сплавов ЦМ-2А и ВМ-1 — при 1060—1080= С с выдержкой 1,5 ч. При многооперационной вытяжке после третьей и каждой следующей операции применяетея промежуточный отжиг в вакууме. [c.212]

Механизмы, основанные на прокатке упругого тела. Иаибольшимп конструктивными возможностями, по-видимому, обладает способ создания бегущей волны продольной деформации путем прокатки (раскатки) упругого тела, лежащего на жестком основании. Схема, поясняющая это явление (см. рис. 3.6), включает ролик (штамп), прижимающий упругое тело к жесткой опорной поверхности и создающий на нем поперечную деформацию которая, согласно закону Пуассона, порождает продольную деформацию е . Эта деформация без учета сил трения между упругим телом и сжимающими его поверхностями равна = И-Е, , где х — коэффициент Пуассона ( х < < 0,5). При движении (качении) прижимного ролика по упругому телу волна продольной деформации е движется [ТО нему со скоростью движения ролика. Особенностью этой бегущей волны деформации является тот факт, что ее вершина в каждый момент времени неподвижна, а остальная часть тела (вне волны) равномерно движется со скоростью, определяемой формулой (3.1). [c.150]

Как следует из изложенного, благодаря силам тре-яия происходит захват металла валками, т. е. процесс лрокатки осуществим только при достаточной силе трения. В ряде случаев для улучшения захвата металла валками применяется принудительная подача, когда полоса заталкивается специальным приспособлением в валки, на поверхности валков выполняется наварка, концы полос делаются скошенными и др. Это вызвано тем, что соотношение между углом захвата и коэффициентом трения справедливо для момента начала процесса прокатки. При заполнении металлом зоны деформации бывает достаточным для протекания устойчивого процесса прокатки выполнение следующего условия / V2tga, т. е. при заполнении зоны деформации металлом угол захвата может в дйа раза превышать коэффициент трения. Трение является не только положительным, определяющим возможность осуществления процесса прокатки. К техническим процессам обработки металлов давлением предъявляют такие требования, как выполнение деформации при наименьшем расходе энергии, более длительном сроке службы инструмента, получение требуемого качества поверхности. При решении перечисленных задач трение является нежелательным. [c.260]

Формула (67) получена Э. Зибелем, формула (68) Е. П. Унксовым. Распределение давления по дуге контакта при прокатке характеризуется эпюрами, проведенными на рис. 21. Вид эпюр существенно зависит от величины отношения длины дуги контакта к средней толщине полосы в очаге деформации, т. е. от параметра / // ср- При малых значениях этого параметра (примерно, 7) эпюра давления имеет максимум вблизи плоскости входа (рис. 21, а), что объясняется воздействием заднего жесткого конца полосы. В интервале / /Мер 0,7ч-1,5 давление распределяется по дуге контакта приблизительно равномерно (рис. 21, б). При более высоких значениях параметра, особенно при / /Мер >3-7-4, на эпюрах давления появляется отчетливо выраженный пик (рис. 21, в), расположенный в районе нейтрального сечения. Появление этого пика, как и при осадке, обусловлено подпирающим действием сил трения. Если параметр / /Мер и коэффициент трения велики, то давление изменяется по дуге контакта очень резко вблизи нейтрального сечения оно может быть в 5—7 раз выше, чем у границ очага деформации. [c.33]

Сказанное иллюстрируется графиком на рис. 87. Коэффициент трения приведен в функции вязкости смазки при температуре 50 °С, с учетом разогрева металла при холодной прокатке. Все экспериментальные значения /у достаточно строго ложатся на две кривые, каждая из которых относится к определенной группе масел. В пределах каждой группы наблюдается падение /у с увеличением вязкости масла. Это согласуется с теорией захвата смазки при прокатке, согл асно которой с увеличением вязкости растет толщина слоя смазки в очаге деформации. Различный уровень кривых / и 2 на рис. 87 свидетельствует о том, что при одной и той же вязкости минеральные масла являются менее эффективными смазками, чем растительные. Очевидно, что объясняется отсутствием в минеральных маслах ПАВ. [c.97]

Из рис. 96 видно, что при прокатке луженых образцов на шероховатых и полированных валках без смазки, а также на шероховатых валках с эмульсией ярко проявляется отмеченная выше закономерность /у уменьшается с ростом давления. При прокатке на грубошероховатых валках такая закономерность наблюдается даже в случае применения активной смазки (касторового масла). Снижение /у наблюдается лишь тогда, когда ужесточается напряженное состояние в очаге деформации, т. е. повышается коэффициент подпора. Если же причиной изменения контактного давления является изменение предела текучести деформируемого металла, то /у остается практически постоянным (кривая 2 на рис. 96, а, П). [c.102]

При горячей прокатке в работе [143] установлено некоторое повышение fy при увеличении обжатия (рис. 98]. Прокатку образцов из СтЗ проводили на грубошлифованных чугунных валках при температуре 1200 X. Скорость прокатки составляла Vъ — 0,2 м/с. Коэффициент трения определяли методом крутящего момента. Рост /у относительно невелик при изменении обжатия от 10 до 50 % величина его возрастает примерно от 0,16 до 0,20. При прокатке свинцовых образцов без смазки степень деформации не оказывает значительного влияния на величину /у. [c.104]

Однако и при всестороннем сжатии (например, при прокатке и осадке) экспериментально часто получают величины коэффициента трения, значительно превышающие 0,5. Это можно объяснить тем, что при экспериментах коэффициент трения определяют как частное от деления среднего напряжения трения на удельное давление. Действие напряж ения трения в основном локализуется вблизи контакта и максимальная величина его определяется повышенным сопротивлением деформации приконтактных слоев От-сл. тогда как величина удельного давления определяется усредненными свойствами по всему объему оюб- Поэтому максимальный коэффициент трения /тах=р0т сл/2сГ1об может быть больше 0,5 и при веестороннем сжатии. [c.172]

Однако трение, как указано выше, при обработке давлением в частности при прокатке, играет отрицательную роль оно повышает потребное усилие, увеличивает неравномерность деформации и т. д. Поэтому при дальнепщей прокатке с уменьшением высоты полосы, уменьшением в связи с этим абсолютных обжатий и облегчением условий захвата принимают меры (шлифовка и полировка валков, смазка их поверхности) для уменьшения коэффициента трения до минимальных значений, обеспечивающих захват. [c.320]

И, наконец, hibili/НоЬоЦ = 1 или ЯуР = 1, т. е. произведение коэффициентов деформации по высоте, ширине и длине равно единице. Из последнего уравнения можно записать Я, = l/ p. При прокатке в некоторых случаях можно пренебречь явлением уширения, т. е. считать = i и р = Ь /Ьо = I, тогда [c.356]

Прочность сцепления слоев оценивается испытаниями на загиб, которые во всех случаях были удовлетворительными. Замеры толщины плакирующих слоев никеля были проведены на ленте толщиной 3,5 и 0,6 мм с помощью микроскопа. Коэффициент неравномерности деформации при горячей прокатке 0,75, а при холодной 1,0. Дальнейшую холодную прокатку трехслойной биметаллической ленты проводили на двенадцативалковом стане конструкции ЦКБ ММ на толщины 0,10 0,15 0,20 и 0,30 мм. [c.251]

Применение слитков для изготовления труб ограничивает возможную деформацию при прошивке. Для уменьшения наружных и внутренних дефектов на трубах целесообразно осуществлять прошивку слитков с минимальной деформацией. Для труб со средней и тонкой стенкой наиболее целесообразными являются коэффициенты вытяжки, равные при прошивке—1,3—2,0 и при прокатке на пилигримовом стане — 8—15. Зависимость качества труб от распределения деформации между прошивным и пилигри.мовым станами видна из опытных данных И. А. Фомичева, проводившего прокатку труб 141 X 13 из гильз различных размеров. Результаты опытов приведены в табл. 32, из которой видно, что с увеличением вытяжки в пилигримовом стане получается меньше плен на готовых трубах. [c.292]

Методы смфеделетш жяффициента внешнего трения при деформации. Для определения сил трения необходимо знать величину коэффициента трения для данных условий деформации. №иегся несколько методов экспериментального определения коэффициента трения — метод конических бойков, метод клещевого захвата при прокатке и др. [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...