Коэффициент трения при прокатке

Методы определения коэффициента трения при прокатке [c.81]

В работе [103] предложено осуществлять торможение образцов путем создания переднего подпора. С этой целью со стороны выхода металла из валков устанавливают упор с месдозой, измеряющий силу Q. В некоторых случаях, в частности при горячей прокатке, такой способ торможения удобен, так как при этом не теряется время на закрепление образца в захвате. Возможно применение метода принудительного торможения для исследования коэффициента трения при прокатке в калибрах [104]. При соблюдении вышеуказанных условий проведения экспериментов метод принудительного торможения позволяет достаточно точно определить величину физического коэффициента трения в очаге деформации. [c.84]

КОЭФФИЦИЕНТ ТРЕНИЯ ПРИ ПРОКАТКЕ СВИНЦОВЫХ ОБРАЗЦОВ НА ЧИСТЫХ (ЧИСЛИТЕЛЬ) И ОСВИНЦОВАННЫХ [c.95]

Свинец широко используют в лабораторных условиях как материал, деформация которого при комнатной температуре подобна деформации стали при высоких температурах. Для выявления количественных закономерностей и расчетов по теоретическим формулам необходимо знать величину коэффициента трения при прокатке свинца. С этой целью могут быть использованы данные, приведенные в табл. 18. [c.110]

КОЭФФИЦИЕНТ ТРЕНИЯ ПРИ ПРОКАТКЕ СВИНЦА (В ЧИСЛИТЕЛЕ — ПРЕДЕЛЫ, В ЗНАМЕНАТЕЛЕ -СРЕДНЕЕ ЗНАЧЕНИЕ) [c.111]

КОЭФФИЦИЕНТ ТРЕНИЯ ПРИ ПРОКАТКЕ [c.41]

Смазка полосы. Для уменьшения коэффициента трения при прокатке и в результате уменьшения давления металла на валки в процессе прокатки на полосу подается смазка. В качестве смазки применяют различные органические жиры, минеральные масла и органические соединения, например, эмульсию, приготовленную [c.180]

Установлено, что при прокатке в вакууме железа, никеля, молибдена, ниобия и других металлов коэффициент трения в 1,5—2,0 раза выше по сравнению с коэффициентом трения при прокатке на воздухе. При прокатке в вакууме, при прочих равных условиях, увеличивается удельное и общее давление металла на валки, а также расход энергии. Изменяются также другие параметры процесса прокатки, что необходимо учитывать в технологических расчетах. [c.448]

Коэффициент трения при прокатке можно определить по условию захвата. При соприкосновении металла с вращающимися валками (рис. 80) на него действуют нормальное давление валков N. направленное по радиусу, и сила трения Т, действующая по касательной. Сила трения стремится втянуть металл в зев валков, а [c.188]

Прокатка. Величина коэффициента трения / при прокатке зависит от тина применяемой смазки, состояния [c.31]

СПОСОБЫ УЛУЧШЕНИЯ ЗАХВАТА И ВЛИЯНИЕ РАЗЛИЧНЫХ ФАКТОРОВ НА КОЭФФИЦИЕНТ ТРЕНИЯ ПРИ ПРОКАТКЕ [c.191]

Влияние различных факторов на коэффициент трения при прокатке. Трение при обработке давлением имеет целый ряд особенностей по сравнению с обычным трением в механизмах (машинное трение). При обработке давлением удельные давления достигают величины порядка 10—50 кг мм при горячей обработке и 50—250 кг мм при холодной обработке. Высокая температура деформируемого металла при горячей обработке вызывает образование окислов (окалины) на его поверхности трущиеся поверхности постоянно обновляются не только благодаря износу (как при машинном трении), но и в силу того, что по мере утонения и вытяжки металла отношение поверхности к объему растет, причем внутренние массы металла приближаются к поверхности и выходят на нее все это влияет на величину коэффициента трения. Характер трения при обработке металлов давлением может быть различным сухим, когда деформируемый металл непосредственно соприкасается с инструментом, или жидкостным, когда вместо непосредственного взаимного смещения двух шероховатых поверхностей имеется скольжение слоев смазки друг по другу с преодолением внутреннего трения. [c.192]

Формула (120) пригодна также для определения длины зоны прилипания при прокатке [38]. Но в этом случае для учета наклона давящей поверхности вместо f в формулу (120) вводят условный коэффициент трения / = у — а-2, где fy — коэффициент трения при установившемся процессе прокатки. Толщину полосы к принимают равной толщине полосы в нейтральном сечении ку. [c.43]

Необходимо также классифицировать коэффициенты трения по стадиям процесса и направлению относительного смещения поверхностей. Так, при прокатке в зависимости от стадии процесса различают /з — коэффициент трения при захвате (в начальный момент захвата полосы валками) /пер — коэффициент трения [c.74]

Из перечисленных методов первый служит для определения коэффициента трения при захвате /д, все остальные для определения коэффициента трения на контактной поверхности при установившемся процессе прокатки /у. Ниже описаны наиболее распространенные и апробированные методы. [c.81]

КОЭФФИЦИЕНТ ТРЕНИЯ ПРИ ГОРЯЧЕЙ ПРОКАТКЕ [c.92]

Рис. 83. Зависимость коэффициента трения при захвате от шероховатости поверхности валков при горячей прокатке (материал образцов СтЗ валки стальные незакаленные Цд = 0,05 м/с [125]

Установлено [128], что в результате налипания частиц свинца на поверхность валков коэффициент трения при захвате /д возрастает примерно в три раза. При развитии налипания возрастает также коэффициент трения прп установившемся процессе прокатки /у, но в меньшей степени, чем /д (табл. 14). [c.94]

Рис. 85. Изменение коэффициента трения при последовательной прокатке стальных образцов без очистки валков (У) и на чистых валках (2). Условия прокатки валки стальные незакаленные, шероховатость поверхности 9-го класса температура прокатки 1050 °С

Рис. 86. Влияние шероховатости поверхности полос на коэффициент трения при холодной прокатке с касторовым маслом при обжатии е, %

Коэффициент трения при установившемся процессе горячей прокатки /у с увеличением скорости также снижается, но более плавно, приблизительно прямолинейно (рис. 92) [10]. [c.100]

Рис. 92. Влияние скорости на коэффициент трения при установившемся процессе прокатки на обжимной клети 800 крупносортного стана [10]

Рис. 93. Скоростная зависимость коэффициента трения при холодной прокатке с технологическими смазками [137]

Рис. 94. Влияние скорости на коэффициент трения при холодной прокатке стальных полос без смазки [138]

Для более точного, расчетного определения коэффициента трения при горячей прокатке стали рекомендуются формулы [c.108]

Для расчетов при холодной прокатке в основном требуется знать коэффициент трения при установившемся процессе /у. Его величину можно более точно определить с помощью нижеприведенных формул. [c.109]

Коэффициент трения при захвате /з определяли методом максимального угла захвата, а коэффициент трения при установившемся процессе /у методом предельного обжатия. Все опыты проведены при окружной скорости валков 0,3 м/с. Опыты показали, что при изменении скорости от нуля до 1 м/с при прокатке на сухих валках коэффициент трения остается практически постоянным. При прокатке свинцовых полос со смазкой наблюдается обычное, четко выражен- [c.110]

Очаг деформации. Коэффициенты деформации. При прокатке металл захватывается и обжимается двумя вращающимися валками. Металл втягивается в щель между валками благодаря силам трения, которые возникают на поверхности соприкосновения металла с валками под влиянием давления при обжатии полосы. При этом металл подвергается деформации на участке контакта с валками по дугам АВ и А В (рис. 115). Участок полосы, ограниченный линиями АА при входе металла в валки и ВВ при выходе, называют очагом деформации. [c.311]

Коэффициент трения при установившемся процессе прокатки можно определить по опережению. [c.189]

В табл. 23 приведен пример изменения коэффициента трения при холодной прокатке в зависимости от рода смазки и прокатываемого металла. [c.133]

Коэффициент трения при холодной прокатке [c.133]

Сила трения — сила, возникающая при движении одного тела по поверхности другого и препятствующая этому движению. Сила трения при прокатке равна произведению давления валков и коэффициента трения 7 =/Р. [c.297]

Все эти факты подтверждают большое влияние коэффициента трения на величину угла захвата. Роль трения при прокатке не ограничивается влиянием его только на величину угла захвата сила трения сильно влияет на величину поперечной и продольной деформации при прокатке, а также на сопротивление металла деформации. [c.191]

Удельное давление на поверхности контакта. Существенным фактором, оказывающим влияние на величину коэффициента трения при пластической деформации, является само Давление. Опытные исследования показывают, что при прокатке коэффициент трения падает с увеличением давления. [c.192]

Анализ уравнений (326), (328) и (.329) показывает, что величина динамического момента при соударении существенно зависит от скорости соударения слитков (uq)- С увеличением массы слитка величина динамического момента увеличивается. При прочих равных условиях большая величина динамического момента соответствует валку с более жесткой линией привода. Предельное значение динамического момента ограничивается коэффициентом трения между прокатываемым металлом и валком. Так как скорость прокатки в последних проходах может достигать больших значений, а величина коэффициента трения при установившемся процессе прокатки в калибрах больше, чем на бочке, за счет влияния стенок калибра при ограниченном уширении, то соударение слитков в большей степени опасно в последних проходах, особенно при прокатке холодного конца. [c.184]

В настоящее время известно около 20 методов исследования коэффициента трения при прокатке [1]. К их числу относятся методы максимального угла захвата, предельного обжатия, принудительного торможения полосы, максимального усилия торможения, крутящего момента, комбинированный, торможения одного валка [96], опережения, давления, максимального опережения, уширения, обработки эпюр контактного давления, работы прокатки, максимального давления, прокатки на минимально возможную толщину, прокагки в валках с переменным радиусом. [c.81]

Глубина продеформированной зоны материала возрастает не только с увеличением диаметра валков, но и с увеличением коэффициента трения при прокатке. Чтобы не ухудшились пластические свойства материала, необходимо при дрессировке применять смазку, а прокатку [c.147]

Найденная по формуле (193) величина /у представляет собой средний услов-ный коэффициент трения при установившемся процессе прокатки. Достоверность расчетной величины /у зависит в основном от точности определения разности а — 2у. В этом отношении имеется полная аналогия с методом опережения, который рассматривается ниже. Необходимость определения нейтрального угла у снижает достоверность результатов исследования /. [c.85]

Рис. 87. Зависимость коэффициента тре- Рис. 88. Коэффициент трения при горячей ния при холодной прокатке от кинематиче- прокатке образцов СтЗ на чугунных валках

Однако на практике соотношение а = 2р не вьщолняется. Это объясняется изменением условий трения при прокатке (например, из-за наличия окалины), уменьшением коэффициента [c.38]

Как показывают некоторые исследования, коэффициент трения при захвате (/з) больше, чем при установившемся процессе (/у). /з /у — отношение коэффициента трения при захвате к коэффициенту трения при установившейся горячей прокатке сталей 40 и ШХ15 равно (1,1—1,43), алюминия 1,18—1,43, меди при 950° С 1,72, никеля при 1220° С 1,64. [c.43]

Для ориентировочного определения величины коэффициента трения при горячей прокатке на стальных валках пользуются эмпирическим рав>енством [c.130]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...