Анализ некоторых экспериментальных данных

АНАЛИЗ НЕКОТОРЫХ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ И СОПОСТАВЛЕНИЕ ЗАПАСОВ ПО ПРИСПОСОБЛЯЕМОСТИ [c.163]

Основываясь на анализе некоторых экспериментальных данных и руководствуясь эвристическими соображениями, Генри предположил, что приближенно выполняется следующее равенство [c.247]

АНАЛИЗ НЕКОТОРЫХ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ [c.119]

Анализ полученных экспериментальных данных позволяет также заключить, что возрастание величины х в зависимости от параметра q происходит с некоторым насыщением, а в зависимости от параметра — с некоторым ускорением. Простейшей математической моделью, отражающей этот экспериментальный [c.193]

В настоящее время не суш,ествует строгой теории теплопроводности твердых тел. В то же время из анализа соответствующих экспериментальных данных можно извлечь сведения о некоторых характеристиках теплопроводности. Существует не- [c.168]

Анализ полученных экспериментальных данных по изменению твердости, удельного электросопротивления, периода кристаллической решетки и микроструктуры в зависимости от времени выдержки при заданной температуре старения (рис. 103) показывает, что в сплавах Nb — I % Zr — О и Nb (2—5)% Hf — О начиная с некоторых выдержек наблюдаются регулярные изменения свойств, т. е. обеднение твердого раствора легирующими элементами и рост выделений приводят к уменьшению твердости, сопротивления и периода кристаллической решетки. Увеличение температуры старения приводит к интенсификации процесса распада и к завершению его при более коротких выдержках, В пределах изученных составов и температур старения (900—1200° С) процессы коагуляции начинают развиваться за непродолжительное время, от 10 ч для температур старения 900—1000° С до 15—30 мин для более высоких температур. [c.253]

Анализ имеющихся экспериментальных данных показывает, что основные свойства щелочно-галоидных кристаллофосфоров как в отношении поглощения света, так и в отношении люминесценции, по-видимому, определяются той частью активирующей примеси, которая образует с основанием фосфора твердый раствор замещения. Однако наряду с этим некоторая доля активирующей примеси распределяется в кристалле каким-то иным способом, но она в ряде случаев в спектрах поглощения и люминесценции проявляется характерными полосами. Приводимые ниже данные, как нам представляется, относятся как раз к подобным случаям, когда в поглощении и люминесценции проявляются оба вида распределения активирующей примеси. [c.254]

Образование мартенсита деформации в этих сталях зависит от температуры деформирования, содержания легирующих элементов и степени деформации. Для конструкций из аустенитных сталей, используемых в атомной энергетике, особенно актуально изучение процессов фазовых превращений у -> а или у —> 8 —> а при малоцикловом деформировании. Выше мы отмечали, что на стадии циклического деформационного упрочнения наряду с повышением плотности дислокаций большую роль могут играть процессы фазовых превращений, которые влияют не только на интенсивность деформационного упрочнения, но и на особенности зарождения микроскопических усталостных трещин, которые зарождаются на этой стадии. По кинетике фазовых превращений в совокупности с анализом процессов деформационного упрочнения (разупрочнения) можно судить о степени повреждаемости металла в процессе усталостного нагружения. Рассмотрим некоторые экспериментальные данные по вли- [c.238]

Некоторые экспериментальные данные и эмпирические методы анализа ИК-спектров жидкостей [c.130]

Рассмотрим некоторые экспериментальные данные, относящиеся к работе сварочных колебательных систем под нагрузкой. К сожалению, подобных данных гораздо меньше, чем относящихся к процессу образования сварного соединения. Поэтому не всегда можно достаточно полно рассмотреть отдельные вопросы работы сварочной системы. Для анализа условий работы сварочной системы надо знать характеристики нагрузки, с которой система связана через сварочный наконечник. Из сказанного ранее следует, что нагрузка (сварное соединение) при сварке нагревается. Следовательно, часть ультразвуковой энергии, поступающей в зону [c.99]

Общую суммарную погрешность можно определить экспериментально, пользуясь точными измерительными приборами можно также установить влияние некоторых факторов, порождающих погрешности, и определить их числовые значения. Но теоретически (путем расчета) определить влияние каждого фактора (при их совместном действии) затруднительно. Поэтому расчеты по предлагаемым многими авторами формулам для определения суммарной погрешности не совпадают с экспериментальными данными. Анализ показывает, что в формулах не учитывается ряд факторов, вызывающих погрешности в процессе обработки, что, разумеется, и отражается на общей величине суммарной погрешности. В этом одна из причин расхождения данных, [c.62]

При решении простейших задач на растяжение и сжатие мы уже встретились с необходимостью иметь некоторые исходные экспериментальные данные, на основе которых можно было бы построить теорию и внести тем самым некоторые обобщения в анализ конкретных конструкций. К числу таких исходных экспериментальных данных относится в первую очередь уже знакомый нам закон Гука. Основными характеристиками материалов при этом являются модуль упругости Е и коэффициент Пуассона р.. Понятно, что в зависимости от свойств материала эти величины меняются. В первую очередь Е и р зависят от типа материала и в некоторой степени от условий термической и механической обработки. [c.48]

Рассмотрим результаты экспериментальных исследований фазовых переходов второго рода. На рис. 3.29, 3.30 представлены экспериментальные данные теплоемкости Ср некоторых ферромагнетиков (Со, Fe) Б области точки Кюри. Для того чтобы зафиксировать значение теплоемкости в непосредственной близости к точке перехода внутри узкой флуктуационной области, необходимо проводить измерения с очень малым температурным шагом. Во многих случаях это условие очень трудно выполнить. Поэтому результаты измерений являются достоверными только на некотором удалении (доли градуса) от точки перехода. При анализе экспериментальных данных обращают на себя внимание два обстоятельства. Во-первых, скачки теплоемкости не выражены резко, поэтому изменение Ср имеет квазинепрерывный характер при прохождении точки фазового превращения. Во-вторых, обнаруживается сходство кривых, выражающих температурную зависимость Ср при фазовых переходах второго и первого рода (во всяком случае для области перехода от низкотемпературной к высокотемпературной фазе.) Это сходство особенно наглядно проявляется, если рассматривать не самую величину теплоемкости, а ее прирост в области фазового пс-ре.хода. В полулогарифмических координатах In Т Аср, [/Т экспериментально определенные точки в области фазовых переходов как второго, так и первого рода при Т Т образуют прямую линию. Причем тангенс угла наклона этой прямой практически равен —Elk, где Е — энергия образования вакансий. Таким образом, в реальном кристалле [c.256]

Анализ экспериментальных данных показывает, что при воздействии воды и некоторых других сред на покрытия из термопластичных полимеров (фторопластов, поливинилхлорида) адгезионная прочность tr.i снижается до О или до определенного равновесного значения (рис. 33). [c.56]

Попытка точно описать свойства реальных газов с помощью простого уравнения (1.16) не привела к желаемым результатам. Сравнение значений, рассчитанных по (1.16), с экспериментальными данными показывает их большое расхождение, особенно при больших плотностях газа. Это говорит о том, что уравнение (1.16) только качественно отражает поведение веществ и для точных расчетов не пригодно. Поэтому в настоящее время уравнение Ван-дер-Ваальса не применяется для обработки и обобщения экспериментальных данных. Однако иногда, когда речь идет об анализе некоторых закономерностей поведения реальных газов, это уравнение применяют в силу его простоты для качественной оценки. [c.26]

Влияние технологических факторов на прочность сцепления детонационных покрытий с основой достаточно подробно изучено. Целью данной работы являлись анализ некоторых факторов, влияющих на разброс экспериментальных оценок прочности сцепления, и изучение влияния температуры испытаний на прочность сцепления. Использовались штифтовые методики оценки прочности сцепления на отрыв [1] (усовершенствованные в работе [2]) и на срез при напылении незамкнутого кольцевого пояска покрытия на цилиндрический образец. В качестве исходного порошка для напыления использовали стандартную механическую смесь карбида вольфрама с кобальтом ВК-8 и ВК-15 по ГОСТ 17359—71 с размером частиц 1—5 мкм. Детонирующая газовая смесь имела состав 0 =1 1.20. Размеры ствола [c.100]

Исследования показали, что в подавляющем большинстве случаев для анализа результатов усталостных испытаний может быть использован логарифмически нормальный закон распределения экспериментальных данных. В некоторых случаях приходится использовать порог чувствительности по циклам No, вероятность разрушения до которого равна нулю. Если вместо случайной величины X= gN ввести величину Xi= g(Nt — No), то эта величина распределяется по логарифмически нормальному закону. Определение величины порога чувствительности по циклам может выполняться графически или аналитически [23]. [c.61]

Для облегчения сравнения данных форма таблицы принята близкой к форме табл. 19. Пределы изменения экспериментальных данных близки к расчетным (нижние пределы расчетных величин /Сд для механизмов с повышенной и нормальной точностью взяты с некоторым запасом, учитывающим нестабильность работы поворотных устройств). Графики для определения /Сд приведены на рис. 19. Анализ точек, выпадающий из построенных зависимостей, показал, что /Сд > /Сд д 1>У электромеханических устройств с постоянным передаточным отношением и с механизмами двойной фик- [c.78]

Проблемно-ориентировочная часть программного обеспечения. Как известно, эффективность программного обеспечения, связанного с обработкой экспериментальных данных, во многом обусловлена организацией самого программного обеспечения и обрабатываемых данных. Исходя из анализа типовых алгоритмов, применяемых при обработке экспериментальных данных [4], была предложена и реализована строчная организация двумерного массива данных, что позволило сократить до минимума количество обращений к информации, размещенной на магнитной ленте. В настоящее время при выполнении какого-либо типа или вида обработки требуется один просмотр магнитной ленты. Лишь в некоторых видах решаемых задач требуется два просмотра. Последнее обусловлено сочетанием двух различных алгоритмов обработки в одной программе. [c.80]

В табл. 13 приведены экспериментальные данные для фазового рентгеноструктурного анализа интерметаллических и некоторых других химических соединений [11]. [c.39]

Теория подобия и моделирования рассматривается как база научной постановки опытов и обобщения экспериментальных данных. Из анализа дифференциальных уравнений, характеризующих общие функциональные связи между основными факторами, и условий однозначности, включающих характеристики геометрии, физических свойств и краевые условия (начальные и граничные), получаем предпосылки к экспериментально-теоретическому изучению процессов. В решении поставленных задач приходится встречаться с различными по сложности явлениями. В некоторых случаях теоретическое решение задач позволяет получить общие качественные связи параметров, например в определении коэффициента трения при решении контактно-гидродинамической задачи. При анализе же весьма сложного процесса изнашивания твердых тел или твердосмазочных покрытий в настоящее время не удается получить достаточно общих математических описаний явлений. В связи с этим различается подход к проблеме трения и износа тел, работающих в масляной среде и всухую (с твердо-смазывающими покрытиями или из самосмазывающихся материалов). Теория подобия базируется на следующих основных теоремах [c.160]

В некоторых работах экспериментальные данные представлены в виде графиков типа (х ). Наличие сильных нелинейностей в исследуемой зависимости в окрестности точки х,-=0 часто создает обманчивое представление о кучности расположения точек и приводит к необоснованным выводам, в то время как при количественном анализе первичного материала обнаруживается большая дисперсия. Желательно в публикациях отказаться от такого метода представления экспериментальных данных. [c.83]

Результаты исследования выравнивающего действия системы плоских (тонкостенных) решеток, установленных тандемом, при центральном входе пот(,ка вверх аппарата (см. рис. 4.8) представлены в виде полей скоростей табл. 7.9—7.11 при различных значениях основных параметров, определяющих степень выравннвання потока отношение площадей FJFQ, количество решеток в системе п, коэ([)фицнент сопротивления решеток р, относительное расстояние между решетками 1 Ю . Аналогичные исследования проводились при боковом входе потока и центральном вниз. Анализ полученных экспериментальных данных позволяет сделать некоторые выводы. [c.184]

Консервативность некоторых основных характеристик пристенной турбулентности, энергетическая классификация характерных масштабов в турбулентном потоке и анализ имеющихся экспериментальных данных позволяют дать формулировку проблемы собственно пристенной турбулентности в виде автономной задачи Л. Працдгля, приближенное решение которой удается построить аналитическими средствами линейной теории гидродинамической устойчивости /67/. [c.35]

Очевидно, что применение методов мнкро- и макромеханики для анализа процесса разрушения слоистых композитов позволило достичь определенных успехов в объяснении некоторых экспериментальных данных. Тем не менее окончательно проблема качественной и количественной интерпретации всего спектра видов разрушения слоистых композитов остается нерешенной. Поэтому исследования должны быть направлены на оценку влияния неоднородности материала и разработку более простых моделей для предсказания разрушения композитов. [c.54]

В настоящей работе были получены экспериментальные данные по теплоотдаче при кипении калия под давлением собственных паров в довольно широком интервале изменения параметров, а именно при давлении насыщения р, = 1- -1100 мм рт. ст. и qi=7-10 - 2.4-10 вт/м . Теплоотдача исследовалась на опытных элементах, изготовленных из никеля (гладкая поверхность), армко (гладкая и шероховатая) и нержавеющей стали 1Х18Н9Т (шероховатая). Искусственную шероховатость на теплоотдающую поверхность наносили керном специальной заточки. Впадины имели форму либо узких щелей (поверхность из армко), либо конических углублений (поверхность из нержавеющей стали) (рис. 2). Сопоставление данных по теплоотдаче на поверхностях различной шероховатости при низких и высоких давлениях насыщения обнаружено существенное влияние величины температурного напора А7 =7 , —где — температура теплоотдающей стенки, — температура насыщения, как на условия возникновения пузырькового кипения, так и на устойчивость этого процесса. Первичный анализ полученных экспериментальных данных показал, что наблюдается некоторая закономерность перехода к устойчивому кипению при достижении определенной тепловой нагрузки характерной для данного давления насыщения. Дальнейшая обработка результатов опытов привела к установлению эмпирической зависимости начала перехода от неустойчивого процесса кипения к устойчивому развитому кипению на поверхностях с умеренной шероховатостью [c.250]

На первом этапе расчетного анализа полученных экспериментальных данных были вьшолнены расчеты по упрощенной модели в предположении, что смещения осей, а также деформация статора линейно зависят от некоторых определяющих факторов. Определяющие факторы в свою очередь были определены с помощью корреляционного анализа ряда режимов, в хода которого были выявлены коэффициенты корреляции, что позволило значительно ограничить число факторов, принимаемых для построения упрощенной модели. [c.248]

В табл. 3, 4 приведены формулы необходившх площадей распорных колец для некоторых часто встречающихся сопряжений оболочек. Предложенные для проектировочных расчетов распорных узлов зависимости дают хорошие результаты, что подтверждается точным расчетом (решением краевой задачи) и анализом обширных экспериментальных данных на узлах различных конфигураций. Вывод полученных формул покажем на двух характерных примерах. [c.210]

Для иллюстрации сказанного проанализируем некоторые экспериментальные данные, приведенные в работе [109], в частности, по полиизобутилену и поливинилхлорид . Анализ данных по полиизобутилену с помощью вьфаже- [c.204]

На основе анализа теплообмена в однофазных потоках в [Л. 282] дается численное решение, которое сравнивается с экспериментальными данными [Л. 358]. Однако пропорциональность теплоотдачи концентрации частиц именно в области р,< 1 экспериментально не подтверждается. Так, данные Л. 358] указывают на практическую независимость теплообмена от [г при ((х<1), а данные [Л. 38] обнаруживают в некоторых условиях падение коэффициентов теплоотдачи. Последнее подтверждено и в [Л. 358а]. [c.199]

Сопоставление этого выражения с точным выражением для дwJдz выявляет следующую общую особенность методов подобия и анализа размерностей устанавливаемые на основе этих методов зависимости содержат некоторый числовой коэффициент, который не может быть определен в рамках рассматриваемых методов и должен быть вычислен или по экспериментальным данным, или с помощью точного расчета. Напомним, что с этой особенностью мы уже встречались при определении характеристического времени и толщины ламинарного пограничного слоя. [c.387]

Сравнение расчетов по формуле (2.15а) с экспериментальными данными, полученными в 70-х годах в Физико-техническом институте низких температур АН УССР Ю. А. Кириченко (табл. 2.2), подтверждает справедливость теоретического анализа. Некоторое превышение опытных значений /г над рассчитанными по формуле [c.99]

Актуальной задачей экспериментальных исследований является проверка новых расчетных моделей турбулентности. Обычно они содержат некоторый набор коэффициентов, значения которых необходимо определить из опыта (таковы, например, числовые константы в формулах для длины пути смешения, а также значения числа Ргт). Варьируя искомые константы, добиваются наилучшего совпадения расчетно-теоретических результатов и экспериментальных данных по теплортдаче. Решение Получающейся задачи многомерной оптимизации предполагает многократное численное интегрирование системы дифференциальных уравнений пограничного слоя. Исследовательская работа такого характера требует, с одной стороны, точной, целенаправленной постановки эксперимента и, с другой, владения эффективными методами численного анализа. [c.40]

Проведенный авторами [S1] анализ этих опытных данных показал, что расположение экспериментальных точек на рис. 12.8 непосредственно связано с соотношением между максимальной плотностью теплового потока <7макс, достигаемой в центре трубы при косинусоидальном тепловыделении, и максимальной плотностью теплового потока при которой в условиях равномерного тепловыделения возможен кризис теплообмена второго рода (точка В на рис. 12.1, а). При макс кр экспериментальные точки лежат на вертикальном участке графика или при достаточно малых плотностях тепловых потоков, когда наблюдается орошение пленки,— правее вертикальной линии. При макс>9кГ точки располагаются левее вертикали на некоторой кривой EF (рис. 12.8, а). Подтверждением этому служит рис. 112.9. [c.327]

Критерии разрушения разрабатывают для того, чтобы иметь возможность описать прочность материала при сложном напряженном состоянии. К двум наиболее важным характеристикам критерия относятся его свойство достаточно точно описывать экспериментальные результаты и простота использования. Все современные инженерные критерии являются феноменологическими. Микромеханические явления, возникающие в процессе разрушения, рассматриваются постольку, поскольку они проявляются в макромеханическом поведении материала. Единого математического подхода к описанию поверхности разрушения не существует, поэтому в литературе можно найти множество применяемых критериев. Здесь обсуждаются только некоторые из них, наиболее распространенные. Выбор группы критериев или жакого-то конкретного критерия определяется достаточно общими и в известной степени субъективными соображениями. Он зависит от имеющегося объема экспериментальных данных, описывающих характеристики, материала выбранной концепции расчета (по предельным или максимальным расчетным нагрузкам), допустимого уровня нарушения сплошности материала при нагружении и от склонности к тому или иному подходу при анализе прочности конструкции. [c.79]

Так же, как и в общем случае расчета конструкций из композиционных материалов, анализ перечисленных вьГше элементов включает некоторые основные положения. Необходимо прежде всего учитывать анизотропию материала, а также определить тот уровень, до которого должны быть описаны свойства конкретной рассматриваемой системы. Важно использовать только те термоупругие свойства, которые позволяют наилучшим способом описать композиционный материал и основаны на большом количестве экспериментальных данных [10, 71]. В атом смысле необходимо обращать особре внимание на построение математической модели конструкции. Удачная расчетная модель создает возможности для наиболее точного предсказания поведения конструкции из композиционного материала. [c.109]

Несмотря на неточность этих гипотез, некоторые численные результаты, полученные из анализа упругих решений, полностью согласуются с результатами более строгих исследований, проведенными в работах различных авторов (см. Шеффер [33]). Возможно, подобное согласование будет иметь место и тогда, когда точные решения в рамках упругопластичности станут более доступными. Проблема состоит в том, что результаты, полученные при помощи простых моделей, можно считать в той или иной мере достоверными только тогда, когда для сравнения с ними и для их проверки имеются точные решения (или очень большое количество экспериментальных данных). Следовательно, основная ценность теорий, построенных на основе сформулированных допущений, состоит (и будет состоять) в том, что это легко используемый инженерный аппарат, который, однако, долл<ен применяться лишь в тех пределах изменения параметров, для которых проведена необходимая предварительная проверка. Таким образом, все теории этого типа по области их применимости можно в некотором смысле сопоставить с иолу-эмпирическими моделями, например с теми, которые рассматривал Берт [7], даже если сами по себе они не являются полуэм-пирическими. [c.210]

Приведенные экспериментальные данные, полученные по результатам квазистатических испытаний с высокими скоростями, по амплитуде упругого предвестника и скоростной зависимости откольной прочности металлов близки к значениям вязкости, определенным из анализа закономерностей распространения малых возмущений па фронте ударных волн [92, 242, 172, 173, 234]. Однако они значительно ниже значений, полученных в работе [101] в результате анализа смещения слоев металла при соударении плит под углом. В последнем случае для определения коэффициента вязкости использована параболическая зависимость продольного смещения слоя от его глубины, справедливая только для глубины больше 61 (61 — толщина более тонкой пластины). На этой глубине скорость деформации значительно ниже, чем вблизи точки соударения, что может повлиять на величину коэффициента вязкости. В табл. 4 приведены коэффициенты вязкости для некоторых металлов, определенные различными методами по результатам обработки скоростной зависимости сопротивления деформации, скоростной зависимости откольной прочности, затуханию упругого предвестника, результатам изучения закономерностей распространения малых возмущений на фронте ударной волны и из анализа процесса ква-зиустановившегося течения материала в области контакта пластин, соударяющихся под углом. [c.135]

Из анализа результатов механических испытаний видно, что после длительной выдержки (5000 ч) при 460 °С как без напряжения, так и под напряжением происходит некоторое повышение предела прочности и условного предела текучести стали при 20 °С, особенно заметное после старения без напряжения. Однако при повышенных температурах испытания выдержка 5000 ч при 460 °С практически не изменила свойства стали 12ХГНМФ — значение прочности и пластичности находится на исходном уровне с учетом разброса экспериментальных данных. При температуре испытания 510 °С имеет место некоторое понижение прочности и повышение пластичности, особенно у образцов, состаренных под напряжением. Так, предел прочности после старения снизился на 6, условный предел текучести на 8 %. У образцов, состаренных под напряжением 200 МПа, это понижение соответственно составило 8 и 11 %. [c.104]

В настоящей монографии приведены результаты численного и экспериментального исследования термоползучести гибких пологих замкнутых, открытых и подкрепленных в вершине оболочек вращения переменной толщины, выполненных из изотропных и анизотропных материалов, обладающих неограниченной ползучестью. В главе I дан краткий анализ подходов к решению задач изгиба и устойчивости тонких оболочек в условиях ползучести. Глава II посвящена построению вариационных уравнений технической теории термоползучести и устойчивости гибких оболочек и соответствующих вариационной задаче систем дифференциальных уравнений, главных и естественных краевых условий, разработке методики решения поставленной задачи. Вариационные уравнения упрощены для случая замкнутых, открытых и подкрепленных в вершине осесимметрично нагруженных пологих оболочек вращения, показаны некоторые особенности алгоритма численного решения. Результаты решений осесимметричных задач неустаповившейся ползучести и устойчивости замкнутых, открытых и подкрепленных в вершине сферических и конических оболочек постоянной и переменной толщины приведены в главе III. Рассмотрено также влияние на напряженно-деформированное состояние и устойчивость оболочек при ползучести высоты над плоскостью, условий закрепления краев (при постоянном уровне нагрузки), уровня и вида нагрузки, дополнительного малого нагрева, подкрепления внутреннего контура кольцевым элементом. Глава IV посвящена численному исследованию возможности неосесимметричной потери устойчивости замкнутых в вершине изотропных и анизотропных сферических оболочек в условиях ползучести. Проведено сопоставление теоретических и экспериментальных дан-лых. [c.4]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...