Некоторые экспериментальные данные

Некоторые примеры. Для иллюстрации мы приведем некоторые экспериментальные данные, которые могут быть объяснены с помощью изложенной выше теории. [c.386]

На рис. 3 1 представлены некоторые экспериментальные данные работы /85/, подтверждающие основные теоретические результаты /46/, касающиеся вопросов пластической неустойчивости сосудов давления. [c.90]

Рассмотрим взаимодействие струй с дозвуковыми потоками. Некоторые экспериментальные данные о таком взаимодействии приведены в работе [c.371]

Подъемная сила и продольный момент. Некоторые экспериментальные данные об изменении коэффициента подъемной силы и продольного момента [c.391]

Рассмотрим некоторые экспериментальные данные [c.262]

На рис. 11-2, взятом из [Л. 172], приведены некоторые экспериментальные данные по теплоотдаче жидких металлов в длинных трубах. [c.244]

Значения констант в уравнении (2.25) и принципы структурного моделирования подробно рассмотрены в [93]. Некоторые экспериментальные данные для различных сплавов представлены на рис. 2.18. Важно подчеркнуть, что скорость деформации, температура, агрессивная среда, как [c.115]

Сравнение кривых, полученных из (2), (4) и (5), дано на рис. 24, где нанесены также некоторые экспериментальные данные. Как видно из рис. 24, статистическая кривая расположена выше экспе- [c.132]

Рассмотрим некоторые экспериментальные данные, подтверждающие возможность построения подобной диаграммы [26]. [c.100]

Большинство загрязнений или продуктов их химических превращений являются веществами, хорошо или умеренно растворимыми в воде. Поскольку более 70% поверхности земли занято водой, то взаимодействие загрязнений с водной фазой может определить скорость их стоков. Так, теоретические расчеты, основанные на некоторые экспериментальных данных, свидетельствуют [c.16]

В машинах с электромагнитным силовозбуждением колебания нагружаемой системы вызываются периодическими электро- магнитными силами притяжения, величина которых зависит от силы тока, проходящего через катушку электромагнита возбудителя. Следовательно, для программирования задаваемых образцу нагрузок достаточно соответствующим образом программировать напряжение переменного тока, питающего возбудитель. Практически осуществить это нетрудно. Поскольку продолжительность изменения силы тока может быть небольшой, время переключения режима испытаний зависит главным образом от добротности колебательной системы и величины колеблющихся масс (некоторые экспериментальные данные по этому вопросу приведены в гл. VII). При составлении испытательной программы в машинах с электромагнитным силовозбуждением необходимо иметь в виду, что сила магнитного взаимодействия (в случае системы с одним электромагнитом) меняется нелинейно с изменением зазора между полюсами электромагнита и якорем, поэтому программа изменения силы питающего тока не вполне соответствует программе изменения напряженности образца. [c.63]

АНАЛИЗ НЕКОТОРЫХ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ И СОПОСТАВЛЕНИЕ ЗАПАСОВ ПО ПРИСПОСОБЛЯЕМОСТИ [c.163]

По некоторым экспериментальным данным, слоистые пластики, нагружаемые на растяжение, деформируются после истечения долгого времени так, как будто бы их модуль упругости был примерно вдвое меньше кратковременного модуля, а вблизи температуры размягчения смолы он равнялся бы только примерно 30% значения кратковременного модуля. Кажущийся модуль упругости падает вследствие действия воды, воспринимаемой слоистым пластиком и при повышении скорости ползучести [43]. Однако влияние воды можно в значительной степени ограничить или соответствующим подбором смолы, или применением защитного покрытия, или облицовкой пластмассой, обладающей малой водопоглощаемостью. [c.50]

Ниже приводятся некоторые экспериментальные данные по влиянию плёнок загрязнения и других факторов на коэфициенты сухого трения. [c.126]

Для расчетов текущих величин поврежденности и долговечности при нестационарных режимах циклического нагружения проще всего использовать результаты прямых опытов на длительное разрушение при циклических напряжениях, изменяющихся с определенным коэффициентом асимметрии цикла и определенной частотой. Для R = 0,5 некоторые экспериментальные данные представлены в табл. 4.5. Расчет меры повреждений [c.137]

Некоторые экспериментальные данные по локальной и средней теплоотдаче при поперечном обтекании труб [c.186]

В табл. 11.11 приведены некоторые экспериментальные данные о растворимости конструкционных металлов в литии [229]. [c.283]

Коэффициент В принят равным 0,032. Это привело к согласованию с некоторыми экспериментальными данными [12]. Надо, однако, заметить, что в других опытах значение g было близко к единице [14]. В литературе также отмечается, что е может быть и больше единицы, что совершенно не вяжется с указанной схемой. Кроме того, следует иметь в виду, что схема Прандтля является идеализированной и построена по аналогии с молекулярной теорией, где на длине свободного пробега никакого внешнего воздействия молекула не испытывает. Длина перемешивания , полученная путем сравнения опытного распределения скорости с теоретическим, содержит в себе особенности процесса, которые не укладываются в модель Прандтля. В работе [4] рассматривается пространственная модель, которую можно считать обобщением модели Прандтля. Пусть из окрестности каждой точки М потока, рассматриваемой в системе координат, движущейся со скоростью осредненного потока в точке М, вылетают во всех направлениях с одинаковой вероятностью порции жидкости ( моля ). Характерный размер .моля d и средняя длина его пробега Л приближенно описываются соотношениями d = L и % = aL (р и а — постоянные безразмерные коэффициенты, L — масштаб турбулентности) и определяются полем скорости осредненного движения и положением рассматриваемой области потока относительно стенок канала. Модуль характерной скорости движения моля, вылетающего из окрестности [c.92]

Аналогичные результаты наблюдались в ряде опытов по теплоотдаче в трубах (см. гл. 5). В пучках причины, вызывающие подобное явление, могут быть еще более разнообразными, чем в круглой трубе. К ним, в частности, относятся неравномерность расхода по сечению исследуемого пучка и неверное определение эквивалентного диаметра. В работе [21] были пересчитаны некоторые экспериментальные данные, полученные ранее в работе [c.183]

Предлагается методика определения амплитуд фрикционных автоколебаний трехмассовых систем. Приводятся некоторые экспериментальные данные. [c.68]

Расчеты в стадии чисто упругой деформации представляется возможным сравнить с некоторыми экспериментальными данными. [c.66]

So , о,с — толщина и коэффициент теплопроводности этого слоя. Законы теплоотдачи при кипении растворов еще более сложны. В первом приближении раствор твердого вещества в однородной жидкости подчиняется формуле типа (17.34) или (17.35), если в нее вводить физические свойства раствора. Однако влияние концентрации обычно имеет сложный характер. На фиг. 114 приведены некоторые экспериментальные данные о коэффициенте теплоотдачи при кипении водных растворов солей лития и аммиака. [c.354]

Некоторые экспериментальные данные по теплоотдаче к шару в потоке разреженного газа даны на рис. 9-4. [c.148]

Некоторые экспериментальные данные о сопротивлении при турбулентном течении жидкого слоя [c.172]

Содержание остальной части главы. В 7-2 выводятся уравнения и предлагаются методы их решения в простых случаях. Обсуждаются также некоторые экспериментальные данные по характеристикам переноса насадочных аппаратов, достаточные для иллюстрации применимости предлагаемой теории. Уже из развитой прежде теории локального мас-сообмена читатель убедился в том, что задача с двумя сохраняемыми свойствами гораздо труднее задачи с одним сохраняемым свойством, даже если в последней и рассматриваются одновременно две фазы. Это было показано при сопоставлении 5-3 и гл. 6. Поэтому в 7-2 рассматриваются задачи с одним только сохраняемым свойством. Когда же при решении требуется учет двух сохраняемых свойств, то, как и в главе Совместный тепло- и массоперенос , оказывается удобным применять построения на диаграмме энтальпия — состав. Метод этот представлен в 7-3, а в 7-4 он используется для расчета градирен. [c.282]

Практически процент заполнения сосуда жидкостью намного меньше Гид На фиг. 79 приведены некоторые экспериментальные данные Симона и др. [210] по заполнению сосуда при ожижении водорода с = 52° К. В опытах Симона и др. [210) действительный процент заполнения не превышал 15%. Однако линейная экстраполяция результатов (что, как показывают соот-ветстиующие данные но ожижению гелия, вполне допустимо [211]) дает при Т — 52° К и pj = 200 атм значение Удеисти. 0,45, т. е. достаточно высокий выход жидкости. [c.98]

Надо заметить, что теоретические исследования М. А. Великанова в области данного вопроса также приводят к зависимости типа (20-12) М. А. Великанов на основании обработки некоторых экспериментальных данных В. С. Кно-роза получил (для однозернистых наносов) зависимость [c.634]

На рис. 7-25 и 7-26 приведены некоторые экспериментальные данные В. И. Субботина по критическим тепловым потокам при кипении воды в трубах под высоким давлением (X2 —массовое паросодержание на выходе из трубы). Как видно, при некоторых режимах имеет место минимум функции кр(ргг)о). [c.217]

По-видимому, этот результат, а также некоторые экспериментальные данные позволили Чамису (неопубликованная работа и [47]) предложить следующее выражение для приведенной из-гибной жесткости анизотропной слоистой пластины [c.183]

При изучении влияния напряженного состояния ряд исследователей обнаружили, что среднее напряжение не влияет на прочность. В то же время некоторые экспериментальные данные показали, что среднее нормальное напряжение влияет на сопротивление разрущению. Так, например, опыты Бриджмена [83], Коффина [84] и др. показали, что гидростатистическое [c.135]

Очевидно, что применение методов мнкро- и макромеханики для анализа процесса разрушения слоистых композитов позволило достичь определенных успехов в объяснении некоторых экспериментальных данных. Тем не менее окончательно проблема качественной и количественной интерпретации всего спектра видов разрушения слоистых композитов остается нерешенной. Поэтому исследования должны быть направлены на оценку влияния неоднородности материала и разработку более простых моделей для предсказания разрушения композитов. [c.54]

Изуч ение теплообмена в двухфазных потоках представляет собой весьма трудную задачу ввиду сложности гидродинамической структуры потока, взаимного, порой определяющего влияния теплообмена и гидродинамики, Случайных отклонений от гидродинамической и термодинамической неравновесности. Режимы течения определяются рядом факторов давлением, общим расходом потока и соотношением между фазами, свойствами фаз, тепловым потоком, предысторией потока и др. По имеющейся классификации основными режимами течения являются пузырьковый, снарядный, расслоенный, эмульсионный дисперсно-кольцевой и обращенный дисперсно-кольцевой (пленочное кипение недогретой жидкости). Четких границ между ними не наблюдается, и существуют целые области переходных режимов. Пока не имеется детальной информации для всех режимов течения по таким основным характеристикам потока, как распределение фаз, скоростей и касательных напряжений. Поэтому основой для понимания явления служат визуальные наблюдения и некоторые экспериментальные данные по распределению фаз, их полям скоростей, уносу и осаждению, гидравлическому сопротивлению и т. д. К настоящему времени накоплена достаточная информация о режимах течения адиабатных потоков, однако мало данных по диабатным (с подводом тепла) потокам при высоких давлениях, тепловых нагрузках и большом различии теплофизических свойств. Подавляющее большинство исследований выполнено на пароводяных и воздуховодяных смесях. [c.120]

Однако некоторые экспериментальные данные по радиационному росту и особенно результаты по просвечивающей электронной ми- кроскопии, полученные на моно- и поликристаллах циркония, [c.208]

Jk — начальное ускорение клапанной пластины в м1сек в момент её отрыва от седла клапана. Величина Jk зависит от ряда конструктивных и эксплоатационных особенностей. На основании некоторых экспериментальных данных [6, 7, 22] она численно приближённо может приниматься для всасывающих клапанов равной п, для нагнетательных — 2л, где п — число оборотов компрессора в минуту. [c.514]

Некоторые экспериментальные данные указывают на то, что повреждения термоструктурной усталости накапливаются главным образом в поверхностных слоях материала, хотя и распространяются глубже, чем коррозионно-усталостные повреждения. Например, влияние термоциклирования на предел выносливости заметно снижается, если образцы, прошедшие несколько тысяч теплосмен, перед контрольными испытаниями на усталость протачиваются для удаления поврежденного наружного слоя примерно на 1 мм. Отсюда следует, что термоструктурная усталость [c.206]

Скорость сублимации графита рассчитывалась как сумма скоростей сублимации отдельных молекулярных компонент С, Сг,..., С б, определенных ио кинетическому уравнению Киудсена — Ленгмюра. При этом результат расчета существенно связан с достоверностью коэффициентов аккомодации каждой компоненты. В табл. 7-3 приведены некоторые экспериментальные данные по величине этого параметра, (1-й столбец), а также принятые произвольно значения коэффициента аккомодации, использовавшиеся в вариантах 2—4 численных оценок неравновесной сублимации. [c.182]

Некоторые экспериментальные данные по критическим тепловым нагрузкам при свободной конвекции даутерма в большом объеме [c.62]

Некоторые экспериментальные данные по критическим тепловым нагрузкам при вынужденном течении даутерма в щелевом канале [c.71]

В котельной технике начикпют применяться трубы с внутренним продольным оребрением. Для определения эффективности и целесообразности применения таких труб требуется рассчитать их гидравлическое сопротивление. Ниже приводятся некоторые экспериментальные данные по коэффициентам гидравлического сопротивления труб с внутренним продольным оребрением заводского изготовления [8-8]. Испытаниям подвергались трубы в состоянии поставки после хранения их в течение нескольких месяцев без специальной консервации. [c.223]

В-15. Красякова Л. Ю. Некоторые экспериментальные данные по гидравлике элементов змеевиков с подъемно-опуокным движением смеси. — Теплоэнергетика , 1961, № 1, с. 18—22. [c.280]

Как это следует из уравнения (5.32), для определения предельной концентрации С 1 необходимо иметь информацию о /п- В настоящее время такие сведения практическп отсутствуют. Имеются некоторые экспериментальные данные по /д в условиях естествеинной конвекции и при малых давлениях. При вынужденном движении таких данных по существу нет. Поэтому воспользоваться уравнением (5.32) для расчета oi не представляется возможным. [c.223]

При отсутствии временной зависимости коэффициент Ь = 0. По некоторым экспериментальным данным предлагаемая временная зависимость длительной термической усталости не является универсальной и хорошо выполняется только при определенной выдержке при ]. Зависимость между Тц и в логариф- [c.41]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...