Аналитическое профилирование

Л а р и к о в Е. А. Аналитическое профилирование плоских кулачков механизмов приборов. Известия высших учебных заведений. Приборостроение , [c.22]

Профилирование лопаточного аппарата представляет собой сложную проблему. Чисто аналитическое профилирование (определение оптимального профиля) связано с решением оптимизационной задачи с полными (с учетом вязкости и теплопроводности) уравнениями движения. К сожалению, на этом пути еш,е много трудностей, в том числе технических. Вместе с тем имеющийся эмпирический опыт позволяет подобрать достаточно совершенные в газодинамическом отношении профили. Для построения профилей суживающихся сопл (см. рис. 5.5) под заданным углом а эф проводятся две параллельные прямые на расстоянии шага t так, что горло будущего канала [c.95]

Условия взаимодействия сопряженных профилей, определяемые основной теоремой зацепления, могут быть представлены в аналитической форме. Такая форма оказывается полезной и даже предпочтительной при проектировании и исследовании зацеплений, являющихся теоретической основой нестандартных передач разнообразного назначения, профилирования режущего инструмента, работающего по методу огибания, и т. п. [c.352]

В первый том третьего издания в отличие от второго (1962 г.) включен параграф о точности механизмов (п. 41), введены дополнительные сведения по расчету корригированных зацеплений на основе блокирующих контуров, приведены данные по зацеплению М. Л. Новикова. Изложение вопросов о зацеплениях эвольвентном, циклоидальном и Новикова произведено с единых методических позиций. Раздел зубчатых зацеплений и передач дополнен главой об аналитическом методе профилирования плоских зацеплений. [c.3]

Более простым, но значительно менее точным является построение по одной имеющейся диаграмме двух других способами графического дифференцирования и интегрирования (см. стр. 534). При анализе обычно легко получить диаграмму л = /1 (t) элементарными построениями на чертеже механизма тогда две остальные диаграммы строятся путем двукратного графического дифференцирования. При синтезе кулачковых механизмов часто задается удобный для интегрирования в аналитической форме закон изменения ускорения а = /, (t), двукратным интегрированием которого получают диаграммы v=ft t) и в — t). Последняя используется для профилирования кулачка. [c.431]

Червячные шлицевые фрезы (табл. 96) применяют для нарезания шлицев на валах методом обкатки и других не эвольвентных профилей и пригодны для обработки только определенных валиков с заданным числом и профилем шлицев Профилирование режущих зубьев фрез можно производить аналитическим расчетом и графическим построением. [c.106]

Из изложенного следует, что возникновение в решетке отрыва потока приводит к резкому увеличению потерь энергии. К сожалению, надежных аналитических способов расчета этих потерь в настоящее время нет. При профилировании решетки стремятся добиться, чтобы в области расчетного режима избежать возникновения этих потерь, а в том случае, когда этого сделать невозможно, свести их к минимуму. [c.26]

Профилирование расширяющейся части осуществляется обычным методом по диаграмме характеристик, построенной для перегретого пара (или аналитически). В большинстве случаев расширяющаяся часть сопла Лаваля на малые числа М выполняется конической. [c.221]

Для получения линейной или изменяющейся (убывающей или возрастающей) по какому-либо другому закону зависимости q = f %) в опытах использовалось следующее устройство. Электрический мотор с постоянной скоростью вращения был связан с профилированным по определенному закону шкивом, перемещающим ползунок реостата напряжения сетки (см. рис. 1, 2). От профилировки кулачка зависели положение ползунка реостата в каждый данный момент и скорость его перемещения, а следовательно, потенциал сетки и величина теплового потока к телу и их изменения во времени. Так, например, для линейного изменения теплового потока использовался круглый шкив и, следовательно, перемещение ползунка реостата было равномерным. Анодом в опытах служила цилиндрическая модель с экранированной боковой поверхностью и задним торцом длиной 14 и диаметром 5 мм предельный торец подвергался бомбардировке электронами. Начальная температура образца устанавливалась при нагреве его с помощью электрической трубчатой печки, расположенной за экраном. Так как модель находилась в вакууме, а боковая поверхность и один из торцов ее были экранированы, то можно было аналитически рассматривать его как элемент неограниченной пластины. [c.143]

Для определения профиля режущих кромок обкаточных инструментов, работающих с профилированием методом огибания, применяют методы, рассматривающие образование профиля детали и определение формы профиля режущих кромок инструмента в пространстве [5, 20] и в плоскости (17, 19 и др.]. Приводимые далее графические и графоаналитические методы — плоскостные, а аналитические — плоскостные и пространственные. Последние учитывают условия образования поверхности детали в пространстве. [c.582]

Профилирование копиров выполняется графическим или аналитическим методом. [c.179]

Методы профилирования. В практике встречаются различные методы профилирования фрезы для канавок сверла [3]. Наибольшего внимания заслуживают такие методы, которые позволяют не только построить тот или иной профиль, но также и дать анализ влияния каждого исходного параметра на профиль и конструктивные размеры фрезы. Такими методами являются в основном графические методы в чистом виде или в сочетании с аналитическими расчетами некоторых факторов преимущественно вспомогательного характера. Все попытки применить аналитические методы для профилирования фрез для деталей с винтовыми канавками (сверл, зенкеров, цилиндрических фрез) на сегодняшний день не увенчались успехом, в особенности в отношении построения профиля для части канавки, не принимающей участия в процессе резания, а также анализа влияния на профиль исходных параметров. Ниже рассмотрим графический метод, а также и дополнения по его улучшению. [c.396]

Аналитическое определение профиля зуба фрезы. Профиль зуба фрезы определяем в прямоугольной системе координат хОу, связанной с зубом фрезы (фиг. 491, а). Ось абсцисс направим по начальной прямой фрезы, а начало координат поместим в точку пересечения профиля зуба фрезы с начальной прямой. Ось ординат перпендикулярна начальной прямой и направлена в сторону центра детали. За начальное примем положение, при котором профили детали и инструмента касаются друг друга в полюсе профилирования Р. При этом начало координат также находится в полюсе Р. [c.815]

Переход в сороковых годах авиации на большие дозвуковые скорости полета привел к усиленным исследованиям обтекания крыла с учетом сжимаемости воздуха. Техническая задача состояла в разработке методов профилирования крыла с заданными аэродинамическими свойствами — подъемной силой, моментными характеристиками и т. д. (Эта задача, рассматриваемая в более широкой постановке, актуальна и по сей день как задача профилирования оптимального крыла, причем оптимизация проводится по большому числу технических параметров.) Отсутствие в то время быстродействующей вычислительной техники, а следовательно, и эффективных возможностей численного решения краевых задач для нелинейных уравнений газовой динамики, определило преимущественное развитие аналитических методов, развивающих, в основном, метод С. А. Чаплыгина. [c.141]

Г. Как было показано выше, при профилировании кулачков должен быть задан закон движения ведомого звена и основные конструктивные параметры, обеспечивающие работу механизма без заклинивания и с достаточно высоким коэффициентом полезного действия. Законы движения ведомого звена могут быть заданы графически в виде диаграмм перемещений ведомого звена в функции перемещения ведущего звена или в аналитической форме в виде соответствующих зависимостей. Поэтому мы в дальнейшем рассмотрим как графические, так и аналитические методы проектирования кулачков. [c.535]

Колчин Н. И. Аналитический расчет плоских и пространственных зацеплений с приложением к профилированию режущего инструмента и расчету погрешностей в зацеплениях. М. Машгиз, 1949. 210 с. [c.103]

Что касается задачи построения профиля кулачка, или как говорят его профилирования, то она является обратной задаче кинематического исследования. При кинематическом исследовании мы по заданному профилю кулачка строим графики перемещений, скоростей и ускорений толкателя. Здесь же, наоборот, по заданному закону движения-толкателя 5 = /(/) строим, например, методом обращенного движения соответствующий ему профиль кулачка. Задача проектирования или синтеза кулачковых механизмов, как и задача их анализа, может быть решена как графически, так и аналитически. [c.63]

Ш16 — Расчет аналитический 1013, 1016 Профилирование валика прямолинейного профиля 1007 [c.1175]

Для изготовления зубчатых колес вычерчивать профили не приходится, потому что боковые поверхности зубьев обрабатываются на автоматических станках, и весь расчет колес, следовательно, может быть произведен аналитически. Несмотря на это, вопросы профилирования не следует игнорировать, потому что рассмотрение методов построения профилей зубьев конических зубчатых колес дает возможность установить соотношения между параметрами колес и, не производя фактически вычерчивания профилей, произвести расчет проектируемой зубчатой передачи. [c.289]

Профилирование зубьев фрез производится методом аналитического нахождения координат точек эвольвентных кривых профиля зубьев. Для фрез, производящих черновую операцию по прорезке канавок между зубьями колеса, профилирование осуществляется графическим приближенным методом 140], [c.274]

Профилирование режущих зубьев производится на основании аналитических расчетов и графических построений 160]. При расчете профиля зуба шлицевой фрезы важным моментом является определение диаметра начальной окружности [c.284]

Аналитические методы рассмотрим в приложении к частному виду профиля --прямолинейному. Форму профиля, как и указано выше, определяем углом профиля а,о и радиусом начальной окружности Гм1. Допускаемые возможные положения центроиды обработки находим, анализируя форму линии профилирования. [c.260]

Другой особенностью процесса проектирования является ярко выраженное преобладание при проектировании геометрических задач. Как правило, для разработки инструмента не требуется сложных прочностных и динамических расчетов, зато объем геометрических задач резко возрастает. В большинстве случаев профилирование инструмента связано с решением задачи поиска огибающей, вопросами поиска точек и линий касания. Сглаживания ломаных линий, замены сложных кривых простыми, решением трансцендентных уравнений. В связи с этим для профилирования инструмента требуется специфический математический аппарат, в частности, начертательная, аналитическая и дифференциальная геометрии, численные методы. Учитывая сложный характер взаимодействия детали и инструмента, проектирования с использованием только аналитических методов профилирования режущих кромок зачастую недостаточно — требуется отображение процесса проектирования на дисплее. В связи о этим в САПР-И широко применяется компьютерная графика. Целесообразность использования графики обоснована еще и тем, что во многих случаях с точки зрения алгоритма проектирования можно завершить работу программы не промежуточным расчетом, а законченным рабочим чертежом. [c.557]

Перед тем как приступить к определению размеров профиля резца, необходимо установить исходные размеры детали. Вследствие того, что размеры детали имеют колебания в пределах своих допусков, рекомендуется с целью повышения точности профилирования принимать за исходные размеры детали не номинальные, а соответствующие серединам полей допусков (так называемые средние размеры). Задача профилирования может быть выполнена аналитически или графически. [c.144]

Рассмотрим выполнение профилирования аналитически. На рис. 89 показана обработка детали как призматическим, так и круглым резцом. Диаметр детали Dg примем неизменным при определении глубин профиля в различных точках, а диаметр будем считать текущим, меняющимся. Вспомогательный угол со определим, решая треугольник ab (см. также рис. 88) [c.144]

Способ образования исходных инструментальных поверхностей при однопараметрической кинематической схеме формообразования дает качественный, но не дает количественный ответ на вопрос об относительном положении детали и инструмента в процессе обработки открытым остается вопрос установления наивыгоднейших значений параметров кинематической схемы формообразования. В приведенном примере (см. рис. 5.9.1) такими параметрами являются расстояние Н (рис. 5.9.2) между осями О и 0 вращения детали и инструмента (между осями Х и систем координат X Z инструмента и X Y Z и детали) и величина угла X перекрещивания этих осей. Точное аналитическое решение этой задачи (задачи определения наивыгоднейших значений параметров кинематической схемы профилирования и на этой основе расчета параметров поверхности И наивыгоднейшего инструмента, предназначенного для обработки заданной детали) может быть получено исходя из анализа геометрии касания поверхностей Д и И (исходя из условия обеспечения в процессе обработки детали требуемой степени конформности исходной инструментальной поверхности И к поверхности Д (см. гл. 4)). [c.297]

Способ образования исходной инструментальной поверхности при двухпараметрической кинематической схеме формообразования дает качественный, но не дает количественный ответ на вопрос об относительном положении детали и инструмента в процессе обработки. Открытым остается вопрос выбора параметров кинематической схемы формообразования. Точное аналитическое решение этой задачи (задачи определения наивыгоднейших параметров кинематической схемы профилирования и на этой основе расчета параметров геометрии поверхности И наивыгоднейшего фасонного режущего инструмента) может быть получено исходя из аналитического описания геометрии касания поверхностей Д н И н обеспечения в процессе обработки требуемой степени конформности исходной инструментальной поверхности к поверхности детали (см. гл. 4). [c.301]

Для составления программы управления станками с ЧПУ при изготовлении кулачковых шайб требуется аналитическое вырааение координат центрового и действительного профилей. Предлагаемый нами метод профилирования кулачковых шайб любого типа позволяет автоматизировать расчетную часть работы с помощью ЭВМ. [c.100]

Аналитическое определение производится в прямоугольной системе координат с осью Ох, совпадающей с начальной прямой фрезы, и осью Оу, проходящей через точку пересечения профиля с начальной прямой или совпадающей с осью симметрии зуба фрезы при симметричном его профиле. Определение координат производится на основе положений, приведенных на стр. 519. Для этого вычерчивается взаимное расположение центроид, профиль детали в произвольном положении, находится точка касания профилей, как точка пересечения профиля детали с нормалью к нему, проходящей через полюс профилирования Р (фиг. 31, б). Проводятся оси координат и откладываются координаты х и у точки С профиля зуба фрезы в вычерченном положении профилирования. Из искомых и известных величин — радиуса начальной окружности, перемещения начала координат — /-j p, величин, определяющих профиль детали, составляется замкнутая ломаная линия (на фиг. 31, б для участка — линия DOPO FEO , которую проектируют аналитически поочередно на оси координат, н определяют значения координат X и у указанной произвольной точки С данного участка профиля зуба фрезы. [c.545]

В большинстве ранних работ по профилированию (проектированию) дисков оптимальная конструкция отождествлялась с равнопрочной [54, 63, 72, 88, 106, 119]. Под равнопрочностью понимается равенство максимальных или эквивалентных напряжений, или запасов по напряжениям (см. гл. 4 11), т. е. равновероятность разрушения во всех расчетных сечениях. Такое требование может быть лишь приближенным и выполняется почти во всех сечениях только в сплошном равномерно нагретом диске. Соблюдение этого требования не всегда приводит к получению конструкций минимальной массы (равнонацряженная конструкция является конструкцией минимальной массы для статически определимых систем [90]). В некоторых случаях равнопрочные или равнонапряженные диски могут быть спрофилированы аналитическим путем. Если заранее предположить равенство напряжений некоторым заданным, например предельно допустимым (ст — Oq — а), то для сплоидного диска, нагруженного только силами инерции, функция зависимости толщин от радиуса будет иметь экспоненциальный характер [c.201]

Аналитические методы делятся на пространственные и плоскостные, Пространственные методы. Порядок определения формы режущей кромки инструмента, работающего с профилированием методом огибания с учетом пространственного способа профилирования, разработанный Ю. В. Цвисом [20]. [c.594]

Аналитическое определение координат профиля производится в подвижной прямоугольной систе.ме координат, жестко связанной с центроидой и профилем инструмента 1. На чертеже (фиг. 505) показано взаимное расположение центроид детали Л и фрезы 3, профиль детали в произвольном положении. Точка касания профиля детали с профилем режущей кромки инструмента — точка профилирования С — определяется пересечением профиля детали с нормалью к нему, проходящей чепез полюс профилирования Р. [c.843]

Профилирование инструментов, работающих методом обкатки,, можно вести графически, аналитически либо графоаналитически. Графический метод является наиболее простым, наименее трудоемким, но недостаточно точным. Он используется наиболее часто как контрольный, позволяющий выявлять грубые ошибки аналитических методов. [c.124]

Ранее задача профилирования крыла рассматривалась как обратная задача теории аналитических функций. Недостатком этой постановки была необходимость удовлетворения трех условий разрешимости. Кроме того, получающееся решение могло оказаться неоднолистным в физической плоскости. [c.146]

Определение координат производится на основе положений, приведенных на стр. 997. Для этого на чертеже или схеме (фиг. 51, б) вычерчивается взаимное расположение центроид, профиль изделия в произвольном положении, находится точка касания профилей как точка пересечения профиля изделия с нормалью к нему, проходящей через полюс профилирования (зацепления) Р. Проводятся оси координат и откладываются координаты хя у точки С профиля зуба фрезы в вычерченном положении профилирования. Из искомых и известных величин — радиуса начальной окружности, перемещения начала координат — f. величин, определяющих профиль изделия, — составляется замкнутая ломаная линия (на фиг. 51,6 для участка а ц — линия СООРО , РЕО С), которую проектируют аналитически поочередно на оси координат, и определяют значения координат х У1 у указанной произвольной точки данного участка профиля зуба фрезы. [c.1040]

Из технологических соображений профиль ЛИ часто упрощают (корректируют) путем замены сложной теоретической кривой более простыми линиями (прямой, дугой окружности и др.) при этом вносится определенная погрешность профиля и необходимы проверочные расчеты точности обработки данным инструментом. Рассчитывают также размеры переходных кривых, образующихся на Д при обработке. Коррекционные и проверочные расчеты сложны, громоздки (особенно сложно аналитическим способом решаются обратные задачи, когда по принятому профилю ЛИ необходимо найти профиль обрабатываемой поверхности). Для этих задач перспек-тивн 1м является применение компьютерной графики и графических систем типа АтоСАВ, для чего разработаны специальные графические методики профилирования и программы их реализации на ЭВМ, [c.554]

Графический метод профилирования кулачковых механизмов. Графический метод, как отмечалось выше, используют при профилировании кулачков, когда закон преобразования движения задан в виде таблиц или графиков. В таком случае определение минимального радиуса кулачка аналитическим методом невозможно, поэтому найдем его графически в зависимости от величины 0раб. [c.171]

Задачи профилирования фасонных режущих инструментов и формообразования поверхностей деталей в общем случае включают пять этапов аналитическое описание поверхности Д детали, синтез геометрии касания поверхностей Д м И, нахождение исходной инструментальной или производящей поверхности инструмента, определение кинематики формообразования К и фактически формообразованной поверх- [c.321]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...