Прямая начальная

На любой прямой, параллельной делительной прямой рейки (назовем эти прямые начальными), шаг р остается постоянным, но соотношение между толщиной зуба 5/ и шириной впадины в/ изменяется. [c.274]

Весьма существенно, что процесс снятия упругой деформации происходит по тем же законам изменения внутрикристаллических сил, что и в начальной стадии нагружения образца. Поэтому прямая разгрузки К1 (рис. 45) параллельна прямой начального нагружения ОА. [c.60]

За первое приближение возьмем решение уравнений движения, когда в правые их части подставлены прямо начальные данные, [c.129]

ПРЯМОЙ (НАЧАЛЬНЫЙ) И ОТРАЖЕННЫЙ ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ УДАРЫ. КОЛЕБАНИЕ ГИДРОМЕХАНИЧЕСКОГО ДАВЛЕНИЯ В НЕПОДВИЖНОМ ПОПЕРЕЧНОМ СЕЧЕНИИ ТРУБЫ ПРИ ГИДРАВЛИЧЕСКОМ УДАРЕ [c.361]

Рис. 9-19. Прямой (начальный) и отраженный гидравлические удары

Зацепление реечное 227, 228 — Определение 227 — Правила выполнения рабочего чертежа 228 - Прямая начальная зацепления 227 [c.344]

Характеристика выражает зависимость силы сопротивления от скорости поршня. Обычно эта зависимость нелинейная, но может быть аппроксимирована двумя прямыми начальным и клапанным участком. [c.333]

Как было указано, при помощи некоторых ультразвуковых импульсных дефектоскопов с приемо м отраженного сигнала при использовании прямого пучка излучения (от прямогО щупа, например, такого, какой изображен иа рис. 3-76) возможно контролировать изделия с толщиной стенок не менее 8— 10 мм, что объясняется трудностью разделения прямого (начального) импульса от отраженного. При дефектах, расположенных на. меньшем расстоянии от поверхности, отраженны импульсы при.ходят к приемнику за время излучения прямого зондирующего им пульса. [c.159]

Прямой (начальный) и отраженный гидравлические удары. Колебание гидромеханического давления в неподвижном поперечном сечении трубы при гидравлическом ударе [c.311]

Как только лоб указанной положительной волны доходит до открытого конца трубы, в этом месте (в сечении 1—1) возникает отраженная отрицательная волна, представляющая собой как бы зеркальное отображение прямой волны, повернутое на 180°. Лоб а Ь отраженной отрицательной волны движется с той же скоростью с в сторону, противоположную положительной волне (рис. 9-19, б) положительные давления прямой (начальной) волны и отрицательные [c.311]

Профиль зуба на рейке есть циклоида, описанная точкой Pi при перекатывании начальной окружности колеса по начальной прямой рейки. [c.252]

Как было показано выше в 17, 5°, при присоединении двухповодковой группы B D, состоящей из звеньев 3 и 4, к начальному звену 2 и стойке 1 (рис. 5.1) эта группа может образовать два симметрично расположен- у ных относительно прямой БО [c.113]

Пусть начальное звено 1 (рис. 13.12, а) входит с неподвижным звено. и. во вращательную пару А и на это звено действуют сила Fi2, представляющая собой реакцию звена 2 на звено /, заданная сила и пара сил с моментом Му. Пусть линией действия уравновешивающей силы будет прямая т — т. Тогда величина момента (Fy) уравновешивающей силы найдется из уравнения моментов всех сил, действующих на звено относительно точки А [c.262]

Геометрическое место прямых соприкасания представляет собой плоскость, являюш,уюся плоскостью зацепления. Плоскость зацепления образует угол, равный углу зацепления а, с плоскостью, касательной к начальным цилиндрам колес. [c.473]

Построение профилей указанного вида производится следующим образом. На прямой п—п (рис. 22.53), образующей с начальными окружностями угол а, выбирается точка 1(. Профиль зуба малого колеса I очерчивается по дуге окружности радиуса [c.473]

Требуемая последовательность работы РО в МА с такой СУ обеспечивается закреплением кулачков и рычагов на распределительном валу под определенными углами. Угол установки (закрепления) 6, кулачка или рычага — это угол между начальной прямой ведущей детали основного 1-го циклового механизма и начальной прямой ведущей детали i-ro исполнительного механизма. За начальную прямую для рычага принимают прямую, соединяюн ую центр вращения РВ с шарниром присоединения следующего звена, т. е. линию кривошипа, а для кулачка — прямую начального радиуса-вектора кулачка в момент начала рабочего хода (подъема) толкателя или коромысла. Определение углов производится в такой последовательности. [c.171]

У стержня, ось которого имеет некоторое начальное отклонение от прямой (начальный прогиб), при продольном изгибе постоянной силой в условиях неограниченной ползучести за счет нелинейной зависимости скоростей ползучести от напряжений скорость роста прогиба (или прогиб) в некоторый момент времени станет сколь угодно большой. Критическое время можно определить как экспериментальным, так и расчетным путем. Очевидно, что эта задача не есть задача устойчивости. Это задача выпучивания стержня в условиях ползучести ( reep bu kling). [c.262]

Листы толщиной до 4 мм сваривают без разделки кромок, при 6oflbHJ fi толщино необходима разделка с углом раскрытия 70— 90° Сварку ведут на постоянном токе прямой полярности длинной дугой (f/д 2 - 40 В), что необходимо для предотвращения науглероживания металла при образовании СО и пористости. Перед началом сварки необходим подогрев начальных участков до температуры 250° С. Спла сварочного тока I = (45 -ь 55)/( э напряженно дуги и 40 50 В. [c.349]

Частным видом трехзвеиного зубчатого механизма является механизм с реечным зацеплением (рис. 7.11). Колесо /, вращаясь вокруг оси Oi с угловой скоростью 1, приводит в прямолинейнопоступательное движение рейку 2 со скоростью Колесо 1 имеет начальную окружность радиуса а рейка 2 — начальную прямую а—а. Центроида радиуса перекатывается без скольжения по прямой а—а. Точка Р является мгновенным центром вращения [c.147]

Пусть в начальном положении ось ВВ занимает положение ВпВ а (рис. 8.5) тогда ось СС займет положение СцСо, так как угол ВОС равен 90° и проектируется в натуральную величину. Пусть далее звено 1 повернется на угол ф1. Тогда ось ОВ из положения 0В ) перейдет в положение OS, и угол ф, будет проектироваться в натуральную величину. Ось ОС из положения O q перейдет в положение ОС,, которое определится, если к прямой ОВ в точке О иосс тярить перпендикуляр и найти точку i пересечения атого перпендикуляра с эллипсом у — у. При этом звено 2 [c.169]

Рассмотрим два сопряженных эвольвентных профиля и М2Э2 (рис. 22,16), иринадлел<ащих колссам 1 и 2. Пусть эти профили касаются в точке С, лежащей на образующей прямой п — п. Если на этих профилях выбрать точки и лежащие на начальных окружностях, то отрезок Ст профиля зуба [c.443]

Только что было рассмотрено зацепление двух эвольвент-ных профилей неограниченной длины. Практически при работе двух зубчатых колес в зацеплении находится пара зубьев ограниченной высоты, имеющих внутри своих основных окружностей ножки, очерченные не ло эвольвентам. Пусть, например, у колеса 2 (рис. 22.30) неэвольвентная часть ножки очерчена по прямой MqOj, направленной от начальной точки Мц к центру 0 . При движении колеса / относительно колеса 2 вершина зуба (точка М) описывает кривую у, которая пересекает указанную нами неэвольвентную и эвольвентную части ножки зуба. Если колеса / и 2 начнут вращаться из положения, показанного на чертеже, то при повороте на небольшой угол зубья неизбежно заклинятся. Если же колесо / является нарезающим колесом, то его точка М подрежет заштрихованную на рис. 22.30 часть зуба колеса 2, вследствие чего ножка зуба такого колеса будет ослаблена и будет срезана часть эвольвентного профиля. [c.452]

Как уже говорилось выше, нарезание зубчатых колес по методу обкатки производится перекатыванием рабочего инструмента (рейки) но центроиде заготовки нарезаемого колеса. Если зубья рейки пересечь прямыми, параллельными делительной прямой (рис. 22.33), то все расстояния аЬ, а Ь, а"Ь . .. — будут равны шагу зацепления (р = пт). Одна из этих прямых и может быть выбрана за начальную прямую зуборезного инструмента рейки, которая в процессе обкатки катится без скольжения по делительной окружности колеса. При этом ширина впадины и толщина зуба будут различны в зависимости от того, какая из прямых аЬ, а Ь, а"Ь",. .. выбрана за начальную прямую. Очевидно, что ширина впадины и толщина зуба будут равны в том случае, когда за начальную прямую выбрана делительная прямая, делящая высоту h зуба пополам. Этот случай зацепления олеса с рейкой показан на рис. 22.34 (положение /). Здесь изображена рейка, занимающая положение /, и профиль М Э зуба колеса, иарезан-иого этой ре Кой то нцина зуба колеса, измеренная по начальной окружности, и ширина впадины между зубьями рейки, измеренная по начальной прямой, равны между собой, Есл1- теперь передвинуть рейку из положения / в положение II, то ширина впадины меладу зубьями будет меньше толщины зуба. При этом профиль [c.457]

Окружность, по которой при обработке колеса перекатывается соответствующая выбранная прямая рейки, носит название начальной окружности обработки или делительной окружности колеса (рис. 22.34). Таким образом, начальная окружность обработки колеса в общем случае iiapesa-иия зубчатых колес может не совпадать с начальной окружностью колеса. Необходимо отметнть, что при смещении рейки радиус основной окружности не изменяется. [c.458]

Рассмотрим вопрос о действии сил в зубчатой передаче с косыми зубьями. На зуб колеса 2 действует сила расположенная в нормальной к зубу плоскости, содержащей прямую 0 0 (рис. 22.49, а), и отклоненная на угол р (рис. 22.49, б) от торцового сечения. В ЭТОЙ плоскости силананравлена под углом зацепления к нормальной плоскости (рис. 22.49, е). Сила может быть представлена как сумма трех составляющих, лежащих в трех перпендикулярных плоскостях силы направленной по касательной к начальным цилиндрам, силы направленной [c.471]

М. Л. Новиков предложил косозубое зацепление с неэвольвент-ными профилями зубьев. Зубья располагаются по некоторым винтовым линиям, имеющим равные углы наклона р (рис. 22.52). На рис. 22.52 показаны две винтовые линии, лежащие на начальных цилиндрах колес 1 к 2. Дуги Ра и Ра , на которые перекатываются цилиндры, всегда равны между собой. Вместо плоскости зацепления М. Л. Новиков ввел линию зацепления Сд—Сд, расположенную параллельно осям начальных цилиндров. Сопряженные профили зубьев колес 1 w 2 последовательно входят в зацепление в точках С, С", С ",. .., и, таким образом, в этом случае применяется не линейное, а точечное зацепление. При этом нормаль в точке касания пересекает в соответствующей точке, например Р", прямую Р—Р касания начальных цилиндров, и тем самым всегда сохраняется заданное передаточное отнон1ение. Профили зубьев зубчатого зацепления Новикова вообще могут быть выполнены по различным кривым. Наиболее простыми, как показали исследования, являются профили, очерченные в торцовом сечении по окружностям. [c.473]

Из рис. 26.22 нндно, что механизм будет обладать наименьшими габаритами, если выбрать ось вращения кулачка в точке А. Если поставить условие, чтобы ось кулачка лежала на прямой 6561, соединяющей крайние положения точки В коромысла 2, то ось кулачка может быть выбрана в точке А". Если выбрана точка А (рис. 26.22), то, соединив точку А с точками By и Е, определим начальный угол сро и минимальный радиус-вектор АВ кулачка из формулы [c.535]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...