Условия работы и расчетные зависимости

Условия работы и расчетные зависимости [c.279]

Укажите условия и расчетные зависимости, позволяющие запроектировать расширение бурного потока в нижнем бьефе быстротока с удовлетворительными условиями работы. [c.256]

Структура и средства автоматического управления системой выбираются в процессе планирования ее развития при эксплуатации производится настройка средств управления - выбор алгоритмов и параметров в зависимости от ожидаемых условий работы и текущих значений параметров системы. Средствами автоматического управления при отказах оборудования, ошибках эксплуатационного персонала, а также при превышении фактического потребления продукции системы над расчетным обеспечивается использование имеющихся резервов, изменение конфигурации и структуры системы и ограничение снабжения потребителей продукцией системы. [c.107]

Чтобы дать числовую оценку прочности, мы выбираем соответствующий критерий. Обычно это делается в зависимости от условий работы и назначения конструкции eni e на стадии выбора расчетной схемы, с тем, чтобы путь расчета просматривался от начала до конца и анализ расчетной схемы велся в нужном направлении, а не вообще . [c.33]

Характерной особенностью этого типа решеток является сравнительно резкая зависимость характера течения рабочей среды от числа М. При отклонении условий работы от расчетных аэродинамические характеристики решетки значительно изменяются, коэффициент потерь при этом возрастает. Для иллюстрации на рис. 92 приведены графики изменения коэффициентов скорости и расхода в зависимости от числа Ма для сегмента расходящихся сопел [c.179]

Основные размеры муфт определяются в зависимости от передаваемого момента так как величина его может существенно меняться в зависимости от условий работы и, учитывая, что прочность деталей муфт зависит от характера нагрузки (толчки, удары, перегрузки в периоды пуска), в расчет вводится коэффициент режима работы и расчетный момент определяется по формуле [c.272]

При проектировании изделий, работающих в условиях повышенных температур, конструктор встречается с задачами различного характера в зависимости от назначения и условий эксплуатации изделий. Так, элементы стационарных паровых турбин рассчитываются на сроки службы порядка десяти и более лет, соответственно напряжения и температуры должны быть не слишком высоки. Сопло реактивного двигателя ракеты подвергается действию весьма высоких температур и больших давлений, но продолжительность работы двигателя составляет несколько минут. Соответственно основные механические модели и расчетные методы в этих двух крайних случаях оказываются неодинаковыми, хотя общие принципы построения теории остаются теми же. Поэто-му для начала нам будет удобно [c.615]

В методе расчетных предельных состояний коэффициенты запаса устанавливаются дифференцированно— в зависимости от вида нагрузки, применяемого материала и условий работы конструкции. Это позволяет, с одной стороны, снижать общий коэффициент запаса (и, следовательно, уменьшать стоимость конструкции) в тех случаях, когда нормативные нагрузки и нормативные сопротивления материалов можно установить достаточно точно и когда условия работы конструкции хорошо изучены. [c.602]

Несмотря на наличие большого количества фактического материала значительного числа гипотез, выдвинутых для его объяснения, и ряда расчетных зависимостей, в настоящее время нет достаточно обобщенных формул, с помощью которых можно было бы надежно рассчитать, теплоотдачу для всех случаев. Практическое определение коэффициентов теплоотдачи должно производиться по экспериментальным данным, (формулам), в максимальнейшей степени соответствующим условиям работы промышленной установки. [c.248]

Таким образом, для расчета сильфонного компенсатора на малоцикловую усталость необходимо, с одной стороны, располагать кривой разрушающих деформаций при жестком нагружении, полученной на образцах из конструкционного материала, и, с другой стороны, зависимостью (расчетной или экспериментальной) деформации в наиболее напряженной точке гофра от перемещения его концов. При этом для заданных из условий работы конструкции перемещений определяются упругопластические деформации конструкции, и по кривой усталости материала находится разрушающее число циклов нагружения компенсатора в соответствии со схемой, представленной на рис. 4.1.5, в. [c.186]

Полученное значение установившейся температуры, превышающее допускаемую температуру нагрева для заданного фрикционного материала (см. гл. 10), еще не означает, что тормоз не может обеспечить надежного торможения. Нагрев поверхности трения определяется режимом и продолжительностью работы механизма, В зависимости от графика работы механизм может прекращать действие раньше, чем будет достигнуто вычисленное значение установившейся температуры. Поэтому следует определить значение температуры поверхности трения при заданной (определенной по графику) продолжительности работы механизма г. Для этого случая температура поверхности трения определяется по уравнениям (173)—(179), выведенным для нестационарного процесса нагрева при заданной продолжительности работы. Для обеспечения надежной работы тормозного устройства эта температура не должна превышать допускаемую температуру нагрева для данного фрикционного материала. В противном случае установленный тормоз будет непригоден для данных условий эксплуатации. Анализ критериев, входящих в уравнение, ясно показывает, изменение какого фактора приведет к желаемым результатам. При практическом использовании выведенных расчетных уравнений следует иметь в виду, что они, как и любые другие 42 659 [c.659]

Большое развитие получает разработка вопросов сопротивления разрушению в вязкой и хрупкой области при ударном и статическом деформировании, позволившая классифицировать и в значительной мере объяснить природу возникновения двух типов изломов, охарактеризовать температур-но-скоростные зависимости механических свойств, оценить роль абсолютных размеров и напряженного состояния для хрупкого разрушения и предложить предпосылки расчета на хрупкую прочность (Н. Н. Давиденков). Эти работы способствовали решению практических задач выбора материалов и термической обработки для изготовления крупных паровых котлов, турбин, объектов транспортного машиностроения, химической аппаратуры повышенных параметров и других производств, получивших большое развитие в этот период. С этим связано и расширение работ по исследованию усталости металлов, которое сосредоточивается на изучении условий прочности и обосновании соответствующих расчетных предпосылок в зависимости от вида напряженного состояния, качества поверхности и поверхностного слоя, условий термической обработки (И. А. Одинг, С. В. Серенсен), в первую очередь применительно к легированным сталям, производство которых в больших масштабах было организовано для нужд моторостроения, турбостроения, транспортного машиностроения и других отраслей, изготовляющих высоконапряженные в механическом отношении конструкции. [c.36]

Понятно, что в таком случае в машине одной мощности деталь работает при расчетных условиях с нормальным запасом прочности, в машинах другой мощности та же деталь работает с избыточным запасом прочности. В зависимости от условий службы детали в машине и обусловленного этим метода расчета вместо запаса прочности нередко следует говорить о запасе жесткости, запасе устойчивости и т. д. [c.22]

Абсолютные размеры и профиль ребра в условиях пленочной конденсации определяют не только изменение площади поверхности конденсации, но и гидродинамику процесса формирования пленки конденсата в связи с изменением соотношения сил тяжести, вязкости и поверхностного натяжения, действующих на пленку. Это обусловило различие в подходах к разработке расчетных схем тепло- и массообмена при конденсации на ребристых поверхностях. Однако достаточно точного и универсального аналитического решения данной задачи еще не имеется, и по тому для обобщения опытных данных используются полуэмпирическое и эмпирические зависимости. В опубликованных работах рассматриваются частные решения для случаев преобладающего влияния одного или нескольких факторов. [c.178]

Анализ существующих методов расчета сальниковых уплотнений показал, что рекомендуемые в литературе расчетные уравнения чаще всего представляют собой эмпирические зависимости не имеющие строгих теоретических обоснований и не охватывающие всего комплекса влияющих факторов. Уравнения, полученные теоретически, относятся, однако, к частным условиям работы сальника и основаны на ряде упрощающих допущений, которые значительно искажают действительную картину имеющих место физических явлений. [c.171]

Рабочие нагрузки на шарниры муфт, валы и их опоры определяют в зависимости от условий работы по следующим расчетным схемам. [c.203]

Следует отметить, что данные расчетные зависимости можно использовать в качестве предварительных расчетов, поскольку в общем случае А не является универсальной постоянной и зависит от длины волны колебаний и относительной амплитуды скорости. Результаты экспериментального исследования теплоотдачи в турбулентном пограничном слое при наличии продольных и поперечных колебаний в условиях вибрационного горения приведены в работе [75]. Исследование теплообмена проводилось в цилиндрической камере сгорания диаметром 127 мм и длиной 900 мм, работающей на смеси пропана и воздуха. Уровень звукового давления достигал 157 дБ. Частота колебаний изменялась в пределах 3800—4150 Гц. Резонансная частота колебаний соответствовала 4000 Гц. В камере сгорания возбуждались как продольные, так и поперечные колебания. Число Рейнольдса (Re ), определенное по диаметру камеры сгорания, изменялось в пределах (3,5 ч--т-4,3) 10 , что соответствовало числу Рейнольдса для пограничного [c.235]

Создание упрощенных методов расчета очень важно, но к этой задаче следует подходить более строго. Упрощенный метод должен быть проверен на основании численного решения и экспериментального исследования. На практике это не всегда имеет место. В работе американского ученого [79] указана точность метода 5%, а при проверке оказалось, что могут быть случаи, когда ошибка достигает 300%. В работе [53] эмпирические зависимости, полученные на основании одного эксперимента с двумя цилиндрами, вводятся в расчетные уравнения и метод предлагается без каких-либо ограничений. Нам представляется наиболее правильным путь введения критериев подобия в безразмерной форме, проведения численных решений на ЭВМ, выявления влияния различных параметров и создание затем упрощенных методов расчета. Таким путем созданы упрощенные методы расчета посредством графиков для типовых пневматических систем [21, 22, 34]. На основании этих методов расчета в ряде организаций (ЗИЛ, ЭНИКМАШ и др.) были разработаны руководящие материалы для расчета пневмопривода [43, 63]. Однако эту задачу необходимо решить также и для более сложных устройств и различных режимов и условий работы, а также для типовых устройств, но с учетом уточняющих факторов, которые ранее не принимались во внимание силы трения, утечки воздуха и т. д. В настоящее время начата разработка таких проблем. [c.170]

Переходя непосредственно к выбору типа подшипника, исходят из конкретных условий эксплуатации, монтажа и конструкции подшипникового узла по специальной формуле определяют расчетный (требуемый) коэффициент работоспособности и по соответствующим таблицам выбирают нужный подшипник намеченного ранее типа выбирают класс точности подшипника (по таблице) в зависимости от предъявляемых требований подбирают посадку колец подшипника на вал и в корпус пользуясь справочным материалом и учитывая условия работы узла, определяют схему смазки и конструкцию уплотнителей для подшипников пользуясь примерами конструкций подшипниковых узлов, приведенными в справочнике, окончательно оформляют конструкцию узла. [c.52]

В наиболее общей формулировке под напорно-расход- чой характеристикой (в дальнейшем просто характеристикой) конденсирующего инжектора понимается зависимость выходного давления от коэффициента инжекции. При такой трактовке характеристика дает возможность оценить работу инжектора не только в расчетных условиях, но и на переходных режимах, когда в нем возникают дополнительные потери. [c.135]

В случае сложного напорного трубопровода, состоящего из ряда разветвлений, решение задачи о гидравлическом ударе усложняется тем обстоятельством, что при этом возможен ряд расчетных комбинаций. Здесь могут быть различные случаи в зависимости от числа одновременно работающих турбин и возможных при этом процессов регулирования каждой турбины. Из всех практически возможных комбинаций, которые определяются конкретными условиями работы данной гидростанции, следует выбрать случаи с точки зрения гидравлического удара наиболее тяжелые. К таким, например, относится случай полного сброса нагрузки со всех питаемых трубопроводом турбин, что возможно при аварийном отключении от сети всей гидростанции. Опасно может быть также повышение давления в том случае, если некоторые турбины, питаемые от общего трубопровода, остановлены и, следовательно, ответвления к ним превращаются в тупик. [c.106]

Отказы из-за износа. Отказы, происходящие из-за действия механических, тепловых, электрических и других нагрузок, обусловленных только режимом работы, называются отказами из-за износа. Они возникают в элементах конструкции, работающих на расчетных режимах и при расчетных условиях. Продолжительность износа в зависимости от условий эксплуатации может колебаться в широких пределах. В большинстве случаев такие отказы могут быть предотвращены своевременной заменой элементов, подвергающихся такому износу, новыми. Если в условиях эксплуатации доступ к некоторым элементам затруднен или даже невозможен, то они имеют технический ресурс, превышающий предполагаемый межремонтный ресурс всей системы. Замена таких элементов производится в процессе восстановительного ремонта системы. [c.114]

Расчетное число включений механизма передвижения определяют в зависимости от режима работы и средних параметров цикла работы механизма. Для усредненных условий эксплуатации мостовых и козловых кранов общего назначения число включений Np механизма передвижения [c.101]

Как упоминалось ранее, величиной Ру задаются в зависимости от конструкции стыка и условий работы для данного случая принимают Ру — 1.2Р следовательно, расчетное усилие с учетом скручивания будет [c.130]

Новые возможности экспериментального определения оптических констант связаны с измерением отражения от многослойных интерференционных систем (МИС), в изготовлении которых в последние годы достигнут значительный прогресс (см. гл. 4 и приложение III). В основе этого способа определения оптических постоянных лежит измерение угловой зависимости отражения МИС вблизи угла 0ь, определяемого условием Вульфа—Брэгга, в необходимом интервале энергии рентгеновского излучения. По результатам этих измерений строятся аналогичные расчетные зависимости (метод расчета см. в гл. 4), в которых используются значения 63, Уг, ух, определенные. с достаточной точностью. Подбором искомого значения 6 i добиваются совпадения расчетной и экспериментальной зависимостей. Таким способом авторами работ [37, 66] с использованием многослойной структуры Ti—С получена дисперсия константы б для Ti в районе /(-края поглощения. [c.24]

Более подробные данные о семи размерах агрегатов, выпускаемых фирмой, приведены в табл. 14. Они разбиты па две группы. Наружные диаметры и диаметры поршней двигателей в каждой из групп агрегатов одинаковы. Поршни насосов имеют различные диаметры. Номинальные размеры агрегатов определяются размерами наружного диаметра и диаметров поршней двигателя и насоса. В табл. 14 даны значения теоретической подачи насосов при расчетном числе ходов. Объемный к. п. д. насосной части агрегатов в зависимости от условий работы изменяется в пределах 0,6—0,98. Объемный к. п. д. двигателей составляет обычно 0,92—0,99. [c.272]

Выбор степеней точности по табл. 64 осуществляется в зависимости от конкретных условий работы изделия (рабочие поверхности направляющих, пазов, кареток опорные и соприкасающиеся поверхности) и влияния отклонений формы на точность и качество работы механизма или прибора (ошибки в показаниях отсчетных устройств, в динамических и других характеристиках машин и т. п.). Расчетные значения допустимых отклонений формы должны округляться до ближайших из числа приведенных в табл. 64 для соответствующих интервалов длины. [c.269]

При выборе полей допусков в зависимости от режима работы различают легкий режим, нормальный режим, тяжелый режим и особые условия. Режим работы характеризуется расчетной долговечностью подшипников (табл. 116). [c.431]

На стадии проектирования желательно использовать упрощенные расчетные схемы, если даже они грубо отражают характерные особенности работы конструкции. При этом для одной и той же конструкции может быть использовано несколько совершенно разных расчетных схем в зависимости от того, какие условия работы конструкции имитируются. При использовании простых расчетных схем важно помнить, что автомобиль-самосвал — это единая система, поэтому нужно учитывать взаимодействие его подсистем. [c.78]

В машиностроении расчетные нагрузки определяются в зависимости от конкретных условий работы машины по номинальным значениям мощности, угловой скорости отдельных ее деталей, силы тяжести, сил инерции и т. п. Например, при расчете деталей трехтонного автомобиля учитывают номинальный полезный груз, равный 3 т. Е5озможность же перегрузки автомобиля учитывают тем, что размеры сечения деталей назначают с некоторым запасом прочности. [c.13]

Поскольку изготовление бездефектных конструкций невозможно, в зависимости от их назначения и условий работы устанавливают допустимые нормы дефектности, которые включают в себя, с одной стороны, определенные неизбежные отклонения в технологическом переделе, а с другой стороны — дефекты, являющиеся по количеству и размерам безопасными для эксплуатации. Допустимые нормы дефектности совершенствуются и уточняются на протяжении всей истории их существования. На ранних стадиях развития производства сварных конструкций данные нормы устанав ливали эмпирически. В настоящее время все чаще используют богатый арсенал расчетно-аналитических методов и приемов анализа работоспособности конструкций и изделий с дефектами. [c.4]

ГСуществует два метода определения допускаемых напряжений расчетный и табличный. В различных отраслях промышленности на основе расчета допускаемых напряжений разрабатываются таблицы допускаемых напряжений для ряда типовых деталей (зубчатые колеса, валы, оси и др.). Табличные значения допускаемых напряжений устанавливаются в зависимости от конкретных условий работы отдельных групп деталей и технологии их изготовления. Такой метод дает возможность облегчить и ускорить процесс расчета деталей на прочность. Однако, поскольку эти таблицы рйСйчитаны для определенных условий работы деталей, изготовленных по определенной технологии, данными таких таблиц следует пользоваться с осторожностью даже при расчете однотипных деталей, но работающих в иных условиях и изготов- [c.249]

Наряду со стационарными установившимися режимами в инженерной практике встречаются иногда и нестационарные рабочие режимы, при которых технологический процесс осуществляется при переменной угловой скорости ведущего звена, изменяющейся от цикла к циклу. В таком режиме, например, работают некоторые швейные машины, обувные машины и другие полуавтоматы легкой промышленности, у которых рабочая скорость изменяется оператором на ходу машины в зависимости от специфических особенностей технологической операции. Расчеты по формуле (3.65) показывают, что при реальных соотношениях параметров установление колебательного режима обычно осуществляется при сравнительно малом числе циклов. Поэтому практически можно считать, что нестационарный режим следует за некоторым установившимся режимом. Пусть в момент t = tt оператор приступил к изменению угловой скорости ведущего звена. Тогда начальные условия q (ti) и q (ti) могут быть определены из зависимостей (3.37) и (3.51) для установившегося режима. При этом на рассматриваемом участке (оз =f= onst) колебания могут быть описаны расчетной зависимостью [c.107]

Это и есть искомая зависимость, достоверно устанавлиающая при заданных условиях соотношения параметров, при которых может произойти пережог оболочек твэлов в наиболее тепло-напряженной ТВС. Поэтому для надежного распознавания аварийных состояний рассматриваемого реактора нужно постоянно сравнивать его фактическое состояние, характеризуемое параметрами U p, G, Гах и Я, с определяемой выражением 1(5) границей области допустимых состояний. Технически это может быть осуществлено, например, высвечиванием на экране дисплея в осях 7вх и Р вычисляемой на ЭВМ по формуле (5) границы, разделяющей области допустимых и недопустимых состояний, а также точки, характеризующей фактическое состояние системы (рис. 2). Если точка находится в области допустимых состояний, реактор работает в расчетном режиме. В момент касания точки с кривой должна автоматически сработать аварийная защита. [c.144]

Сравнение экспериментальных данных, полученных автором, с результатами расчетов по формулам С. С. Кутателадзе, М. А. Михеева, Тадеуша, Г. К- Гончаренко свидельствуют о ненадежности вышеприведенных выражений для расчета теплоотдачи при специфических условиях теплообмена в вертикальнотрубных глубоковакуумных испарителях морской воды. Это побудило автора на основании исходных теоретических уравнений, изложенных в 10, и экспериментальных зависимостей, описанных в 11, рекомендовать расчетные уравнения для определения коэффициента теплоотдачи с учетом зависимости этой сложной величины от специфических условий работы испарительных установок данного типа р, Н, ст) при обычном и форсированном режимах их работы. [c.157]

В настоящей работе на основании опытных данных работ [10, 12, 13], в которых изучался механизм процесса поверхностного кипения, сделана попытка построить схему процесса в первом приближении и дать ее математическое описание, а также обработкой системы уравнений методами теории подобия найти систему безразмерных переменных, на основании которой можно получить обобщенные расчетные зависимости. Опытные данные работ [10, 12] свидетельствуют о том, что при поверхностном кипении недогретой жидкости в условиях вынужденного течения последней по охлаждаемому каналу рост, движение и конденсация паровых пузырей возникаю только в относительно тонком пристенном кипящем с [c.52]

Кривые нагрузки, как уже было отмечено, могут относиться к различным звеньям энергетической сиск мы и охватывать различный временный интервал. Помимо это-го, нагрузка может выражаться в различных формах энергии тепловой, механической, электрической. Наконец, должны быть оговорены условия работы, например, определенный коэффициент мощности, определенная схема регулирования нагрузки и т. д. Естественно стремление выразить кривые нагрузки в удобной аналитической форме, что позволило бы ряд важных расчетов проводить без трудоемких графических построений. Кроме того, аналитическое представление кривых нагрузки позволяет обобщать ряд расчетных зависимостей, делая более универсальными получаемые выводы. [c.49]

Приведенные в 14.2 расчетные формулы были получены для тонкостенных манометрических пружин, у которых толщина стенки h значительно меньше малой полуоси сечения Ь. Однако для многих манометрических пружин это условие не выполняется, и тогда при выводе расчетных зависимостей необходимо учитывать соизмеримость толщины h с полуосью Ь. При решении задачи методом Ритца учет соизмеримости h и Ь дан в работе [5]. [c.317]

Влияние сжимаемости учитывается путем введения соответствующего множителя. Описанный метод был использован для расчета проявлений срыва на несущем винте в условиях полета вперед. При этом расчетные зависимости описывали характерные крутильные колебания, возникающие при вхождении сильно нагруженной отступающей лопасти в зону срыва, чего при использовании стационарных срывных характеристик профилей получить не удается. Однако количественное соответствие расчетных данных летным экспериментам оставляло желать лучшего. Расчетные моменты кручения лопасти соответствовали экспериментальным лишь при увеличении расчетной силы тяги винта на 30%. Имелись расхождения и в законах колебаний. Так, в полете колебания начинались с азимута ij) = 180°, а в расчете — с азимута г э = 270°. В работе [С.26] описываются дополнительные измерения нестационарных подъемной силы и момента на колеблющемся по углу атаки профиле NA A0012 результаты представлены в виде таблиц по параметрам а, А = [c.814]

Ведомственные строительные нормы Госзек-водхоза СССР (ВСН 2-65) предусматривают определение максимальных допускаемых (неразмы вающих) скоростей водного потока при проектировании каналов оросительных и осушительных систем по специальным расчетным зависимостям, учитывающим физико-технические свойства и однородность грунта, в котором проложено русло канала, материал крепления (облицовки), назначение канала и условия его работы (см. Указания по определению допускаемых (неразмывающих) скоростей водного потока для различных грунтов и облицовок. М., 1965). [c.85]

Сущность расчета по образованию трещин заключается в том, что наибольшее усилие, которое испытывает элемент отгнормативных или расчетных нагрузок (в зависимости от категории требований), не должно превышать усилия которое может быть воспринято элементом непосредственно перед образованием трещин бетоне при соответствующих коэффициентах безопасности и условий работы, т, е. должно быть соблюдено условие или N [c.20]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...