Сильфоны — Расчет

Расчет на прочность 428—487 Реакции опорные 140 Регистраторы деформации автоматические электронные 492 Регуляторы сильфонные — Пример расчета на жесткость 216 Резонанс 333, 336 Резонансная частота 362 Резонансные кривые —см. Кривые резонансные [c.555]

Регулировочные сопротивления 2 — 433 Регуляторы сильфонные — Пример расчета на жесткость 3 — 216 Редукторы 4 — 351 5—199, 217 [c.464]

Многие механизмы приборов и машин содержат упругие элементы. Они служат для создания усилий постоянного прижима и натяжения, играют роль амортизаторов, аккумуляторов энергии, применяются в качестве чувствительных элементов измерительных устройств, упругих опор, для обеспечения силового замыкания кинематических пар и т. д. Используются упругие элементы нескольких типов плоские (прямые, спиральные, торсионные) и винтовые пружины, мембраны, сильфоны, манометрические трубчатые пружины. В машинах упругие элементы часто применяются в виде пружин и рессор. При расчете упругих элементов допускаемое напряжение определяется в зависимости от качества материала, характера нагрузки, ответственности прибора или механизма, качества обработки и т. д. [c.397]

Расчет. Перемещение сильфона под действием осевой силы Р определяется по формуле [c.502]

В настоящей главе рассмотрены методы получения характеристик малоциклового разрушения материала компенсаторов в связи с состоянием и особенностями нагружения, а также расчетное и экспериментальное изучение кинетики напряженно-деформированного состояния и условий разрушения самой конструкции при нормальной и высоких температурах. На их основе разработаны основы методики расчета сильфонных компенсаторов на прочность при малом числе циклов нагружения, в том числе с учетом временных эффектов длительной циклической прочности. [c.178]

Для инженерных расчетов кривую разрушения сильфонных компенсаторов удобно строить в координатах А — N (см. рис. 4.1.4). Уравнение, связывающее долговечность компенсатора с величиной относительного перемещения на волну оболочки, может быть принято в первом приближении в виде [c.186]

Таким образом, для расчета сильфонного компенсатора на малоцикловую усталость необходимо, с одной стороны, располагать кривой разрушающих деформаций при жестком нагружении, полученной на образцах из конструкционного материала, и, с другой стороны, зависимостью (расчетной или экспериментальной) деформации в наиболее напряженной точке гофра от перемещения его концов. При этом для заданных из условий работы конструкции перемещений определяются упругопластические деформации конструкции, и по кривой усталости материала находится разрушающее число циклов нагружения компенсатора в соответствии со схемой, представленной на рис. 4.1.5, в. [c.186]

В настоящее время имеется методика оценки циклической прочности сильфонных компенсаторов [90, 168, 249]. Расчет ведется в предположении упругого поведения конструкции в фиктивных напряжениях (деформациях). Сравнение (рис. 4.1.6, а) расчетных величин размахов фиктивных напряжений (деформации) (кривая 1) с экспериментальными (кривая 2), пересчитанными в фиктивные напряжения путем умножения на модуль упругости измеренных упругопластических деформаций, для ис- [c.186]

Теория и расчет пружин получили значительное развитие. Разработан уточненный расчет витых пружин круглого сечения методами теории упругости с представлением результатов в виде удобных для пользования корректирующих коэффициентов. Разработаны теория и расчет многожильных пружин. Исследованы вопросы пластического деформирования пружин в применении к заневоливанию и навивке. Разработаны общая теория и удобные для практики методы технических расчетов гибких упругих элементов, расчеты манометрических пружин, трубчатых сильфонов, мембран и др. [c.71]

Характеристики определяются или расчетом или экспериментальным путем и обычно указываются в нормалях на сильфоны. [c.30]

Знание величины эффективной площади необходимо для расчета усилий, воспринимаемых и передаваемых сильфоном при действии на него гидростатического давления и для расчета устройств, связанных с сильфоном. [c.33]

К числу работ, занимающих ведущее место в литературе, посвященной вопросам расчета сильфонов, следует отнести теоретические исследования В. И. Феодосьева [1] и [2]. [c.36]

При решении задач о напряжениях сильфонов В. И. Феодосьев подчеркивает малую пригодность указанного метода, так как для необходимой точности вычисления двух-трех членов ряда бывает недостаточно, и тогда принятый метод расчета теряет свои достоинства. По указанной причине рекомендуется не вычислять напряжения, а строить эпюры сил и моментов, позволяющие находить наиболее напряженные точки по контуру гофров. Используя построения эпюр, В. И. Феодосьев находит наиболее напряженные точки в осевом сечении сильфона (фиг. 53). [c.37]

Дальнейшая разработка более точных методов расчета сильфонов связана с развитием общей геории оболочек, особенно тех ее разделов, которые посвящены упрощению уравнений общей теории для расчета оболочек вращения ири симметричной нагрузке. [c.38]

Трудность разработки инженерной системы расчета сильфонов методами теории оболочек побудили некоторых авторов прибегнуть к каким-либо другим упрощающим приемам. [c.39]

Вопросам расчета сильфонов посвящены и работы В. И. Королева [7]. [c.39]

Там же исследованы явления осевой неустойчивости сильфонов, нагруженных внутренним давлением, а также приведен расчет критической величины давления, при котором происходит потеря [c.41]

После подстановки в формулу Эйлера выражения для изгибной жесткости и некоторых несложных преобразований получается формула (18) для расчета величины критического внутреннего давления, при котором происходит нарушение устойчивости сильфона [c.42]

С помош,ью приведенных формул были рассчитаны критические давления для некоторых нормализованных сильфонов и получены удовлетворительные результаты. Однако значение указанной методики расчета значительно снижается вследствие того, что все расчеты даны применительно к сильфонам, имеюш,им гофры прямоугольной формы. [c.42]

При расчете многослойного сильфона вначале определяются максимальные ход и давление для среднего слоя по уравнению (22), pj oK по уравнению (24). [c.45]

Небезынтересно сопоставить формулы жесткости и напряжений по Королеву с формулами работы [10], учитывая, что расчеты в них сделаны для конструкций сильфонов, представляющих собой систему плоских кольцеобразных пластин, жестко скрепленных по контуру. [c.45]

Поэтому для анализа напряжений нормализованных сильфонов могут быть использованы лишь формулы работы [7], но и при этом создается возможность лишь качественной сравнительной оценки сильфонов. Для решения такой задачи следует преобразовать выражения (8) и (10) с таким расчетом, чтобы напряжения являлись функцией не сил, как это показано автором работы [7], а функцией прогибов [c.63]

Вычертим сильфон в виде, удобном для последующего расчета длины. Весь расчет ведем по средней линии профиля (фиг. 76). [c.102]

Расчет шага оправки для каждого сильфона производится исходя из развернутой длины шага сильфона по средней линии профиля гофров. [c.105]

Например, рассчитаем шаг оправки для накатки трубки сильфона НС 18-10-0,14, имеющего следующие номинальные размеры элементов (в мм), необходимых для расчета наружный диаметр сильфона — 18 внутренний диаметр — 11 шаг гоф- [c.105]

Гофрированная оболочка металлорукава или сильфонного компенсатора является типичным конструктивным элементом, работающим при переменной внешней нагрузке в режиме заданного циклического осевого перемещения Д торцов (рис. 3.20, д). При расчете компенсаторов и металлорукавов определяют эквивалентное осевое перемещение. [c.153]

С помощью балочной схемы, что позволяет упростить процедуру расчета деформаций гофрированной оболочки за пределом упругости. Однако указанный приближенный подход не позволяет определять положение опасных точек в сильфонном компенсаторе, поскольку при использовании балочной схемы не учитывается кольцевая жесткость гофрированной оболочки. [c.159]

В работе [123] предлагается метод расчета длительной малоцикловой прочности сильфонных компенсаторов с учетом влияния высоких температур и времени нахождения под нагрузкой. Расчет основан на использовании разработанных в Институте машиноведения деформационно-кинетических критериев длительной малоцикловой прочности [232, 241] и метода решения задачи о напряженно-деформированном состоянии сильфонного компенсатора при длительном циклическом нагружении [140], а также данных о механических свойствах материалов в указанных условиях. Осущест- [c.198]

Деформированное состояние оболочки компенсатора определялось на основе метода [140] решения задачи о длительном циклическом нагружении данной конструкции. Задача решалась в ква-зистациоиарной несвязанной постановке путем численного интегрирования на ЭВМ Минск-32 системы нелинейных дифференциальных уравнений, определяющих напряженно-деформированное состояние неупругих осесимметрично нагруженных оболочек вращения. Решение линейной краевой задачи производилось на основе метода ортогональной прогонки [52]. Рассматривалась только физическая нелинейность. Учет геометрической нелинейности при расчетах сильфонов, работающих как компенсаторы тепловых расширений в отличие от сильфонов измерительных приборов [193], обычно не производится [32, 150, 222], как не дающий существенного уточнения при умеренных перемещениях. Предполагалось, что все гофры сильфона деформируются одинаково. Поэтому расчет производился только для одного полугофра. Эквивалентный размах осевого перемещения полугофра, вызывающий те же деформации, что и полное смещение концов сильфона, определялся по формуле [c.200]

Для обоснования метода расчета длительной малоцикловой прочности компенсаторов выполнена программа исследований, включающая экспериментальное получение данных по долговечности сильфонных компенсаторов Z) -40 из нержавеющей аустенитной стали Х18Н10Т со следующими параметрами (рис. 4.3.1) dg = А см = 5,4 см = 0,129 R2 = 0,121 см Iq = 6,1 см п =11. Испытания выполнены с использованием специально спроектированной установки, позволяющей осуществлять требуемый режим циклического деформирования компенсаторов в условиях осевого растяжения — сжатия с заданными размаха-ми перемещений. Нагрев компенсаторов — печной, частота нагружений 10—56 циклов в минуту при постоянной температуре 600 С. Компенсаторы находились под давлением 1 атм, причем момент разрушения от циклического нагружения автоматически фиксировался по падению давления в результате утечки воздуха через образовавшуюся сквозную трепщну. Малый уровень давления практически не влиял на деформированное состояние конструкции и ее долговечность. [c.203]

Для построения кривой длительной малоцикдовой прочности компенсаторов, выраженной в циклических деформациях — числах циклов до разрушения, необходимо вычислить в зависимости от величины перемещений деформации в наиболее нагруженной зоне сильфонного компенсатора. Проведенная вычислительная процедура в соответствии с изложенным методом расчета дала воз- [c.203]

Вальшонок Л. С. Расчет тороидального сильфона с невысокими волнами.— В кн. Исследование и расчет напряжений в деталях машин и конструкциях. М. Наука, 1966. [c.279]

Луганцев Л. Д. Решение задачи для тороидальной оболочки применительно к расчету компенсаторов сильфонного типа.— В кн. Расчеты на прочность. М. Машгиз, 1971, № 15. [c.284]

До настоящего времени отсутствуют единые принципы проектирования новых конструкций снльфонов, не разработаны инженерные методы расчета, мало изучены все обстоятельства, оказывающие влияние на работоспособность сильфонов в различных условиях, не принимается радикальных мер для улучшения качества сильфонов, выпускаемых отечественной промышленностью. [c.4]

Приведем пример расчета для построения конструкции сильфона. Пусть для изделия необходимо применить снльфон, внутренний диаметр которого должен быть не менее 34 мм, линейный прогиб — 12 мм. [c.10]

Для некоторых границ значений лит приводятся графики для определения Ао, Ai, A vi (фиг. 51 и 52), что позволяет осуществлять расчеты жесткости сильфонов в замкнутой форме и обходить трудности, связанные с нетабулированными функциями. [c.37]

В работе С. А. Тумаркина [4] решение уравнения (7) представляется тригонометрическими рядами, что в некоторой степени сокращает вычисления. Однако и это решение не дает приемлемой методики расчета сильфонов. [c.39]

В отличие от рассмотренного выше метода расчета деформаций и напряжений в гофрах радиальной формы, предложенного В. И. Фео-досьевым, В. И. Королев исследует конструкции сильфонов, состоящих из плоских кольцеобразных пластин, жестко скрепленных [c.39]

Существующая технология производства сильфонов не обеспечивала изготовления задаваемых размеров толидины стенок с отклонениями менее чем 10% от номинальных значений, что, в свою очередь, ставило вообще под угрозу решение проблемы расчета жесткости [c.56]

Осевое перемещение сильфона обусловлено циклическим изменением температуры вследствие температурных деформаций металлических элементов, а также переменности параметров энергонесущей среды (давления и др.), зависящих от температуры теплоносителя. Для режима эксплуатации компенсирующих элементов характерно циклическое нагружение со стационарными этапами, обусповленное периодическими остановами и пусками. При этом осевое перемещение торцов компенсатора изменяется синхронно и синфазно с температурой теплоносителя. При расчетах напряжения от внутреннего или внешнего давления в компенсаторах суммируют с напряжениями, вызванными перемещениями, учитывая цикличность перемещений и давления. [c.153]

Результаты исследований НДС в зависимости от разностенности сильфона приведены на рис. 3.24. Расчет сильфона со стенкой постоянной толщины показывает, что уровень упругопластических деформаций существенно зависит от толщины стенки, хотя характер распределения деформаций вдоль меридиана при этом не изменяется (см. рис. 3.24, а). Однако непостоянство толщины стенки в меридиональном направлении (табл. 3.3) существенно влияет на деформавди в опасных точках и распределение деформаций вдоль меридиана гофрированной оболочки (см. рис. 3.24, б). Выявлены следующие закономерности происходит выравнивание поля деформаций в криволинейной зоне на внешней поверхности (см. рис. 3.24, а и кривые /, II на рис. 3.24, б) наиболее опасная точка смещается на внутреннюю поверхность, криволинейного участка гофра (кривая III). При этом разница деформаций достигает 30 %. [c.161]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...