Камера сгорания цилиндрическая

При расположении клапанов в головке цилиндра они называются верхними, или подвесными. Верхние клапаны дают возможность получить компактную камеру сгорания цилиндрической, конической или сферической формы, благоприятной для смесеобразования и сгорания топлива. Меньшая поверхность камеры обусловливает также уменьшение тепловых потерь через стенки, а следовательно, увеличение индикаторного КПД. Привод верхних клапанов осуществляется или непосредственно от распределительного вала, или через промежуточные детали в виде толкателей, штанг, коромысел, траверс. Расположение распределительного вала при этом может быть как верхнее, так и нижнее. Наличие тех или иных деталей механизма привода зависит от расположения распределительного вала и числа клапанов. Верхнее расположение клапанов типично для всех дизелей. В современных карбюраторных двигателях с высокой степенью сжатия также преобладают подвесные клапаны, обеспечивающие получение большей мощности при высокой быстроходности, [c.99]

В трубчатой камере сгорания цилиндрическая жаровая труба расположена внутри цилиндрического корпуса (рис. 8.1, а). В авиационных ГТД камеры такой схемы выполняются в виде блока из нескольких трубчатых камер (рис. 8.1, б). Отдельные камеры сгорания соединяются между собой специальными патрубками для выравнивания давления воздуха и газа, а также переброса пламени между жаровыми трубами при запуске. Выходная часть жаровых труб объединена в общий газосборник с кольцевым выходом на турбину. [c.388]

Головка камеры 3 плоская, со струйными форсунками, просверленными в теле головки. Камера сгорания цилиндрической формы, внутренняя оболочка 5 приварена к головке 3. [c.295]

Цилиндрическая камера сгорания диаметром 1,2 м и длиной 3 м заполнена светящимся пламенем жидкого топлива со средней температурой газов 1513 К- Считая излучение пламени серым со степенью черноты 0,4, определить тепловой поток, воспринимаемый боковой поверхностью камеры сгорания. Металлическая стенка камеры сгорания охлаждается водой и имеет температуру поверхности ст — = 410 К = 0,85. [c.291]

На рис. 6.3 представлена схема простейшей цилиндрической камеры сгорания для жидкого топлива. Она представляет собой цилиндрический корпус 1, выполненный из обычной или низколегированной стали, внутри которой помещается жаровая труба 3, выполненная из легированной стали. В жаровой трубе расположена форсунка 7. Первичный воздух при коэффициенте избытка а = 1,5...2,0 поступает в жаровую трубу через направляющие лопатки 2, обеспечивающие хорошее смешение его с распыленным форсункой жидким топливом. Чтобы снизить температуру продуктов сгорания, образующихся в зоне горения 6, в камеру сгорания подается вторичный воздух. Последний проходит по кольцевому каналу, образованному корпусом камеры и жаровой трубой, охлаждая ее одна часть ее через отверстия 4 проникает внутрь жаровой трубы и, смешиваясь с продуктами сгорания, снижает их температуру, другая часть проходит дальше по кольцевому каналу, охлаждая его стенки, и в зоне 5 смешивается с основным потоком, в результате чего газовая смесь приобретает заданную температуру, значение которой составляет 1023 К. В результате коэффициент избытка воздуха а на выходе из камеры сгорания достигает значения 5... 6 и выше. [c.305]

Полученные важные выводы установлены с помощью одномерной гидравлической теории, причем очевидно, что в рамках такой теории эти выводы верны и тогда, когда камера сгорания вообще не цилиндрическая. Подчеркнем, что снижение гидравлических потерь и выгодные условия подвода тепла в камере сгорания соответствуют процессу, в котором в пределе скорость газа относительно камеры равна нулю. В связи с этим, а также в связи с необходимостью организовать сгорание впрыскиваемого топлива в движущемся воздухе требуется поступающий в камеру сгорания воздух предварительно затормозить. Предварительное торможение воздуха можно осуществить частично или полностью с помощью диффузора, расположенного перед камерой сгорания. В сверхзвуковом полете для этого нужно применять специальные диффузоры для торможения сверхзвуковой скорости (см. выше стр. 96). [c.100]

Для дальнейшего анализа свойств движения газа в камере сгорания рассмотрим законы изменения скорости, плотности, давления и числа Маха потока в цилиндрической камере сгорания. Уравнения установившегося движения идеального совершенного газа в цилиндрической трубе имеют вид [c.100]

Таким образом, при подводе тепла к дозвуковому потоку в цилиндрическом канале (камере сгорания) скорость может возрастать только до тех пор, пока не достигнет критического значения Укр. После достижения критической скорости даль- [c.101]

Схема простейшей цилиндрической камеры сгорания для жидкого топлива показана на рис. 32-14. [c.384]

Камера сгорания состоит из цилиндрического корпуса /, внутри которого помещается жаровая труба В жаровой трубе установлена форсунка 7, обеспечивающая тонкое распыливание жидкого топлива. Необходимый для сгорания топлива воздух (первичный) при относительно большом избытке (а=1,5—2,0) поступает в жаровую трубу через направляющие лопатки 2. В зоне горения 6 температура продуктов [c.384]

Камера сгорания дизелей с вихревыми камерами (см. рис. 34-8, в) соединяется с вихревой камерой 3 широкой горловиной. Форма вихревой камеры может быть шаровой или цилиндрической объем ее составляет около 50% общего объема камеры сгорания. В некоторых случаях вихревую камеру соединяют с пространством, расположенным над поршнем, не одним, а несколькими каналами. [c.427]

Газотурбинная установка ГТ-750-6 имеет одну горизонтальную цилиндрическую камеру сгорания, в которой сжигается природный газ при постоянном давлении. Корпус 8 камеры сгорания (рис. 100) представляет собой цилиндрический барабан с двумя приварными фланцами 5 и /Л и двумя патрубками (на рисунке не показаны) подачи воздуха. К фланцу 5 крепится крышка 3 камеры сгорания, фланец 13 служит для соединения камеры с пере- [c.228]

В технических устройствах с закруткой потока выходное сечение канала может иметь сужение. Например, камера сгорания ракетного двигателя заканчивается соплом. Диафрагмирование канала в отличие от осевого потока при определенных условиях приводит к существенной перестройке структуры потока в цилиндрическом канале, предшествующем сужению. [c.61]

Топливная магистраль и каналы в корпусе насоса высокого давления всегда заполнены топливом, и очередная порция, подаваемая дозирующим насосом низкого давления, вытесняет равное количество топлива из трубопровода непосредственно в полость каждого насоса высокого давления. Плунжер насоса высокого давления, получая принудительное движение вниз, вытесняет топливо через отверстия распылителя в камеру сгорания. Для предотвращения обратного перетекания топлива из-под плунжера, а также в целях уменьшения объёма топлива, находящегося под плунжером насоса высокого давления и подвергающегося сжатию перед впрыском, в нижней части корпуса установлен обратный клапан. Помимо этого, цилиндрическая часть плунжера при его движении вниз перекрывает сверление, подводящее то- [c.270]

Следует отметить, что данные расчетные зависимости можно использовать в качестве предварительных расчетов, поскольку в общем случае А не является универсальной постоянной и зависит от длины волны колебаний и относительной амплитуды скорости. Результаты экспериментального исследования теплоотдачи в турбулентном пограничном слое при наличии продольных и поперечных колебаний в условиях вибрационного горения приведены в работе [75]. Исследование теплообмена проводилось в цилиндрической камере сгорания диаметром 127 мм и длиной 900 мм, работающей на смеси пропана и воздуха. Уровень звукового давления достигал 157 дБ. Частота колебаний изменялась в пределах 3800—4150 Гц. Резонансная частота колебаний соответствовала 4000 Гц. В камере сгорания возбуждались как продольные, так и поперечные колебания. Число Рейнольдса (Re ), определенное по диаметру камеры сгорания, изменялось в пределах (3,5 ч--т-4,3) 10 , что соответствовало числу Рейнольдса для пограничного [c.235]

Произведем оценку влияния давления в процессах горения на лучистый теплообмен в цилиндрических теплонапряженных камерах сгорания при соблюдении всех прочих равных условий, сформулированных нами в начале главы. [c.30]

Расчеты значений коэффициента излучения ал производились для кинетических режимов (слабо светящихся пламен) в диапазоне давлений Р = 1 ч- 50 ama при коэффициентах избытка окислителя Лв = 1,1 ч-4-1,8 при работе как на воздушном, так и на парокислородном окислителе. Другие данные (максимальные температуры, составы продуктов сгорания и протяженности зоны горения, использованные для этих расчетов) также были взяты нами из опытов (рис. 6 и 7), проведенных в цилиндрических лабораторных камерах сгорания [c.34]

Нет ясности также в вопросе о влиянии движения массы газа на величину турбулентной скорости пламени и последней на скорость движения газа. Эта теория неприменима также к цилиндрическим камерам сгорания, так как зависимости массовой скорости и асс и видимой скорости вид выведены для плоского фронта [c.61]

А. В. Арсеев и Т. В. Шарова [93] исследовали структуру пламени при сжигании генераторного газа в цилиндрических камерах сгорания диаметром 55 и 170 мм при раздельной подаче газа через коаксиальную горелку типа труба в трубе. Они определяли концентрации реагирующих компонентов и продуктов сгорания, температуры и динамические напоры в различных сечениях факела. [c.66]

На Чебоксарском химическом комбинате освоен и пущен в постоянную эксплуатацию циклонный концентрационный аппарат погруженного горения [21]. Аппарат (рис. 144) применяется для повышения концентрации слабых растворов сернокислого натрия (20 г/л), но может быть использован и для других целей. Производительность аппарата по исходному раствору 5 т]ч. Аппарат состоит из цилиндрического сосуда, в котором находится обрабатываемая жидкость, и выносной камеры сгорания с тангенциальным вводом продуктов горения в аппарат. [c.283]

Топки большинства ВПГ, как и камеры сгорания ГТУ, имеют цилиндрическую форму или форму многогранника (шести-, восьмигранника). При прямоугольном (квадратном) сечении топочной камеры с расположением горелочных устройств в ее днище ухудшаются аэродинамика факела и процесс горения топлива под давлением в условиях высоких теплонапряжений и скоростей топливо-воздушной смеси на регистрах. В случае сжигания мазута [c.94]

Подобная постановка задачи имеет место при изучении теплового режима элементов конструкций камер сгорания газогенераторов, ракетных и авиационных двигателей, теплообменников, цилиндрических сопловых насадков и т. д. [c.40]

Камера сгорания состоит из цилиндрического корпуса и пламенной трубы. Четыре форсунки с неподвижными распылителями смонтированы на съемной крышке камеры сгорания. Топливо подается насосом с приводом от вала турбины. Распыливание топлива производится воздухом, который отбирается из нагнетательного патрубка [c.33]

Горячие газы из камеры сгорания (рис. 2-29) по газопроводу поступают к входному патрубку турбины высокого давления. Жаропрочные вставки газопровода и входного патрубка турбины имеют скользящее соединение. Жаропрочная вставка входного патрубка крепится к кольцевой детали из нержавеющей стали, главная часть которой представляет цилиндр с осью, совпадающей с осью турбины. При работе установки в цилиндрической части этой детали возникает значительная разность температур, в результате чего деталь принимает слегка коническую форму, причем конус имеет больший диаметр в части, прилегающей к направляющим лопаткам. С помощью такого крепления обеспечивается концентричное положение входного патрубка относительно оси турбины, и в месте крепления его не возникает значительных напряжений. [c.44]

Камера сгорания (рис. 5-6) горизонтальная, цилиндрического типа, прямоточная. Жаровые трубы охлаждаются тонким пограничным слоем вторичного воздуха. Природный газ подводится кольцевой горелкой, расположенной в центре торца жаровой трубы. С целью стабилизации и устойчивости пламени производится закручивание струи газа лопатками горелки. Зажигание обеспечивается растопочной горелкой, расположенной сбоку жаровой трубы. [c.156]

На основании разработок газотурбинных установок большой мощности рассматривается многорегистровая камера сгорания цилиндрической формы. Исходя из условий обеспечения эффективного процесса сжигания горючего (природного газа), выбираются допустимая средняя скорость продуктов сгорания П .с, отношение длины камеры сгорания к ее диаметру LID)k. и предельное значение диаметра. Расчет ведется по состоянию продуктов сгорания (с легкоионизируемой присадкой) на выходе из камеры сгорания. При этом учитывается снижение температуры из-за введения присадки (с помощью поправочного коэффициента, выведенного на основании обработки данных [97]). Стехиометрический коэффициент Кст принимается равным единице, и делается допущение о полном сгорании топлива в пределах камеры сгорания. При расчете теплопередачи через стенку рассматриваются радиационный и конвективный потоки тепла, причем коэффициент теплоотдачи рассчитывается с помощью хорошо зарекомендовавшей себя для камер сгорания формулы [117] [c.119]

Рис. 12.18. Отношение давлений в камере сгорания цилиндрического двигателя Р1/(Рг)о как функция отношения площадей А21А .

На рис. 8.13 представлена принципиальная схема каскада высокого давления ГТД с организацией в подкамерном пространстве закрученного течения охладителя. Под камерой сгорания / расположен цилиндрический либо конический корпус вихревого энергоразделителя 2, куда из полости течения вторичного воздуха 3 камеры сгорания / подается часть вторичного воздуха. На охлаждение турбины, как следует из схемы течения, подаются закрученные приосевые массы газа, охлажденные в камере энергоразделения. Избыточное по сравнению с охлажденным потоком давление подогретого потока воздуха срабатывается в процессе охлаждения задней полости сопловой лопатки. Неизбежные утечки воздуха через осевой зазор за последним рабочим колесом турбины при их подкрутке в направлении вращения ротора используются на организацию дополнительного потока, вдуваемого в приосевую зону. [c.383]

Кольцевая камера сгорания размещена между радиальным диффузором компрессора и обоймой турбины высокого давления в общем корпусе турбоагрегата. Она дискового типа, состоит из двух полукольцевых частей с горизонтальным разъемом. Горелочное устройство камеры состоит из цилиндрических регистров, равномерно расположенных по окружности с установленными в них горелками типа, ,грибок . Горелки присоединены к кольцевому трубчатому коллектору изогнутыми трубками со штуцерными разъемами. Коллектор топливного газа выполнен разъемным и оснащен одним газопроводящим патрубком и двадцатью отводами с установленными в них дроссельными шайбами диаметром 7 мм. [c.34]

Горелочное устройство состоит из шести основных и одной дежурной горелок, двух воспламенителей. Основные горелки расположены по окружности и соединены общим кольцевым коллектором, подводящим газ. Дежурная горелка расположена в центре и конструктивно объединена с двумя воспламенителями. Основная горелка состоит из головной части, топливопроводящей трубы и фланца для крепления горелки к крышке камеры сгорания. Фронтовое устройство предназначено для подачи первичного воздуха в зону горения, смешения его с газовым топливом и стабилизации факела на всех режимах работы. Вихревой смеситель предназначен для смешения продуктов сгорания с вторичным воздухом и получения достаточно равномерного поля температур на выходе из камеры сгорания. Корпус камеры и крышка образуют прочный каркас, воспринимающий внутреннее давление воздуха. Корпус представляет собой цилиндрический барабан с двумя врезанными в него овальными, переходящими в круглые патрубками, заканчивающимися фланцами. По этим патрубкам в камеру подводится воздух. Крышка является днищем корпуса и состоит из штампованной овальной части и фланца для соединения с корпусом камеры. На крышке располагают наварыши для крепления горелок и кольцевой коллектор основного газа с двумя входными патруб- ками. [c.42]

Конструктивные особенности оболочечных зпементов конструкций, работающих при высоких термоциклических нагрузках. Корпус газотурбинной установки представляет собой последовательное соединение корпусных оболочечных элементов компрессора 1, камеры сгорания 2, турбины 3 и выхлопного устройства, состоящего из диффузора 4 и соплового устройства 7, соединенных с помощью телескопического кольца 6, а также воспламенителя 5 (рис. 4,1). Перечисленные оболочечные элементы имеют сложную конструктивную форму и представляют сочетание плоских круглых пластин (фланец), цилиндрических и конических оболочек (корпус), сопряженных переходными поверхностями (рис. 4.2). [c.171]

Как показали эмопериментальные исследования [Л. 293, 294, 440], изменение интенсивности конвективного теплообмена по длине канала при турбулентном движении существенно зависит от условий входа жидкости в канал. Вход у всех четырех цилиндрических каналов различного диаметра, используемых в настоящем исследова-нш, не был плавным. По своей геометрии он приближался к условиям внезапного сужения с острой кромкой на входе, так как переходный конус между камерой сгорания и экспериментальным участком (рис. 16-4) имел ступенчатую футеровку из хромомагнезитовых кирпичей. Кроме того, на развитие теплообмена по длине канала влияли геометрические особенности камеры сгорания и сам процесс сжигания газообразного топлива. С целью определения закономерностей изменения конвективного теплообмена по длине канала было [c.433]

В опытах С. Н. Шорина и К. Н. Правоверова [48] в качестве излучателя использовалась нихромовая сетка в виде конусообразного колпака. В опытах И. Я. Сигала [371 промежуточный излучатель представлял собой систему проволок, равномерно расположенных по направлению-восьми лучей-радиусов над горелкой на расстоянии 50 мм. И. П. Колченогова и С. Н. Шорин [17] исследовали продольный излучатель в виде дырчатого цилиндрического стакана, расположенного в камере сгорания коаксиально, и поперечный излучатель в виде трех перфорированных перегородок, расположенных в камере сгорания на различной высоте и пронизываемых раскаленными продуктами сгорания. Материалом излучателей служила листовая жароупорная сталь толщиной 1 мм с круглыми отверстиями. [c.79]

Данные опытов по сжиганию жидких и газообразных топлив в цилиндрических экранированных камерах сгорания при различных давлениях (табл. 1) показывают, что удельные тепловые нагрузки на единицу объема зоны горения, отнесенные к 1 атм давления, Q/Vя.z Р достаточно высоки. Так, для жидких топлив (керосин, дизельное топливо) при невысоких давлениях они составляли 810)-10 ккал/м -ч-атм на воздушном дутье, а при высоких давлениях на парокислородном окислителе (при Рог25- 27%) ()/Тз г Р= (20ч--36)-10 ккал/м -ч-атм. Таким образом, удельные тепловые нагрузки в наших опытах в 10—20 раз выше, [c.26]

Чтобы устранить вредное влияние парогазовой смеси на процесс горения, ее изолировали от горящих газовых струй цилиндрическим стаканом диаметром 110 мм и высотой 160 мм. Таким образом, иарогаз вводился в камеру сгорания по кольцевому зазору 6 = 5 мм независимо от зоны горения. [c.189]

Широко применяются аппараты погруженного горения для упаривания растворов кислот и щелочей. Они успешно используются, например, на Калушском калийном комбинате для упаривания хлормагниевых щелоков, образующихся при производстве сульфата калия. Аппарат представляет собой цилиндрический резервуар (диаметром 1800 мм) с газогорелочным устройством, расположенным в центре и погруженным в жидкость на 500 мм. Горелка изнутри футерована шамотом, который охлаждается воздухом.Теплопроизводительность аппарата , 12млн. ккал]ч коэффициент избытка воздуха ов = 1)6 максимальная температура в камере сгорания 1610° К температура уходящих газов 361° К температура нагрева жидкости 351° К к.п.д. агрегата 90—91%. [c.283]

Д. Н. Ляховским, М. Д. Макушенко и Н. И. Дани-ленковой была создана изотермическая воздушная модель кольцевой камеры в виде секторной вырезки, в которой устанавливались три пламенные трубы. Две крайние пламенные трубы обеспечивают в модели для зоны расположения средней подобие граничных условий в образце и модели. В осевом направлении коллектор с камерами сгорания моделировался на участке от входного фланца до цилиндрической части коллектора, включая небольшой участок цилиндрической части. [c.102]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...