Коэффициент инжекции

Работа струйного насоса характеризуется коэффициентом инжекции [c.327]

Такому значению коэффициента инжекции отвечают следующие значения интересующих нас величин, которые можно принимать при дальнейших проектных разработках испарительных установок до накопления опытных данных по тепловым насосам испарительных установок [c.434]

В последнем случае регулятор постоянства соотношения расходов газ-воздух не используется, и оно обеспечивается постоянством коэффициента инжекции горелок. [c.146]

Важнейшей характеристикой инжекционных горелок (рис. 22, б) является так называемый коэффициент инжекции, под которым подразумевается отношение подсасываемого в горелку воздуха к теоретически необходимому для полного сжигания 1 нж газа. Доля подсасываемого (первичного) воздуха может составлять величину и С. I, П = 1 и П > 1, т. е. некоторые из инжекционных горелок могут работать с полным предварительным смешением газа с воздухом. [c.41]

Диаметр сопла Давление газа Производительность горелки. Коэффициент инжекции. . . .им кГ см. НМ 1и 7,1 0,3 36,7 1,05 9 0,3 64 1,05 10,8 0,3 88 1,05 13,2 0,3 133 1,05 9 0,3 255 1,05 [c.76]

Следует подчеркнуть, что коэффициент инжекции [/ и определяемый наряду с ним коэффициент избытка воздуха в топке котла [c.77]

Полное соответствие установленных горелок проекту в большинстве случаев является гарантией обеспечения необходимого коэффициента инжекции. Остается лишь выяснить диапазон устойчивой работы горелок без проскока и отрыва пламени, а также расходную характеристику каждой горелки. [c.77]

Отношение количества пара Оз низкого давления, засасываемого компрессором, к количеству пара высокого давления Di называется коэффициентом инжекции [c.192]

На рис. 7-6 приведена пунктиром расчетная зависимость величины Арс/Арр от коэффициента инжекции и, а сплошными линиями — результаты испытаний элеваторов при соотношении /3//1 от 6,5 до 18,8. [c.135]

На рис. 5.11 приведена конструкция погружного насоса, рассчитанного с помощью приведенной выше расчетной схемы. Испытания насоса показали, что в таких размерах насос устойчиво обеспечивает расход 31 т/ч и давление нагнетания от 0,16 до 0,47 МПа при изменении давления рабочего пара от 0,3 до 0,8 МПа. Режим работы, близкий к расчетному, был реализован при ро = 0,3 МПа, при этом насос обеспечил коэффициент инжекции и = 80. Объемное соотношение фаз в смеси было близким к его оптимальному значению. [c.115]

Рис. 7.6. Зависимости составляющих потерь в камере смешения от коэффициента инжекции и относительной а,г ) [Р площади горловины диффузору fr. д

В наиболее общей формулировке под напорно-расход- чой характеристикой (в дальнейшем просто характеристикой) конденсирующего инжектора понимается зависимость выходного давления от коэффициента инжекции. При такой трактовке характеристика дает возможность оценить работу инжектора не только в расчетных условиях, но и на переходных режимах, когда в нем возникают дополнительные потери. [c.135]

На характеристику конденсирующего инжектора заданной геометрии оказывают влияние начальное давление пара Ро (рабочий диапазон коэффициентов инжекции сужается с ростом р а, при этом максимальные значения давления на выходе из инжектора Рд max увеличиваются и достигаются при меньших значениях и), начальное относительное массовое паросодержание х активного потока, длина камеры смешения /н. с, с ростом которой [c.135]

Если при этом коэффициент инжекции равен [c.148]

Кратность циркуляции у — отношение расхода рабочего тела по холодильному контуру преобразователя обратного цикла к расходу рабочего тела по энергетическому контуру преобразователя прямого цикла Отметим, что одновременно с у при математическом моделировании ЭХУ, содержащих двухконтурные преобразователи прямого и (или) обратного циклов, используются коэффициенты, определяющие кратность циркуляции рабочего тела непосредственно в этих преобразователях. Например, в рассмотренном выше двухконтурном паротурбинном преобразователе она характеризуется параметром D, а в пароэжекторной холодильной машине — коэффициентом инжекции и. [c.190]

Сначала проанализируем влияние температуры Те. Ее рост, эквивалентный увеличению противодавления на выходе из эжектора, обусловливает уменьшение коэффициента инжекции (рис. 10.4, а) и оказывает неоднозначное влияние на кратность циркуляции у. Увеличению у способствует, как это видно из уравнения (10.5), сокращение разности энтальпий рабочего тела на рефрижераторе ijo — is и разности давлений — рв, а снижению — уменьшение коэффициента инжекции и при неизменной относительной холодопроизводительности ЭХУ. Под воздействием указанных факторов появляется максимум на графике зависимости у Те). Но это не нарушает монотонного характера возрастания коэффициента р, взаимосвязанного с у через коэффициент инжекции и (см. (10.4)). Рост коэффициента р, в свою очередь, [c.197]

Преподаватель обращает внимание обучаемых на способность инжекционных горелок к саморегулированию, т. е. постоянной подачи газа в горелку и соответственно необходимого количества подсасываемого им первичного воздуха. Например, если го )елка работает на давлении газа, при котором она подсасывает на каждый 1 м входящего в нее газа 8 воздуха, то горелка работает с коэффициентом инжекции 8, т. е. если не изменять положение регулятора (диска, шайбы) горелки, а давление газа повысить [c.114]

Таким образом, чтобы сохранить устойчивость в работе, горелки, при изменении ее нагрузки следует изменять коэффициент инжекции (степень предварительного смешения газа с воздухом в инжекционных горелках, определяемая отношением объема инжектируемого первичного воздуха к объему воздуха, требующемуся для полного сгорания газа) или силу тяги в топке. Коэффициент инжекции изменяется регулятором воздуха. [c.115]

Необходимо отметить, что в соответствии с опытом уменьшение противодавления при приближении к режиму запаривания происходит постепенно. Коэффициент А при этом растет, что при величине коэффициента инжекции больше критической приводит к уменьшению противодавления, а затем и исчезновению скачков в расширяющейся части диффузора. Графики на рис. 9-33 и формула (9-37) подтверждают это заключение. [c.273]

Сравнение расчетных данных с экспериментальными показывает, что предложенная методика определения предельных характеристик инжектора имеет удовлетворительную точность. На рис. 9-34 представлена зависимость между противодавлением и коэффициентом инжекции для инжектора, показанного на рис. 9-31. Опытная кривая 1 получена для роа = Ь бар и Гоп = 463°К. Расчетным путем построена кривая 2 (7 ов = 283°К и Л=1). Здесь же показана кривая 3, соответствующая опытной зависимости [c.274]

Рис. 9-34. Зависимость противодавления от коэффициента инжекции.

Определим объемный коэффициент инжекции с учетом подогрева воздуха до температуры 300° С. Температуру газа принимаем равной 30° С, а коэффициент избытка воздуха равным 1,05, тогда [c.208]

По данным работ А. Н. Ложкина можно принять коэффициент инжекции теплового насоса (отношение количества засасываемого пара к количеству рабочего пара) равным — 0,2 для давлений пара, применяемых в испарительных установках. [c.434]

Например, если разрежение в топке увеличится от 1,6 до 2,6 мм вод. ст., т. е. на 1 мм, подсос первичного воздуха в горелку при неизменном давлении газа перед ней на 20 мм вод. ст., т. е. увеличивается с 60 до 80%, и это приводит к возможности проскока или отрыва пламени от горелки. Уменьшается устойчивость работы горелок, нарушаются саморегулируемость горелки и коэффициент инжекции. [c.61]

В (печах, где требуется особая чистота рабочей атмосферы, газ может сжигаться внутри радиационных карборундовых или жароупорных металлических труб, не приходя в соприкосновение с нагреваемым материалом. Такой способ сжигания устраняет необходимость устройства муфелей или применения электронагрева и удешевляет процессы нагрева в чистой атмосфере примерно в 2 раза. Температура, которая может быть достигнута в камере, обогреваемой радиационными газовыми трубами, равна 900—1 000° С и может доходить до 1 150 С, если трубы выполнены из особо жаростойкого материала. Излучающие трубы, разработанные Стальпроектом, однокольцевые (ОИТ) и двухкольцевые (ДИТ), показаны на рис. 5-14. В трубах ОИТ сжигается природный газ под давлением 500—9 400 н1м , в ДИТ—под давлением 500—7 250 hIm . Длина факела регулируется изменением соотношения первичного и вторичного воздуха. Коэффициент инжекции изменяется путем перемеш,ения сопла горелки вдоль ее оси, а степень рециркуляции продуктов горения — при перемещении всей горелки по оси трубы. Чем больше сжигается газа, тем меньше разность температур трубы в начале и конце ее. Так, в трубе ОИТ при сжигании газа в количестве 3 м 1ч разность составляла 150° С, а при его расходе 9,5 м /ч разность уменьшилась до 60° С. [c.233]

В процессе наладки газогорелочных устройств определяются следуюш,ие режимные параметры их работы производительность горелок, обеспечивающая требуемую нагрузку котла при заданном давлении газа до регулятора подачи пределы устойчивой работы горелок по давлению коэффициент инжекции или коэффициент избытка воздуха в топке при различных нагрузках и числе работающих горелок длина факела горелки качество сжигания газа (отсутствие продуктов химической неполноты горения). При работе газогорелочных устройств с автоматикой отлаживается режим работы регулятора подачи воздуха или пропорциони-рующих клапанов, обращая главное внимание на достаточную пропускную способность клапанов при различном разрежении в топке котла. [c.198]

Для инжекционной горелки с вполне определенными геометрическими характеристиками инжектора (диаметр и тип сопла, размеры камеры смешения, сечение газовыходных отверстий и т. п.) максимальное значение коэффициента инжекции V является величиной постоянной, не зависящей от давления газа. Горелки с частичным смешением газа и воздуха проектируются с таким расчетом, чтобы обеспечить долю первичного воздуха в пределах и = 0,4 4-0,6. При этом условии горелка работает на природном газе при малых нагрузках без проскока пламени и имеет сравнительно устойчивый режим работы при расчетном (номинальном) расходе газа. [c.41]

Так, при наладке трех горелок ИГК-170 в топке котла ДКВР-4 был сильно завышен диаметр сопла по сравнению с расчетным (14,5 вместо 10,8 мм). В результате вместо требуемого коэффициента инжекции и = 1,05 была достигнута величина 0,5. Поэтому для обеспечения подачи воздуха было организовано вторичное дутье, так как уменьшение диаметра сопел привело к снижению нагрузки котла. В этом случае мы встречаемся с ошибкой проекта на котел следовало бы установить три горелки ИГК-250. [c.77]

Каждому коэффициенту инжекции соответствует свое оптимальное соотношение сечений fs/fi- При других соотношениях сечений /3//1 в элеваторах возникают дополнительные потери, которые могут существенно снижать отношение ApJApp. Как указывалось, замена сопла элеватора может быть выполнена быстро и поэтому делается сравнительно часто. Замена же корпуса элеватора более трудоемка и поэтому не производится. По [c.135]

В конденсирующих инжекторах используются сопла Лаваля. Расчетный режим работы такого сопла предусматривает равенство давлений на срезе сопла и в окружающей среде, куда происходит истечение. В конденсирующем инжекторе за срезом парового сопла продолжается дальнейшее расширение парового потока, обусловленное конденсацией пара на жидкости, т. е. паровое сопло конденсирующего инжектора работает в режиме недорасширения. Однако на выходных кромках сопла в месте встречи струй пара и жидкости возможно появление не только волн разрежения, но и скачка уплотнения или, по крайней мере, системы волн сжатия. В работе [2 ] указывается, что при определенных соотношениях кинетической энергии жидкостного и парового потоков в сечении встречи струй в сверхзвуковом потоке пара возникает скачок уплотнения. Тем не менее, в непосредственной близости от среза сопла наблюдается понижение давления пара до минимального значения в камере смешения Рктш- Оно зависит, прежде всего, от коэффициента инжекции и и температуры охлаждающей жидкости. 0 объясняется изменением температуры межфазной поверхности, определяющей статическое давление насыщения. При уменьшении и и увеличении температуры охлаждающей жидкости величина тш увеличивается, а соответствующее сечение сдвигается вверх по потоку. [c.125]

Опытные данные, характеризуюпще влияние и и д на выходное давление инжектора, полученные при роп = 0,3 МПа и /г, д = 0,01м, представлены на рис. 7.7. Зависимости Рд (и) имеют четко выраженный максимум, за исключением случая с fp. д = 0,609, при котором эта зависимость имеет пологий характер. С уменьшением fг. д величина Рд шах растет, при этом точки максимума смещаются в сторону меньших значений и. При пятикратном уменьшении площади проходного сечения горла диффузора значение рд, ах увеличивается более чем в два раза, а соответствующий ему коэффициент инжекции уменьшается с 18 до 9. [c.136]

При значениях коэффициентов инжекции, лелсащих между 1Т11П и w,nax, паровой факел в камере смешения имеет форму [c.141]

Поскольку отношение rhjm есть коэффициент инжекции и, то соотношение, связывающее Р и v, имеет вид [c.194]

Перейдем к анализу влияния температуры Tj на удельный расход охлаждающей воды учитывая, что при Г = T opt = = idem противодавление на выходе из эжектора, коэффициент инжекции и практически параметр N , в. х остаются постоянными. Кроме того, по мере роста температуры Г5 сокращается изоэн-тропный перепад энтальпий h—i2s, срабатываемый на турбине ПТП, что в соответствии с уравнениями (10.4) и (10.5) обусловливает уменьшение коэффициентов v и р, показанное на рис. 10.5, а. Однако в конечном итоге сокращение величины г —i2s приводит к незначительному уменьшению приведенной электрической мощности ЭХУ и обусловливает некоторое возрастание параметра No. a> как это видно из рис. 10.5, б. Таким образом, вид кривой [c.199]

Коэф. Ур называют коэффициентом инжекции эмиттера. Электрофиз. параметры эмиттера и базы всегда выбираются такими, чтобы величина была по возможности близка к единице, даже с учётом того, что на практике часто выполняются неравенства D >Dp, Тр>т,. Т. о., на границе эмиттера и базы (л- = 0) ток в осн. является диффузионным током дырок. [c.156]

Здесь коэффициент Д учитывает различие между скоростью, определяемой по уравнению неразрывности в предположении полной конденсации, и действительной скоростью рабочего тела за скачком. В нервом приближении коэффициент Д принимается постоянным, что справедливо для заданного значения коэффициента ин-жекции х= (твАпп) при фиксированной величине входного импульса /ь Для больших коэффициентов инжекции Д 1. [c.271]

Отметим, что в некотором диапазоне изменений давления в камере смешения количество движения, вносимое паром, и расход его при неизменных начальных параметрах остаются постоянными. С другой стороны, при фиксированных размерах жидкостного сопла постоянство коэффициента инжекции означает постоянство количества движения, выносимого жидкостью. Следовательно, для инжектора заданных размеров при x = onst, pon = onst и 7 on= onst величина суммарного входного импульса также сохраняется постоянной в достаточно широком диапазоне изменений давления в камере смешения. [c.271]

Данному значению t M соответствует вполне определенное давление насыщения за скачком. При уменьшении коэффициента ин-жекции величина i m увеличивается и давление насыщения растет. Когда это давление становится равным давлению за скачком, имеет место граничный случай полной конденсации. Соответствующее значение коэффициента инжекции назовем критическим. При меньших значениях коэффициента инжекции полная конденсация в скачке не осуществляется. Коэффициент А при этом резко возрастает и увеличивается выходной импульс, что вызывает уменьшение противодавления и приводит к запариванию инжектора. Из предыдущего ясно, что последнее может иметь место при небольших коэффициентах инжекции, высокой температуре подсасываемой жидкости или низких противодавлениях, когда скачок располагается в расширяющейся части диффузора, а давление за ним равно давлению насыщения для данного значения i m. [c.273]

U = Q2lQ — объемный коэффициент инжекции, показывающий, сколько кубометров инжектируемого воздуха подсасывает каждый кубометр инжектируемого газа [c.198]

Следует отметить, что изложенный здесь метод расчета инжекции является наиболее простым и наглядным. Пользуясь этим методом,. 0ЖН0 с приемлемой точностью определить, какое отношение диаметра кратера к диаметру газового сопла способно обеспечить требуемый коэффициент инжекции. На основании такого упрощенного расчета изготовляется несколько газовых сопл. Диаметр выходного отверстия у одного из сопл равен расчетному значению, а у остальных отличается от расчетной величины на 0,1 — [c.199]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...