Задачи с несколькими зонами

Задачи с несколькими зонами [c.201]

Если углы представлены кратными независимыми узлами, то процесс стыковки для задач с несколькими зонами совпадает с процессом, описанным в гл. 3. Однако результаты вблизи углов [c.201]

Значения а на внутренней поверхности корпуса, полученные методом электромоделирования по рассмотренной выше методике, сопоставлялись с имеющимися в настоящее время сведениями об условиях теплообмена в данной зоне ЦВД турбин типа К-300 [82]. Видно, что полученные при моделировании уровни а хорошо согласуются с известными данными. Действительно, зона фланца (зона Б, рис. 78), в контрольных точках которой измерялись экспериментальные значения температуры (исходные для решения нашей задачи), находится несколько выше зоны А в районе фланца и ниже зоны В цилиндрической части корпуса, для которых нанесены значения а, согласно [82 ]. Максимальные значения а имеют место в зоне Л, наиболее загроможденной, минимальные — в зоне В. В рассматриваемой нами зоне Б, на кинематику потока которой оказывает влияние крепеж, значения а должны быть ниже, чем в зоне А, и выше, чем в зоне В, что полностью подтверждается результатами моделирования. [c.179]

Проанализируем несколько необычную задачу о продольном обтекании верхней полуплоскости с образованием зоны отрыва конечной протяженности. Решение будем строить следующим способом. Возьмем на плоскости (х, у) прямоугольник с вершинами в точках (-f а, 0), (-Ь а, а) и назначим граничные условия в виде [c.169]

Вышеупомянутыми авторами [13] был предложен альтернативный метод расчета размеров пластических зон и перемещений при деформации по типу III. Во-первых, он интересен тем, что позволил получить аналитические выражения для перемещений у вершины трещины, и, во-вторых, может применяться для решения задач распределения напряжений в телах конечных размеров с несколькими трещинами. [c.68]

Пусть после деформации шпангоут имеет с упругим основанием 2т зон контакта, причем i-я зона контакта имеет координаты ф2г-ь фгг. 2,..., т (рис. 3.2, б). Такая схема контактного взаимодействия шпангоута с односторонним круговым основанием полностью совпадает со схемой деформирования шпангоута на упругом ложементе с несколькими симметричными вырезами, эквивалентными с зонами отхода шпангоута от одностороннего основания ( ф2г-1<<р< ф2г)- Разрешающая система для рассмотренной контактной задачи принимает вид (см. 2.1) [c.74]

В предыдущем параграфе рассмотрены задачи, в которых зона контакта в начальный момент времени совпадала с первоначально предполагаемой. В этих случаях при идеальном сцеплении или проскальзывании решение достигается за первую итерацию. Если внешняя нагрузка не меняется, зона контакта может корректироваться после каждого временного шага без внутренних итераций. Перемещение границы контакта на один элемент происходит, как правило, за несколько временных шагов. Однако в некоторых задачах зона контакта является [c.134]

Метод сращиваемых разложений изложен в монографиях [7, 10, 11, 17, 26] и др. и для решения контактных задач применялся в работах [3, 4, 25, 27] и др. Здесь поясняются основные идеи метода на примере решения контактной задачи для упругого тела конечных размеров. Затем обсуждаются усложнения, привносимые наличием нескольких малых зон контакта. В заключение приводятся результаты асимптотического анализа задачи с вытянутой узкой областью контакта. [c.73]

Для определения распределения напряжений и сопротивления качению необходимо решить контактную задачу с приведенными выше граничными условиями. Наибольшая трудность при ее решении состоит в определении расположения и границ зон сцепления и проскальзывания (их может быть несколько в области взаимодействия). [c.124]

В практически интересных случаях в разложение (10.7) входит не один, а несколько атомных уровней, что приводит к задаче на собственные значения с матрицей 3x3 для трех р-уровней, к задаче с матрицей 5x5 для пяти -уровней и т. п. На фиг. 10.6, например, показана зонная структура никеля при расчете по методу сильной связи с использованием 5-кратно вырожденных атомных Зс -уровней. Приведены графики зонных энергий для трех симметричных направлений в зоне Бриллюэна, каждому из которых соответствует своя степень вырождения ). [c.188]

Важным является то, что общее решение задачи удалось несколько улучшить. Действительно, в последнем случае зона падения НЭК не только не выходит за пределы объявленного рано ва, но и сокращается до 2000 км (при величине ДУ = 24 м/с) вдоль трассы полета, вместо объявленного разброса 3000 км. Боковой разброс остается неизменным 100 км. [c.528]

Использование этого метода позволяет дополнительно расширить зону захвата космических РСА путем разворота ДНА в сторону пологих углов облучения с приемом одновременно сигналов от нескольких зон неоднозначности и восстановлением когерентности в каждой из них независимо. Хотя качество РЛИ может значительно ухудшиться, но возможность расширения зоны захвата может оказаться решающей для задач, требующих оперативности (например, оценка последствий катастроф, ущерба при разливе нефтепродуктов И.Т.Д.). [c.85]

Для увеличения диаметра слитков кремния, что является важной задачей, применяется электромагнитное обжатие зоны с помощью отдельного индуктора, работающего на более низкой частоте, чем плавильный индуктор, и другие технологические приемы, позволяющие получать слитки диаметром несколько десятков миллиметров. [c.243]

При переходе на скоростное шлифование необходимо сократить вспомогательное время. Повышение производительности будет более существенным при внедрении элементов автоматизации, направленных на снижение вспомогательного времени (измерение детали, подвод детали к кругу, правка круга и т.д.) быстрый подвод шлифовальной бабки к детали включение вращения детали подача СОЖ черновая и чистовая подача шлифовальной бабки по достижении заданного размера детали, который обеспечивается прибором -активного контроля выключение вращения детали и подачи СОЖ. При скоростном шлифовании необходимо следить за подводом смазочно-охлаждающей жидкости в зону резания. Главной задачей является создание препятствий к образованию воздушного. потока, чтобы рабочая жидкость смогла достичь зоны резания. С этой целью в кожух монтируется пневматическая насадка-трубка, имеющая несколько поперечных отверстий, через которые воздух подается в направлении, противоположном вращению круга. Имеются также и другие устройства для обеспечения обильного охлаждения при скоростном шлифовании. [c.178]

Параметры капель на границах ячеек также определялись из решения задачи о нестационарном одномерном течении газа частиц с кусочно-постоянным начальным распределением в предположении об отсутствии межфазного взаимодействия. В силу принятых допущений газ частиц не обладает собственным давлением, поэтому все возмущения переносятся в такой среде со скоростью частиц (семейство характеристик вырождено), а разрыв в начальном распределении скоростей приводит к возникновению либо зоны вакуума , либо зоны взаимопроникающего движения двух потоков частиц. Если нормальные к границе ячейки составляющие скорости капель направлены в одну сторону ( i 2>0), то на границу приходят/ характеристики только из одной ячейки и значения параметров принимаются равными значениями в той ячейке, из которой газ частиц вытекает. Если нормальные составляющие скорости имеют разные знаки ( i 2 0), то граница ячейки попадает в область, где характеристики отсутствуют ( вакуум ) или пересекаются (зона взаимопроникающего движения). В этих случаях решение в обычном смысле найдено быть не может и возникает необходимость дополнить решение. В расчетах были опробованы несколько вариантов аппроксимации параметров частиц на границах ячеек при условии i 2<0. В окончательном варианте схемы скорость капель определялась с помощью линейной интерполяции, а значения плотности р2 и энергии сносились из той ячейки, из которой газ частиц вытекает. Такой способ определения параметров капель на границах ячеек обеспечивает устойчивость вычислительного процесса и гладкость профилей параметров капель. [c.132]

Значительные скорости пара в трубах и клапанах связаны с существенными сопротивлениями в тракте. Потери давления в области высокого давления допускаются несколько большими, чем в зоне низкого давления, так как из-за возврата теплоты их вредное влияние ослабевает. Относительная потеря давления пара от сечения перед стопорным клапаном до первого НА обычно допускается не более 10%, а в тракте от ЦВД до клапанов ЦНД — 4—6% в клапанах ЦНД —до 4% суммарная потеря между ЦВД и ЦНД —до 10% потеря в линии греющего пара между реактором и СПП — около 6%. Выбор экономически оправданных сопротивлений в паропроводах — важная задача проектирования установки. Требуется также тщательный анализ потерь давления в СПП при [c.117]

Важное практическое значение приобрела методика восстановления ресурса роторов, основанная на периодическом удалении с их поверхности (с целью не допустить развития в роторах макротрещин) слоев толщиной б с 0,5 мм через 60—100 тыс. ч как в зонах конструкционных концентраторов, так и в центральных полостях. При этом предусматривают также герметизацию центральной полости и заполнение ее сухим инертным газом. Эта разработка впервые апробирована в 1974 г. на действующей ГРЭС, где в условиях капитальных ремонтов тщательно отработаны технология и необходимая оснастка [24]. Испытания образцов из сталей для роторов с периодическим снятием поверхностных слоев показали, что рассматриваемая профилактика может в несколько раз увеличить ресурс роторов (вероятно, до 300 тыс. ч и более). Аналогично решают эту задачу энергетики Японии и США [77]. Основные элементы этой методики могут эффективно применяться и для других ответственных конструкций, в частности, барабанов котлоагрегатов. [c.16]

Расчет коэффициентов расхода ц = В/Вт на влажном паре является затрудненным, так как неясной остается модель течения, на основании которой нужно определять теоретический расход. Возможно несколько решений поставленной задачи. Величина в соответствии с формулой (8-2) может быть определена по термодинамической схеме истечения, причем показатель изоэнтропийного процесса принимается в зависимости от степени сухости и температуры [k x, Т)], например по данным [Л. 149]. Такой метод встречает естественные возражения, так как он не учитывает переохлаждения потока, скольжения и распределения фаз по сечениям. Кроме того, коэффициент расхода терпит разрыв на верхней пограничной кривой вследствие скачкообразного изменения показателя k при переходе через кривую насыщения. На рис. 8-4, а показано изменение коэффициента ц, рав, рассчитанного таким способом. С ростом уо коэффициент возрастает, причем в зоне уо = 0 функция ц рав (г/о) терпит разрыв. [c.213]

В настоящее время используют несколько способов решеиия задач такого типа. Например, можно из линейного решения задачи об изгибе упругой оболочки найти максимальные значения напряжений, возникающих в зоне отверстия днища сравнивая эти величины с напряжениями в аналогичном днище без отверстия, можно получить так называемый коэффициент концентрации напряжений. Значения этого коэффициента табулируются и в дальнейшем используются в известной схеме расчета по допускаемым напряжениям. [c.376]

Механика дискретного контакта начала формироваться в ходе экспериментальных и теоретических исследований контактного взаимодействия реальных тел, поверхности которых обладают микрорельефом с размером неровностей вплоть до нескольких нанометров. Устойчивый интерес к постановкам и решению новых задач дискретного контакта продиктован, в первую очередь, запросами трибологии. По известным оценкам более 80% случаев выхода из строя машин и механизмов обусловлено процессами, происходящими в зоне контакта деталей. [c.3]

Данные, получаемые при помощи оптических датчиков с высоким пространственным разрешением, используются при решении большого числа тематических задач, включая, например, измерение протяженности и классификация растительного покрова, определение состояния сельскохозяйственных культур, геологическое картирование, контроль эрозии почв в береговой зоне и т.д. Однако область применимости этих данных несколько ограничивается тем, что получение качественных оптических снимков возможно только на освещенной части поверхности Земли в ясную, безоблачную погоду. [c.58]

Ранее было показано, что при построении разрывных полей скоростей область П течения сплошной среды разбивается на несколько блоков. Внутри каждого блока строится непрерывное поле скоростей, которое, исходя из требований к разрывным КВ-полям скоростей, стыкуется с полями скоростей соседних блоков. При этом только на границах блоков происходит скачкообразное изменение вектора скорости. Построенные таким образом разрывные КВ-поля скоростей можно использовать как решение для последующей корректировки. В частности, введением на стыке блоков переходных зон можно осуществить "склейку" разрывных полей скоростей (п. П3.2) и получить с помощью склеивающих функций непрерывные во всей области С1 поля скоростей. Принципы создания склеивающих функций изложены в п. П3.2. Применение их для построения непрерывных полей скоростей на основе разрывных КВ-полей покажем на примере задачи о прокатке в условиях плоской деформации, рассмотренной в п. 1.2.6. [c.220]

Необходимо подчеркнуть также, что определение условий наступления кризиса по существующим в настоящее время упрощенным полуэм-пирическим теориям связано с нахождением нескольких эмпирических коэффициентов, замыкающих расчетные уравнения. При этом предложенные расчетные соотношения часто по сути становятся просто эмпирическими (что позволяет применить различные гипотезы к одним и тем же опытным данным путем соответствующего подбора коэффициентов), а попытки построить на их основе критериальные зависимости - малоубедительными. Из одной системы уравнений разные авторы получают различные критерии, что противоречит теории подобия. Постановка задачи в более полной форме сталкивается пока с непреодолимыми трудностями. Даже в простейшем случае (для круглой трубы) приходится иметь дело с решением сопрояженной задачи с тремя зонами стенка канала, пристенный слой, ядро потока. Незнание детальной структуры диа-батного двухфазного потока по длине делает невозможным решение задачи в целом даже для круглой трубы. [c.72]

В случае относительно узкой зоны больших тепловых нагрузок (что имеет место, например, в кристаллизаторах и в ИПХТ-М для получения слитка) задача теплосъема несколько облегчается в связи с растеканием тепла вверх и вниз от зоны максимальных тепловых нагрузок по телу охлаждаемой стенки (см. рис. 13, б). Такое же явление, но с трехмерным растеканием в плоскости стенки наблюдается при концентрированном выделении тепла на рабочей поверхности в случае переброса дуги на стенку тигля или кристаллизатора (см. 9). На рис. 15 показаны значения коэффициента растекания ф = Явтах вычисленные для двумерной модели в [33]. На рис. 15 и тах — плотности тепловых потоков подводимого к поверхности стенки в зоне высоких нагрузок и снимаемого водой (максимальное значение). [c.40]

Для задач с большим временем счета целесообразно организовать счет в несколько этапов. Для этого необходимо файл Ф2 записывать на персональный МД. На этом же диске отводится дополнительно одна зона (вход NFXOST) для записи начальных параметров. Перед первым пуском программы VOLNA на ВЗУ нужно записать начальные параметры согласно таблице [c.282]

Толстостенная цилиндрическая оболочка под внутренним давлением. Эта задача имеет аналитическое решение для сАучая упругопластического деформирования. Расчет по предлагаемому методу выполнен для оболочки с внутренним диаметром вдвое Меньше наружного и при давлении р — 0,60 1, при котором по упругому расчету кольцевые напряжения 09 на внутренней поверхности почти вдвое превышают предел текучести материала. При разбиении центральной зоны вдоль радиуса на слои толщиной г/40 в четвертом приближении на внутренней поверхности получено ое = 0,557 От, т. е. с погрешностью 0,5% с несколько [c.130]

Приведенный пример расчета линзы демонстрирует возможности и практическую важность задачи расчета решеток с максимумом энергии в - 1-м или 1-м порядках. Большие, по сравнению с длиной волны зоны, требуют более аюжных решеток с несколькими штрихами. При этом актуален расчет однопорядковых репзеток для некоторого интервала периодов щах], определяющего изменение размера зон [c.187]

Учет гибридизации делает задачу намного более сложной. Занятая -орбиталь, скажем +, гибридизируется с состояниями зоны проводимости, и среднее значение оказывается несколько меньшим единицы. Подобным же образом гибридизируется и незаполненное -состояние, так что среднее значение п<< оказывается большим нуля. В чистых переходных металлах именно эти состояния приводят к обсуждавшемуся в 2 ферромагнетизму зонных электронов. Здесь мы имеем дело с отдельной примесью и можем описывать волновые функции с помощью фаз. Резонанс со спином вверх лежит ниже энергии Ферми, а резонанс со спином вннз — выше. [c.542]

V. Модель тонкой пластической зоны. Концепция, альтернативная теории разрушения Гриффитса — Ирвина, была выдвинута несколько лет назад Г. И. Баренблаттом [39]. Чтобы избежать бесконечно больших напряжений в кончике трещины, он предложил, что в области перед трещиной, где полное разделение материала еще не наступило, действует поле когезионных сил (рис. 6.10, а). Считая, что напряжения в этом поле постоянны и равны напряжению текучести Oys, Даг-дейл [40] получил первое приближенное решение упругопластической задачи для трещины нормального разрыва (I рода). Дагдейл предполол<ил, что зона текучести перед кончиком трещины в плоскости трещины имеет вид узкой щели с пластической областью размером Ьо, которая увеличивается с размером трещины до предельного значения (рис. 6,10,6). [c.240]

Суш,ественная особенность многих конструкционных контактных задач состоит в наличии нескольких одновременно включенных в работу зон контакта (резьбовые и зубчатые соединения, подшипники качения и т. д.) и необходимости совместиого учета контактных и общих деформаций сопрягаемых деталей в связи с их действительной формой, особенностями закрепления, действием силовых факторов и т. д. Общий подход к решению таких задач рассмотрен в следующей главе. [c.5]

Сочетание методов строительной механики оболочек и колец и теории упругости. Вместо использования приближенных соотношений, связывающих контактные перемещения и давления в разъемных соединениях, возможно определение местной податливости путем решения краевых задач теории упругости для этих зон. При малой ширине шюшадок контакта, составляющих 1/10-1/5 толщины фланцев и расположенных на краю фланцев, здесь также удобно использовать предположение, что осевые контактные напряжения распределены линейно и могут быть заменены нормальными и изгибающими контактными усилиями. При этом разрывные сопряжения, естественно, включаются в общую расчетную схему составной многократно статически неопределимой конструкции. Получающиеся в соответствии с принятым предположением перемещения на площадках контакта несколько отличались от линейных, однако максимальное отклонение не превышало 5% наибольшего значения прогиба на площадке. Эту величину можно приближенно считать оценкой погрешности принятого предположения, так как компенсирующие эти отклонения напряжения составили такую же часть от заданных. [c.134]

Транспортные роботы (напольные рельсовые и подвесные монорельсовые) перемещаются по принудительному марщруту, т. е. в строгом соответствии с заданной программой. Роботы мостовые и напольные безрельсовые перемещаются по свободному марщруту, т. е. между любыми позициями загрузки (разгрузки), находящимися в пределах обслуживаемой зоны. Такие роботы управляются от микропроцессоров или от микроЭВМ в связи с необходимостью решения логических задач выбора направления движения, контроля положения и выбора кратчайшего маршрута перемещения. Такими ЭВМ могут быть Электроника-60 или СМ-1800. В случае применения нескольких транспортных роботов возникает необходимость группового управления ими, а также оснащения дополнительными устройствами и механизмами, в том числе обеспечивающими выбор оптимального пути перемещения и контроль за безаварийным одновременным перемещением нескольких [c.532]

В настоящее время разработаны и серийно выпускаются ветроагрегаты для автономной ветроэнергетики мощностью 4—6 кВт. Наличие на территории СССР значительного количества зон с благоприятными ветровыми условиями открывает широкие перспективы использования к 2000 г. в народном хозяйстве как маломощных ветроагрегатов с диапазоном мощностей до нескольких киловатт, так и крупных ветроэнергетических установок и систем от 1 до 3 МВт, предназначенных для выработки электроэнергии и выдачи ее в энергосистему. До 1986 г. прежде всего необходимо было освоить производство ветроэнергетических агрегатов мощностью до 30 кВт и приступить к созданию ветроагрегатов единичной мощностью 50—100 кВт. До 2000 г, должна быть решена основная задача — организация серийного производства ветроэнергетических агрегатов мощностью до 100 кВт. [c.37]

Относительная среднемассовая скорость С2= (са—и)/и вторичных капель в первый момент со,прикосновения равна С2 = — 1, и лишь после разрушения капли скорость почти мгновенно достигает максимальной величины (рис. 3-4). В дальнейшем величина са уменьшается, так как вращающаяся с постоянной скоростью пластина догоняет тормозящиеся в воздухе мелкие капли. Вновь происходит соударение вто-1ричных капель с пластиной, но уже при меньших относительных скоростях. Поэтому большая доля вторичных капель остается на поверхности. В ступенях турбин, работающих в зонах различного давления пара, эти процессы протекают несколько иначе мелкие каили увлекаются потоком пара, а скорости вторичных капель зависят от условий взаимодействия и давления пара. Большое влияние на характер взаимодействия б) дут оказывать пленки, текущие по поверхностям лопаток. Поэтому графики, представленные на рис. 3-4, следует рассматривать как иллюстрацию, не претендующую на обобщения. Тем не менее из данных исследований вытекаЕОт некоторые качественные зависимости, справедливые для широкого круга задач. В частности, обнаруживается максимум зависимости относительной скорости са от скорости соударения. Это объясняется тем, что при больших и образуются более мелкие вторичные капли (рис. 3-4), которые быстрее тормозятся в окружающем воздухе. В начальный момент времени скорость втопичных капель достигает. значи. [c.55]

Для решения этой проблемы фирма Пратт-Уитни разработала несколько мероприятий (изменение программы работы электронной системы управления двигателем, отключение зон подачи топлива в форсажной камере в целях снижения противодавления за вентилятором, удлинение разделителя потоков, расположенного за вентилятором, и т. д.), оценка эффективности применения которых проводилась во время войсковых испытаний самолетов с модифицированными двигателями в течение 1978—1979 гг. В результате интенсивных работ фирмы по доводке частота появления помпажа уменьшилась к середине 1978 г. приблизительно до 2,3 на 1000 ч полета, и поставлена задача достижения уровня 1,3. В полностью доведенных двигателях F100 предполагается достичь частоты 0,5 на 1000 ч, однако признается, что эта проблема никогда не будет решена окончательно, так как она свойственна самой конструкции двигателя. [c.106]

Технологический процесс включает ряд операций подготовку исходного материала, волочение, термическую обработку, покрытие и отделку. Исходным материалом для производства стальной проволоки является катанка диаметром от 5 до 15 мм в бунтах массой до 600 кг. Перед волочением катанку подвергают травлению для удаления окалины с поверхности. Наряду с травлением в кислотных растворах окалину с поверхности катанки удаляют также механическим или электрохимическим способом. При производстве высокопрочной проволоки из сталей типа ЗОХГС, 50ХФ и др. катанку подвергают патентированию. Патентирование заключается в нагреве стали до температуры однофазного состояния аустенита, выдержке в соляном растворе при 450—550 °С и охлаждении на воздухе. Сорбитная структура, полученная после патентирования, улучшает механические свойства катанки — повышается пластичность и прочностные характеристики металлов. Силы трения в зоне контакта металла с каналом волоки являются вредными, препятствующими повышению эффективности процесса. Для уменьшения коэффициента трения поверхность катанки подвергают меднению, фосфатнрованию, желтению, известкованию. Перед подачей в волочильную машину бунты катанки укрупняют на стыкосварочной машине. Перед задачей в волоку конец катанки заостряется на острильных станках. Операция острения может проводиться перед задачей в каждую волоку, если волочение осуществляется через несколько волок. [c.339]

Изменение параметров технического состояния машин в ряде случаев сопровождается увеличением уровня колебательной энергии (Ниже, когда иет необходимости различать механизм, машину и агрегат, для простоты их будем называть машиной). Для машин, уровень шума которых имеет существенное значение, превышение определенного уровня вибрации или излучаемой акустической энергии можно считать отказом по виброакустическим показателям В этом случае первой задачей вибро-акустической диагностики машин является локализация источников повышенной виброактивности. Она позволяет определить относительную роль каждого источника в создании общей вибрации. На ее основе строят математическую модель механизма и устанавливают особенности кинематики рабочего узла или протекающего в нем процесса, приводящ,ие к возникновению повышенной вибрации Источник вибрации может быть протяженным (например, многоопорныи ротор) Тогда возникает необходимость дополнительного исследования пространственного распределения динамических сил и кинематических возбуждений, возникающих в данном узле. Наиболее распространенными способами выявления и локализации источииков является сравнение вибрационных образов (во временной и частотной областях) машины в целом и отдельных ее узлов Когда виброакустические образы нескольких источников подобны, полезно анализировать потоки колебательной энергии через различные сечения механизмов, динамические силы, действующие в различных сочленениях, а также статистические характеристики процессов (функции корреляции, взаимные спектры, модуляционные характеристики и т д,). В связи с тем. что силовые и кинематические возбуждения в узлах н вибрация машины в целом зависят не только от интеисивности рабочих процессов, но и от динамических характеристик конструкций, для выявления причин повышенной вибрации следует измерять механический импеданс и подвижность различных узлов — статорных и опорных узлов механизмов, машин, агрегатов, а также фундаментных конструкций Способы выявления источников повышенной виброактивности механизмов. Наиболее распространенный способ выявления — сопоставление частот дискретных составляющих измеренного спектра вибрации с расчетными частотами возбуждений, действующих в рабочих узлах механизмов В табл. 1 пре ставлены сводные формулы частот дискретных составляющих вибрации и возбуждающих сил некото рых механизмов. Спектры вибрации измеряют на нескольких скоростных режимах работы механизма, что позволяет более надежно сопоставить расчетные частоты с реальным частотным спектром вибрации Кривые зависимости уровней конкретных дискретных составляющих вибрации от режима работы механизма дают возможность выявить резонансные зоны. [c.413]

Принято [534] для поликристаллических материалов подразделять технологические остаточные напряжения на напряжения I, II и Ш родов. Их взаимодействие подчиняется принципу суперпозиции, схематично показанному на рис. 183 для оси х, проходящей через несколько зерен. Возникновение технологических остаточных напряжений при виброупрочнении поверхности дробью обусловлено кооперативным взаимодействием неоднородного поля упругопластических деформаций с тепловыми потоками в поверхностных слоях, обеспечивающих высокоскоростную диссипацию энергии. Вследствие изменения удельного объема поверхностного слоя наружные слои находятся под воздействием сжимающих напряжений, а внутренние — растягивающих. Напряжения I рода охватывают макрообласти (в частности, совокупности зерен), II рода — области изолированных зерен, а напряжения Ш рода уравновешиваются в малых зонах, соизмеримых с размерами межатомных расстояний. Истинное локальное остаточное напряжение Оосг определяется в любой точке (х, у) (рис. 183) суммой остаточных напр5[жений всех родов. Однако для упрощения решения задачи в дальнейшем будем понимать под технологическими остаточными напряжениями только напряжения I рода. [c.331]

Вопросу о концентрации напряжений около отверстий от силовых нагрузок посвящено большое количество отечественных и зарубежных работ. В этих работах приведены данные, позволяющие получить величины и распределение напряжений в зонах отверстий как круговых, так и имеющих другие формы, в пластинах и оболочках при действии нагрузок основных типов. Рассмотрено также взаимное влияние нескольких отверстий, их ряды и двоякопериодические системы. Подробные обзоры результатов различных теоретических и экспериментальных исследований в этой области имеются в монографиях Г. Н. Савина [1] и Э. И. Григолюка и А. А. Фильштинского [2. Задача об объемном напряженном состоянии около прямого кругового цилиндрического отверстия рассматривается в работах [3] и [4], где с помощью приближенного энергетического метода [c.110]

ДЫХ растворов (все более многокомпонентных) на их основе. Это соединения класса (GaS, GaP, AIN, GaN, InN, InP), A B (ZnS, ZnSe, dS...) и др., позволяющие получать материалы с очень широким диапазоном значений ширины запрещенной зоны от нескольких десятых до > 6 эВ и светодиоды с широкой гаммой цветов. В последние годы удалось получить светодиоды голубого, зеленого свечения (что раньше не удавалось) на основе широкозонных нитридов III группы (A1N, GaN AlGa, InN...) на подложках GaN. Это намного превосходит выпускавшиеся до недавнего времени светодиоды на основе GaAs. Но широкое внедрение нитридов высокого структурного совершенства оказалось очень сложной задачей. Сейчас в развитых странах занимаются разработкой оптимальной технологии их получения. [c.156]

Задача данного этапа работы заключается в разработке технологии по изготовлению контейнеров, пригодных для длительных экспериментов (несколько суток) по выращиванию крупных монокристаллов алмаза. Для решения данной проблемы необходимо подобрать оптимальный материал с учетом вышеперечисленных требований изучить влияние механических свойств и плотности контейнера на процесс передачи давления от пуансонов к реакционной зоне. Дополнительное требование - это универсальность материала и технологии изготовления контейнера для использования его в любых типах АВД (наковальня с лункой, белт и многопуансонные аппараты). [c.456]

Задача устойчивости при таком неоднородном начальном напряженном состоянии сводится к уравнению в частных производных с переменными коэффициентами, которое проинтегрировать аналитически не представляется возможным. Для оценки критического значения Q p поперечной силы воспользуемся элементарным, но довольно эффективным упрощающим приемом. В основу этого приема положены два соображения. Во-первых, тонкие оболочки средней длины теряют устойчивость с образованием довольно большогр числа волн, как было показано в предыдущих параграфах. Поэтому в тех случаях, когда в зоне действия максимальных начальных сил образуется несколько волн, расчет оболочки на устойчивость при переменных величинах 5о = 5о (х, ср) и Тю = Гю х, ф) можно свести к расчету оболочки с постоянными начальными внутренними силами, равными максимальным их значениям. [c.241]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...