Деформация опоры контактная

Относительные перемещения колеса вызываются изгибом валов, контактными и изгибными деформациями зубьев, контактными деформациями подшипников опор, деформациями корпуса редуктора. [c.237]

При построении линеаризованной динамической схемы планетарной передачи будем предполагать, что одно- и двухступенчатые планетарные передачи имеют несколько (3 4) симметрично располол<енных сателлитов. Будем также считать, что при динамических процессах в планетарном механизме в отдельных одно-и двухступенчатых передачах этого механизма нагрузка равномерно распределяется между всеми сателлитами. Принятое допущение означает, что подшипники центральных колес и водила указанных передач не испытывают радиальных нагрузок и, следовательно, отсутствуют поступательные смещения центров инерции этих звеньев за счет деформаций опор, корпуса и изгибных деформаций валов. Кроме того, подсчеты показывают, что результирующая крутильная податливость планетарного ряда и двухступенчатой -планетарной передачи определяется в основном (помимо чисто крутильных деформаций валов) деформациями подшипниковых опор сателлитов и незначительно зависит от изгибно-контактных деформаций зубьев. [c.108]

Суммарная деформация опор качения складывается из контактных деформаций к-ачения и колец w и контактных деформаций на поверхности посадки колец ыа ал и в корпус w" [13] [c.107]

Как показывают расчеты жесткости привода на кручение [71], для коробок скоростей токарных и фрезерных станков в общем балансе деформаций закручивание валов составляет всего 15—30%. В результате изгиба валов и деформации опор и зубчатых передач крутильная податливость составляет в среднем 40%, а контактная податливость шпоночных и шлицевых соединений — 30—40%. [c.158]

При консольном расположении одного из колес возрастают деформации вала и опор, что усиливает концентрацию нагрузки по длине зуба. Износ подшипников нарушает регулировку зацепления, из-за чего в передаче возникают дополнительные динамические нагрузки. Все эти особенности понижают несущую способность передач. Проф. В. Н. Кудрявцев рекомендует принимать несущую способность конических зубчатых передач с линейным контактом при расчетах на выносливость по изгибным и контактным напряжениям равной 0,85 от несущей способности цилиндрической передачи, рассчитанной на ту же нагрузку. [c.124]

Усилия, возникающие в зацеплении колес, вызывают деформацию не только зубьев, но и валов, корпусов н опор, что приводит к неравномерному распределению нагрузки вдоль контактной линии зубьев, а также к дополнительным динамическим нагрузкам. Такое же влияние оказывают неизбежные погрешности изготовления и монтажа деталей передачи. [c.290]

Усилия, возникающие в зацеплении колес, вызывают деформацию не только зубьев, но и валов и опор, что приводит к неравномерному распределению нагрузки вдоль контактной линии зубьев, а также к дополнительным динамическим нагрузкам. Такое же влияние оказывают неизбежные погрешности изготовления и монтажа деталей передачи. При расчетах с целью учета влияния указанных факторов номинальную нагрузку умножают на коэффициент нагрузки К, который в свою очередь определяется произведением трех коэффициентов К = К К К . [c.259]

На установке можно испытывать образцы при изгибе, растяжении и сжатии. Для измерения силы удара в одной из опор устанавливают пьезокварцевый датчик. Прогиб образца в центральной части измеряют с помощью специальной приставки, состоящей из фотоэлемента, лампы освещения и запирающей иглы. Действительные напряжения на поверхности образца в этом случае остаются неизвестными, так как трудно определить потери энергии однократного удара на местные смятия и контактные напряжения соударяющихся деталей из-за неучитываемых неупругих деформаций, возникающих в материале в процессе повторно-переменного нагружения. Поэтому в работе [162] определена общая деформация поверхностного слоя материала образца, и эта общая деформация разделена на упругую и неупругую составляющие. [c.259]

Уравнения движения привода выписаны на основе уравнений Лагранжа, а рассеяние энергии в системе учтено в виде модели вязкого трения. Численные значения коэффициентов затухания колебаний определили расчетным путем с последующим уточнением в процессе экспериментального исследования. При расчете параметров дифференциальных уравнений движения учли, что баланс крутильной податливости складывается из податливостей валов па кручение, контактных деформаций сопряженных деталей, податливостей опор и изгибных деформаций валов, приведенных к крутильной податливости. Уравнения движения главного привода, имеющего переменные массы и жесткости, представили [c.131]

Кроме того, будем пренебрегать изгибно-контактными деформациями зубьев, а также ограничимся рассмотрением лишь упругих свойств подшипниковых опор сателлитов и механических соединений, посредством которых осуществляется остановка центральных колес или связь основных звеньев одно- и двухступенчатых передач, образующих рассматриваемый планетарный механизм. Анализ, основанный на учете упругости опор сателлитов, приводит еще к одной схематизации в представлении одно- и двухступенчатых передач. Предполагается, что оси сателлитов этих передач располагаются на условном безынерционном водиле 5, которое связано с конструктивным водилом 3 упругим соединением, эквивалентным по своей характеристике подшипниковым опорам сателлитов (рис. 57, а, б). [c.127]

Под действием крутящего момента произойдет кинематическое перемещение колес относительно координат хОу на величины б,, компенсируемые перемещениями от местных (в зонах контакта) и общих деформаций (изгибных и сдвиговых деформаций зубьев, тел колес, валов, опор и т. п.). В зонах контакта возникнут контактные давления qj x, у). Уравнения равновесия в этом случае имеют вид (г=1, 2) [c.182]

Установка на опоры — Деформации контактные 480, 481 [c.770]

Погрешность закрепления Де, возникает при закреплении заготовок в приспособлениях в связи с изменением контактных деформаций стыка заготовка — опоры приспособления. Погрешность закрепления — это предельное поле рассеяния положений установочной поверхности относительно поверхности отсчета в направлении выдерживаемого размера. [c.51]

Смещение вследствие контактных деформаций стыка заготовка — опоры приспособления вычисляют по эмпирическим зависимостям типа , = Q" os а, где С — коэффициент, характеризующий условия контакта, материал и твердость поверхности заготовок, используемой в качестве баз (значения С приведены в табл. 22) Q — сила, действующая на опору а — угол между направлением выдерживаемого размера и направлением наибольшего смещения. [c.51]

Сила ( тяж тяжести в поле тяготения Земли для обычных объектов с массой т равна = gm и направлена к центру Земли, Поле тяготения Земли действует на все расположенные в нем системы. Для механических объектов его действие связано с общими и контактными деформациями, причем в первом случае деформации вызываются распределенной нагрузкой, а во втором — концентрированной реакцией опор. Действие силы тяжести на средства и объект измерения существенным образом зависит от их ориентации в пространстве и конструктивных особенностей. Для малой общей деформации эта зависимость имеет вид [37] [c.155]

В общем случае смещение у измерительной базы под действием силы закрепления складывается из перемещений, вызванных контактными явлениями в стыке "опора СП -технологическая база заготовки (J0" собственными деформациями заготовки у и СП контактными явлениями в предварительно затянутых стыках СП (Уст)- [c.173]

Ротор на подшипниках качения. В наиболее распространенных опорах роторов - в подшипниках качения - имеет место нелинейная зависимость между контактной деформацией и нагрузкой. Кроме того, всегда существующие радиальные зазоры в самих подшипниках также влияют на общую нелинейность системы. [c.375]

Погрешность закрепления Дбз возникает при закреплении заготовок в приспособлениях в связи с изменением контактных деформаций стыка заготовка - опоры приспособления. Пофешность закрепления - это предельное поле рассеяния положений установочной поверхно- [c.57]

Данные для расчета контактных деформаций (мкм) стыка заготовка - опора приспособления [c.61]

Зазоры в подшипнике и упругие деформации его элементов под действием рабочей нагрузки вызывают осевые и радиальные вибрации вала, которые в ряде машин и механизмов недопустимы. Жесткость опор на подшипниках качения может быть значительно повышена при создании предварительного натяга. В обычных подшипниках относительное осевое смещение колец под действием осевой нагрузки слагается из свободного перемещения в пределах имеющейся в подшипнике осевой игры, а также от упругой деформации рабочих поверхностей в местах контакта тел качения с дорожками качения. Сущность предварительного натяга заключается в том, что пара подшипников получает предварительную осевую нагрузку, которая ликвидирует осевую игру в комплекте, создавая начальную упругую деформацию в местах контакта рабочих поверхностей колец с телами качения. Если затем к подшипнику приложить рабочую осевую нагрузку, то относительное перемещение его колец вследствие дополнительной деформации рабочих поверхностей будет значительно меньше, чем до создания предварительного натяга. Изменение контактных упругих деформаций б в шарикоподшипнике под действием нагрузки показано на рис. 38. Предварительный натяг вызывает одинаковую деформацию в обоих подшипниках, а вал на участке установки пары подшипников испытывает растяжение от нагрузки Ло (рис. 39, а). [c.453]

Точечные опоры приспособлений конструктивно оформляются в виде установочных элементов с ограниченной поверхностью контакта. К ним относятся постоянные опоры (ГОСТ 4083-57), узкие призмы для установки цилиндрических заготовок и некоторые другие детали. Применение этих опор обеспечивает постоянную и одинаковую для всех заготовок данной партии устойчивость установки независимо от погрешностей их размеров и форм. Недостатком установки на точечные опоры является возможность повреждения базовых поверхностей заготовок при больших усилиях зажима, а также смещение (осадка) заготовок из-за наличия контактных деформаций в местах касания опор с базами. При наличии чисто обработанных баз несущую поверхность опор увеличивают. В этом случае малые макрогеометрические погрешности баз не оказывают заметного влияния на устойчивость установки. При установке плоскими базами используют, в частности, опорные пластинки (ГОСТ 4743-57). Чем ниже точность и чистота базовых поверхностей заготовок, тем в большей степени локализуют места их контакта с опорами приспособления (принцип локализации контакта). [c.127]

На основе экспериментальных исследований, проведенных в МВТУ им. Баумана, установлено, что зависимость контактных деформаций для стыков заготовка — опоры приспособления выражается нелинейным законом вида [c.129]

Для обеспечения определенности базирования необходимо выполнение следующих условий 1) выбор надлежащих базирующих поверхностей 2) выбор точек приложения сил, создающих контакт между сопряженными поверхностями, против опорных точек для уменьшения собственных деформаций обрабатываемой заготовки при недостаточной жесткости заготовки создают дополнительные подводимые опоры, которые подводятся до соприкосновения с поверхностями заготовки и затем фиксируются и на время обработки превращаются в неподвижные 3) уменьшение контактной деформации путем расчета, установления и выдерживания при обработке необходимых допусков на отклонение сопряженных поверхностей от теоретически правильной геометрической формы и класса чистоты. [c.34]

Смещение опоры от центра подшипника в сторону внутреннего торца связано со смещением в эту сторону максимальных контактных давлений вследствие деформации вала и подшипника. [c.131]

Величину смещений из-за контактных деформаций стыка заготовка — опоры приспособления вычисляют по эмпирическим зависимостям вида [c.35]

Детали перед сваркой помещаются между сварочным наконечником и опорой и сжимаются с усилием При этом вступают в соприкосновение микронеровности их поверхностей. На рис. 13, а показана профилограмма прокатанной поверхности медной детали, протравленной азотной кислотой. Под действием контактного давления максимальные микронеровности к = 2 мкм и г = 80 мкм) подвергаются пластической деформации, вызывающей их растекание . Так как площадь соприкосновения микронеровностей меньше общей площади соприкасающихся поверхностей S , [c.28]

В предыдущих главах рассмотрены динамические явления в машинных агрегатах, имеющих сравнительно простую структуру моделей. К моделям такого вида приводят обычно используемые при их построении допущения, связанные с пренебрежением реальным распределением инерционных параметров, исключением из рассмотрения унруго-диссипативных свойств звеньев передаточного механизма и рабочей машины, существенным ограничением числа учитываемых степеней свободы механической системы и системы управления и пр. Однако для достаточно широкого класса задач динамики управляемых машин адекватные модели машинных агрегатов имеют значительно более сложную структуру. Так, для передаточных механизмов машинных агрегатов с быстроходными двигателями характерны возмущающие воздействия с широким частотным спектром. При исследовании динамических процессов в таких машинных агрегатах возникает необходимость в исиользовании моделей передаточных механизмов с большим числом степеней свободы, отражающих многообразие двин<ений, обусловленных изгибно-крутильными деформациями звеньев, контактными деформациями опор и др. В ряде случаев существенным оказывается учет реального распределения упруго-инерционных параметров. [c.169]

Изменение конструкции пяты и изготовление ее в форме шара исключило заштыбовку, т. е. заклинивание в опоре, позволило резко увеличить ее долговечность. Одновременно подвергалась конструктивным изменениям и опора. Исследованием было установлено,, что причиной поломки опоры являлись контактные напряжения, превышающие, расчетные и вызывающие появление радиальных трещин и деформацию опоры. При удалении сухаря из узла сочленения пяты и опоры получен контакт сферической поверхности пяты с опорбй на большей площади, что обеспечило требуемую работоспособность и долговечность узла.. [c.114]

Жесткость валов, вращающихся в не-самоустана вливающихся подшипниках скольжения, должна быть достаточной, чтобы обеспечить необходимую равномерность распределения давления по длине подшипников. Расчет валов и подшипников в совместной работе при рассмотрении задачи как контактной и как гидродинамической приводится в специальной литературе. Применяют также упрощенные расчеты, в которых допустимый угол упругой линии вала в опоре (в радианах) выбирают равным минимальному диаметральному зазору в подшипнике, деленному на длину подшипника. Эти расчеты не могут считаться достаточно обоснованными, так как контактные деформации и упругие углы поворота корпусов соизмеримы с зазорами в подшипниках. [c.331]

Для валов, опирающихся по концам на подшипники скольжения, условную опору располагают на расстоянии (0,25 -ь0,3)/ от внутреннего торца подшипника (рис, 24.7, в), что обусловлено смещением в эту сторону максимальных контактных давлений вследствие деформаций вала и подшипника. Ыагрузки от зубчатых колес, шкивов, звездочек и других подобных деталей передаются на валы через поверхности контакта. В расчетах валов эти нагрузки для упрощения заменяют сосредоточенными эквивалентными силами, приложенными в середине ступицы (рис. 24.7, г). [c.410]

Применение голографической интерферометрии в экспериментах со статической де( юрмацией сопряжено с трудностями, поскольку для получения определенного контролируемого числа полос на интерферограмме нужно прикладывать небольшие заранее известные напряжения. Механические устройства, такие, как микрометры, обладают люфтом и гистерезисными эффектами того же порядка величины, что и измеряемая деформация. Контактные точки имеют тенденцию к блужданию, поэтому маловероятны случаи, когда от микрометра или от другого скручивающего устройства сила прикладывается точно в правильном направлении. Наиболее предпочтительны методы возбуждения, исключающие использование движущихся соединений. Одним из эффективных способов приложения статической силы к объекту является использование термического расширения, вызванного локальным нагревом участка опоры. Термическое возбуждение можно осуществить непосредственно с помощью ламп, нагревательной нити или пламени. Если позволяют электрические параметры объекта, то его можно нагревать, пропуская через него ток собственное сопротивление объекта обусловливает источник самонагрева. Этот метод полезен при выявлении потоков, при наличии которых будут локально нагреваться полости и расслоенные участки. Главный недостаток использования термического давления — это отсутствие пространственной селективности, а к его достоинствам относятся простота и то, что его возможности весьма велики. [c.529]

В первом варианте ромбическии палец определяет положение прис-пособления-спутника в направлении оси ОХ. Погрешность установки зависит от зазоров при фиксации. В направлении 0Y погрешность зависит от контактных деформаций прижимных платиков спутника и опор станции зажима, износа и погрешности расположения опорных платиков. [c.608]

Смещение вследствие контактных деформаций стыка заготовка - опоры приспособления вычисляют по эмпирическим зависимостям типа 3 = 2 osa, где С - коэффициент, характеризующий условия контакта, материал и твердость поверхности заготовок, используемой в качестве баз (значения С приведены в табл. 22) Q - сила, действующая на [c.57]

Для опор конвертеров характерны большие радиальные нагрузки при медленном вращении в сочетании с вибрацией системы и сильными ударами при загрузке конвертера, а также при скалывании застывшего металла значительное осевое смещение в плавающей опоре вследствие большого перепада температур несоосность опор от статического или динамического прогиба, от деформаций при нагреве, а также от неточности установки цапф и корпусов обычно несоосность опор при точной выверке не превышает 1° высокая температура окружающей среды и значительный нагрев подшипников в результате теплопроводности, излучения, выброса жидкого металла и шлака (влияние высоких температур может быть уменьшено при установке экрана на цапфе либо охлаждением водой, циркулирующей внутри корпуса или цапфы) сложность герметизации подшипникового узла, которая предохраняет узел от проникновения в него пыли, вы дуваемой в большом количестве в окружающую атмосферу при плавке, а также частиц жидкого металла и шлака (значительние угловое смещение при несоосности опор и линейное смещеное при тепловом расширении элементов конвертера не позволяют использовать лабиринтные уплотнения, а наличие высоких температур усложняет возможность применения контактных уплотнений) сложность монтажных операций (в частности, замена вышедшего из строя подшипника с приводной стороны конвертера связана с демонтажом привода). [c.512]

При монтаже шпинделей металлорежущих станков стремятся уменьшить вибрации в работе устранением зозоров между шариками и кольцами за счет создания предварительного натяга. Натягом повышают жесткость опор в результате уменьшения начальных контактных деформаций. [c.264]

Обработка на токарных станках 200 Конические соединения — Выпо янение 646 Контактные деформации стыка заготовка — опора приспособления — Расчет 40 [c.688]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...