Общие определения и допущения

Общие определения и допущения [c.9]

Определение напряжений общепринятым методом непосредственного решения, при применении которого решается система уравнений трех категорий — равновесия, совместности деформаций и реологического, в общем случае учета действительных свойств материалов сопряжено с практическими трудностями. Так, при реологическом уравнении, учитывающем нелинейную ползучесть и допущение о простом последействии, задача сводится к сложным не-классифицируемым интегральным уравнениям. Только в случае введения различных упрощающих предпосылок, часто не соответствующих действительности, можно тем или иным доступным способом решить соответствующее уравнение [2, 3]. В частности, в случае допущения о простом последействии задача решается в квадратурах только при принятии экспоненциальной формы, записи и линейности простой ползучести [4]- [c.140]

Ниже рассматривается задача определения нестационарных температурных полей в многослойных покрытиях, расположенных на грунтовом основании. В общем случае они представляют собой систему неограниченных пластин с внутренними источниками выделения или поглощения тепла между слоями покрытия и грунтовым основанием обеспечивается идеальный контакт теплофизические характеристики материалов в слоях различны температура среды меняется по гармоническому закону условия теплообмена между средой и поверхностью конструкции подчиняются закону Ньютона. Система дифференциальных уравнений для сформулированной задачи с учетом принятых предпосылок и допущений имеет вид [156, 157] [c.289]

Общие определения. Отклонение струи питания при воздействии (соударении) на нее менее мощной струи управления широко используется в элементах струйной автоматики. Возникающие при этом струи будут иметь различный характер в зависимости от граничных условий, а также режима течения. Однако в любом случае взаимодействие завершается образованием результирующего струйного течения. Задача расчета взаимодействия струй состоит в том, чтобы при заданных граничных условиях, а также кинематических и динамических характеристиках взаимодействующих струй определить параметры результирующего течения. Общего решения указанной задачи вследствие ее сложности в настоящее время нет. Для получения приближенных решений рассматривают характерные схемы взаимодействия струи и принимают упрощающие допущения. Так, в зависимости от граничных условий могут иметь место схемы свободного соударения струй и соударения струй в ограниченном пространстве. [c.131]

Во многих задачах теории упругости можно вполне удовлетворительно обойтись двумя измерениями, или так называемой плоской теорией упругости. Имеется два общих типа задач такого рода. Хотя эти два типа можно выделить, принимая определенные ограничения и допущения для полей напряжений и перемещений, часто их вводят описательно при помощи типичных примеров. Для реализации плоского напряженного состояния тело должно представлять [c.207]

В связи с искривлением сечений возникает вопрос о возможности применения в общем случае изгиба с поперечной силой формулы (7.19) для определения нормальных напряжений, в основу вывода которой положена гипотеза плоских сечений и допущение об отсутствии нормальных напряжений по горизонтальным площадкам. Однако, если взять два смежных сечения на незагруженном участке балки, то поперечные силы в обоих сечениях будут одинаковы. Касательные напряжения при этом в соответственных точках также окажутся одинаковыми и соседние волокна не будут давить друг на друга. Кроме того, при равенстве касательных напряжений в двух смежных сечениях искривление этих сечений будет одинаковым. Отрезок волокна аЬ (рис. 7.30, б) переместится в положение а Ь, не испытывая при этом дополнительного удлинения, а следовательно, и дополнительного нормального напряжения. [c.179]

Используемые в настоящее время практические критерии и методы оценки возможности перехода несвязных грунтов в разжиженное состояние, определения смещений земляных масс и возведенных на них сооружений основываются на ряде предпосылок и допущений и имеют различную область применимости. Исследование устойчивости структуры водонасыщенных грунтов при лабораторных испытаниях должно производиться в условиях, отражающих состояние грунта (плотность, влажность, характер и уровень статических напряжений), а также особенности и интенсивность динамических нагрузок, наблюдающихся в естественных условиях в основании или в теле сооружения. Единой общей методики оценки возможности разжижения несвязных грунтов нет. В руководстве приводятся наиболее разработанные в практическом отношении методы, которые нельзя рассматривать как взаимозаменяемые. [c.64]

До последнего времени в литературе практически отсутствовали экспериментальные данные о действительной работе мостовых кранов большой грузоподъемности. Это затрудняло работу конструкторов и не давало возможности уверенно пользоваться методикой расчетного определения динамического коэффициента на основе указанных выше допущений. Поэтому с целью установления действительных значений динамических коэффициентов для унифицированных мостовых кранов большой грузоподъемности, выпускаемых заводом Сибтяжмаш , и для проверки возможности расчетного определения динамических коэффициентов на основе указанных выше допущений автором совместно с конструкторами завода Сибтяжмаш проведено исследование серии унифицированных мостовых кранов общего назначения и литейных кранов. [c.314]

Во-вторых, книга является обработкой записи лекций, и эта лекционная основа четко просматривается в ее тексте. В одних разделах автор полностью проводит все выкладки (кое-где достаточно громоздкие), в других лишь намечает общий ход рассуждений. Неоднократно вводятся не используемые далее понятия (дифференциал Ли, тензор вращающего момента в теории поля и др.) — именно так по ходу чтения лекции- мимоходом делаются отдельные замечания для общего развития слушателей. Местами принятые допущения не оговариваются специально. (Известные уточнения делаются в примечаниях редактора и переводчика, но только там, где могли бы возникнуть недоразумения принципиального характера.) Иногда приводятся и точные определения исходных понятий, и развернутые формулировки полученных результатов, иногда такие определения и формулировки практически отсутствуют. В последних случаях читатель может обратиться к источникам, указанным в списке литературы. [c.6]

Любая феноменологическая теория прочности должна, с одной стороны, удовлетворять некоторым общим требованиям и, с другой стороны, базироваться на определенных допущениях или постулатах. [c.55]

Не останавливаясь на получении уравнения движения в общем виде, рещим задачу определения частоты колебаний с распределенной нагрузкой. Так как метод прямого интегрирования, в котором ограничения и допущения в задаче сводятся к минимуму, является наиболее точным, то полученный ниже результат возьмем в качестве критерия точности ко всем остальным значениям частоты, определенным приближенными методами. [c.262]

В гл. 5 рассматривались результаты применения теории простых жидкостей к ряду реологических течений. В каждом из рассматриваемых случаев задача сводилась к определению нескольких материальных функций, которые следует определять экспериментально при отсутствии вспомогательных допущений. В общем случае нельзя получить теоретических соотношений, касающихся материальных функций для реологических течений различного типа. Напротив, если выбрать частное уравнение состояния, то вид материальных функций можно найти априори, и лишь небольшое число параметров подлежит экспериментальному определению. Кроме того, это позволяло установить определенные соотношения, касающиеся результатов для различных типов реологических течений. [c.210]

Этот вопрос решается посредством принятия допущения об одновременном выполнении каждого прохода по всей длине шва. В этом случае поле температур и напряжений становится однородным вдоль шва и задача сводится к двумерной. Такое допущение, в общем, вполне приемлемо именно при определении остаточных (не временных) сварочных напряжений в связи со следующими обстоятельствами. Формирование ОСН начинается с момента приобретения разупрочненным материалом упругих свойств. Следовательно, процессы деформирования, происходящие в районе источника сварочного нагрева, не оказывают влияния на ОСН и этот район можно исключить из рассмотрения. В области за источником нагрева, где материал приобрел упругие свойства, градиент температур вдоль шва уже незначительный и НДС здесь можно считать близким к однородному. [c.280]

Эти два уравнения содержат три неизвестных величины v t, V2n и Sn. Чтобы сделать задачу определенной, необходимо ввести дополнительное допущение о физических свойствах ударяющейся точки и преграды. Простейшим допущением, позволяющим определить нормальную составляющую скорости после удара, является допущение, высказанное для общего случая соударения двух тел еще Ньютоном отношение абсолютных величин проекций относительной скорости тел после удара и до удара на направление оби ей нормали к поверхности тел в точке соприкосновения есть постоянная величина, не зависящая ни от относительной скорости, ни от размеров тел, а лишь от их материала. [c.135]

В реальных условиях в многокомпонентной реагирующей смеси тепловой поток и диффузионные потоки оказывают взаимное влияние друг на друга. Задача теоретического определения теплового потока и всех диффузионных оказывается очень сложной и не всегда разрешимой. В наших дальнейших исследованиях будем использовать допущение о возможности протекания бинарной диффузии в многокомпонентной смеси ( 7.10), для этого разобьем все микрочастицы смеси на два сорта —легкие и тяжелые. В бинарной смеси существует один общий коэффициент взаимной диффузии D,i. [c.230]

Соотношения (3.10) и (3.11) являются дополнительными соотношениями для определения приращений пластических деформа ций. Они вытекают из допущения (3.8) и предположения о глад кости поверхности 2р и называются ассоциированным законом-Ассоциированный закон в теории идеально-пластических тел в общем виде впервые был предложен и применен Мизесом. [c.435]

Опыты показывают, что для равномерного качения катка /, нагруженного силой Q, по плоскости 2 (рис. 1.32) к нему необходимо приложить определенную силу Р. Если предположить, что действие звена 2 на звено / будет происходить в точке Л, то и реакция при качении Р должна проходить через точку А. Если это так, то сумма моментов всех сил, действующих на звено 1 относительно точки А, не будет равна нулю, и, следовательно, равномерное качение в этом случае не будет возможным. Последнее возможно, если реакция будет приложена не в точке А, а в точке В, отстоящей от точки А на некотором расстоянии /г. Такое допущение вполне возможно, если учесть, что под действием сил происходит деформация соприкасающихся элементов высшей пары и контакт происходит не в точке 4, а на некотором участке СП. Вследствие того, что на участке СП при перекатывании удельные давления распределяются неравномерно, общая реакция Р будет проходить не через точку А, а через точку В. Произведение реакции Р на плечо к в этом случае и будет представлять собой суммарный момент сопротивления качению [c.54]

Вот наиболее общие и наиболее простые формулы для точного определения движения жидкостей. Трудность вопроса заключается только в интегрировании этих уравнений но эта трудность столь велика, что до сих пор даже в наиболее простых задачах приходилось ограничиваться особыми методами, основанными на более или менее ограничительных допущениях. Для того чтобы насколько возможно уменьшить это затруднение, рассмотрим, каким образом и в каких случаях приведенные выше формулы могут быть еще более упрощены, и затем дадим применение их к некоторым вопросам, касающимся движения жидкостей в сосудах или каналах. [c.329]

Предположим, что колесо подвергается действию только сил Bi, 2 2 [определенных в п. 12, а) и в)] при этом предполагается, что трение качения отсутствует. Для равновесия необходимо и достаточно, чтобы эти силы были равны и прямо противоположны, имея общей линией действия прямую, соединяющую соответствующие точки приложения А ж С. Остановимся в частности на силе Так как сила (п. 12) должна иметь составляющую, направленную в сторону движения, и GA есть линия действия этой силы, то необходимо, чтобы, при допущенном предположении, точка С была позади точки А (относительно направления движения). Следовательно, мы имеем первый из. указанных в п. 13 случаев, что вполне естественно, так как трение качения равно нулю. [c.303]

В 1900 г. действие появилось в физике как особая, новая и в высшей степени важная величина в виде так называемого кванта действия, введенного в теорию излучения абсолютно черного тела М. Планком. Обратив внимание на размерность (действие = энергия х время), А. Зоммерфельд ) в 1911 г. сделал допущение, что временное протекание обмена энергии у молекул (проявляющееся в излучении), упорядочено некоторым общим образом при каждом молекулярном процессе отдается или получается определенная универсальная величина действия, а именно, [c.858]

Общее число вычислений При заданном sf зависит от шага /lo и от ошибки 4 интуитивной оценки точки минимума д , допущенной при определении исходной (эвристической) точки Xj [c.153]

Некоторые общие вопросы учета влияния зазоров на кинематическую и динамическую точность механизмов рассматриваются в [45]. В основу этих работ положено допущение о том, что дополнительные приращения обобщенных координат и их производных, возникающие вследствие зазоров, малы по сравнению с соответствующими значениями, определенными без учета зазоров, и следовательно, влиянием дополнительного движения на основное движение механизма можно пренебречь. В дальнейшем такой подход использован применительно к механизмам различных типов в [64]. [c.219]

Зависимость Е = (t) такова, что через определенные периоды ti функция приобретает одни и те же значения, т. е. Е х является периодической функцией от /, и может быть описана системой линейных уравнений, тригонометрическим рядом или даже простыми зависимостями, если учесть ранее сделанные допущения, заключающиеся в том, что мы рассматриваем в общем случае идеализированный процесс, при котором сроки смены и значения годности недолговечных возобновляемых элементов для каждого последующего интервала работы машины равны первоначальным их значениям. [c.109]

ЮАР обладает крупными угольными месторождениями, недостаточно изученными и оцененными. От добывающих компаний в ЮАР требуют представления в правительство определенных данных, однако систематический анализ и публикации этих данных отсутствуют. Консультативный комитет по углю в 1969 г. сообщил (доклад Ван Ренсбурга), что запасы угля не столь велики, как предполагалось, коэффициент извлечения низок и настоятельно необходимо беречь уголь, поскольку это единственный энергетический ресурс страны. Для изучения ситуации была создана комиссия Петрика, и в 1976 г. после значительной задержки был опубликован ее отчет [51]. В этом детальном отчете есть ряд оценок, очень важных для исследования сырьевой базы. Однако они не проясняют положения с ресурсами и не могут служить ориентиром потенциальной добычи, как это было бы возможно, не будь авторы в плену прошлых оценок и методик. Принятые ограничения и допущения при разработке оценок очень важны для их понимания. Это еще раз показывает, с какой тщательностью необходимо рассматривать показатели по ресурсам, чтобы не допускать неточных сравнений. В отчете оценки ограничиваются территориями, где уголь уже обнаружен, но нет экстраполяций, охватывающих территории, где уголь может быть, но его еще не обнаружили. Общие ресурсы битуминозного угля, которые могли бы разрабатываться с учетом определенных ограничений, оцениваются в 92 млрд. т. В угольных месторождениях ЮАР широко распространены породные интрузии и дайки по возрасту более молодые, чем уголь. Они пронизывают угольные пласты, в некоторых местах перемежаются с ними или перекрывают их. Проникнув снизу, интрузия горячего расплавленного долерита часто приводила к выжиганию угля или потере им летучих фракций, что делает его нетоварным. По этой причине запасы угля в 92 млрд, т были определены с учетом геологических потерь, так как даже Комиссия по электроснабжению, получающая уголь для своих электростанций непосредственно из шахт без его предварительной переработки. [c.122]

Принятое при определении общего сопротивления модели допущение о последовательной зарядке конденсаторов не должно вносить существенной ошибки в определение в ремени фактической длительности электрического процесса, поскольку максимальная величина тока для случая одновременной или последовательной зарядки конденсаторов остается одной и той же. [c.242]

Такой вывод не согласуется с общим видом экспериментальной кривой растяжения благоприятно ориентированного кристалла (см. рис. 04). Уравнение (49) соответствует только закону изменения i от г на П1 стадии деформационного упрочнения. Для объяснения деформационного упрочнения на I и П стадиях на основе теории дальнодействующих напряжений приходится вводить новые допущения. Например, по Зегеру, на стадии легкого скольжения в единице объема кристалла содержится определенное и неизменное число дислокационных источников, каждый из которых испускает при заданном напряжении определенное число дислокационных петель и средний линейный размер L группы этих петель (длина линии скольжения) от- каждого источника постоянен. В этом случае [c.116]

К общим недостаткам всех двухсекционных моделей транзистора относятся неучет вытеснения токов переходов и допущение об одинаковом характере распределения неосновных носителей в базе для любого момента времени, что вносит определенную погрещность в вычисляемые значения задержки включения транзистора. Более точного определения задержки включения можно достигнуть применением многосекционных моделей при увеличении количества секций базы в направлении от эмиттерного к коллекторному переходу, а учет явления вытеснения токов достигается многосекционным представлением базы вдоль границ переходов. Здесь необходимо отметить, что повысить точность определения задержки включения можно и в рамках модели Эберса —. Молла, если использовать двухполюсную аппроксимацию частотных зависимостей а и Ои. Подобная модель транзистора, называемая двухполюсной, рассмотрена в работе [18]. [c.63]

До открытия общих уравнений существовала теория кручения и изгиба балок, ведущая свое начало от исследований Галилея и соображений Кулона. Проблемы, являющиеся предметом этих теорий, принадлежат к числу наиболее важных по своему практическому значению, так как многие проблемы, с которыми приходится иметь дело инженерам, в грубом приближении сводятся к вопросам сопротивления балок. Коши был первым исследователем, который пытался применить общие уравнения к проблемам этого рода и, хотя его исследование о кручении прямоугольной призмы 85] оказалось ошибочным, оно все же имело большое сторическое значение, так как он установил, что поперечные сечения не остаются Плоскими, Значение его исследований для практических приложений было невелико. Практические руководства первой половины прошлого столетня содержат теорию кручения, которая приводит к выводам, принадлежащим, как мы уже указывали. Кулону этот вывод состоял в том, что сопротивление кручению равно произведению упругой постоянной на величину угла закручивания, отнесенного к единице длины (степень кручения), и на момент инерции поперечного сечеиия. В отношении изгиба практические руководства этого времени следовали теории Бернулли-Эйлера (в действительности принадлежащей Кулону), согласно которой сопротивление изгибу связано только с растяжением и сжатием продольных волокон. Сен-Венану принадлежит заслуга приведения проблемы кручения и изгиба балок в связь с общей теорией. Он учитывал трудность нахождения общих решений и настоятельную необходимость получения в практических целях какой-либо теории, которая могла бы служить для определения деформаций в сооружениях ему было вполне ясно также, что только в очень редких случаях можно знать точное распределение нагрузки, приложенной к части какой-либо конструкции это привело его к размышлениям о методах, применявшихся к решению частных задач до того, как были получены общие уравнения. Таким образом о пришел к изобретению полу-обратного метода, который носит его имя. Многие из обычных допущений и выводов, оказываются верными, по крайней мере, в большинстве случаев следовательно, сохраняя некоторые из этих допущений и выюдов, можно упростить уравнения и получить их решения правда, пользуясь этими решениями, мы не можем удовлетворить любым наперед заданным граничным условиям однако же граничные условия практически наиболее важного типа могут быть удовлетворены. [c.32]

Общие положения аналитической теории. Аналитическая работа, заключенная в настоящем исследовании, базируется, как это было уже показано, на определенных необходимых допущениях и ограничениях, относящихся к типу жидкости и природе пористой среды. Вполне очевидно, что при рассмотрении проблем, связанных с естественными осадочными образованиями или горными породами, можно встретиться с неопределенностью, возникающей от непостоянства и незнания параметров, характеризующих структуру таких пористых разностей. Поэтому первое впечатление может привести к ошибочному заключению, что принятые ограничения настолько серьезны, а допущения настолько идеальны, что могут воспрепятствовать приложению аналитических выводов к проблемам, представляющим практический интерес. Только этим обстоятельством можно объяснить то сопротивление, которое имело место до сравнительно недавнего времени со стороны гидрологов и инженеров при решении практических задач в отнощении применения закона Дарси, аналитических формулировок Форгеймера или Слихтера. Неопределенность некоторых условий, имеющих место при рассмотрении практических проблем движения жидкости через пористую среду, не допускает приложения точных математических решений. Однако весьма ценно подвергнуть анализу эти проблемы как идеальные системы, так как это единственный путь, каким можно определить основные свойства пористых сред и установить их поведение при благоприятных условиях. То обстоятельство, что реальная система не является идеальной по отно- [c.19]

Современное состояние механики многофазных сред характеризуется интенсивным развитием теоретических и экспериментальных исследований. Разработаны и математически описаны некоторые идеализированные модели движения таких сред. Возможные модели и соответственно совокупности описывающих зти модели уравнений довольно многочисленны. Очевидно, решения разных задач должны основываться на существенно различных допущениях и упрощающих предпосылках. Следовательно, оправданы стремления создать и математически описать модель, которая для определенного круга задач дает наилучшие результаты в ограниченных пределах при.менения. В рамках каждой модели наиболее простыми оказываются решения квази-одно.мерных задач. Следует отметить, что наиболее законченный ВР1Д и.меет и соответствующий раздел механики гомогенных сред (одномерное движение жидкости и газа). Естественно, что и в книге oy в одномерной трактовке представлены наиболее законченные решения. Вместе с тем широко развернуты теоретические исследования, имеющие целью получить наиболее общие уравнения, описывающие движение многофазной (многокомпонентной) среды полидисперсной структуры при наличии теплообмена, фазовых переходов, с учетом метастабильности и неравновесности процесса. Такие уравнения получены и для некоторых частных случаев решены. [c.5]

Определенный интеграл, входящий в уравнение (6.31), не выражается в общем случае через элементарные функции и может быть найден лишь численно. Такое интегрирование было проведено Скривеном, и искомая зависимость (6.32) была представлена в [67] в табличной форме (табл. 6.3). Фактически эта таблица отражает зависимость модуля роста т только от числа Якоба, так как параметр Y в [67] принимался равным единице. При давлениях, далеких от критического, это допущение вполне оправдано (обычно уже при р < 0,5р р р"/р < 0,1). В [21] показано, что при условии с доо < 0,1 (или, что то же, Ja < 0,1р /р") расхождение значений т при Ja = idem для различных у не превышает 2—3 %. [c.254]

Таким образом, величина X для обеих подсистем имеет одно и то же значение. В общем случае X есть функция температуры и объема Х=Х Т, V). Однако равенство Л] =7.2 обусловлено только совпадением температуры обеих подсистем, относительно объемов 1 1 и 2 никаких специальных допущений не вводится, величины Т] и Уг могут принимать разнообразные значения. Пусть в состоянии равновесия имеем определенные значения У и и Т — = Т 2 = Т. Нарущим равновесие внутри составной адиабатной системы, изменив объем первой подсистемы до значения V"l = У - -is.У, а второй — до значения У"2=У г—АУ. При этом будет Т <.Т2 и между подсистемами возникнет перенос теплоты, который будет продолжаться до установления равновесия Т"1 = Т"2=Т". Объем составной системы не изменился У - -У 2=У" - -У"2, следовательно, работа изменения объема L = L - -L2 = Q , теплота равна нулю в силу адиабатности составной системы. В этом случае по первому закону термодинамики и изменение внутренней энергии равно нулю последняя есть функция объема составной системы и ее температуры и = и(У, Т). Так как П =П" и У =У", то и 7 = 7". Таким образом, при переходе из первого состояния равновесия во второе температура осталась неизменной, а объемы подсистем изменились. Разумеется, и в этом случае справедливы уравнения (3.87) и (3.88), т. е. [c.91]

При изучеиии движения упругой жидкости можно считать, что любой, сколь угодно малый объем движущегося рабочего тела находится в термодинамическом равновесии и характеризуется определенными значениями параметров. Параметры (в общем случае все параметры) непрерывно изменяются при переходе от одного сечения канала к смежному. При сделанном допущении и при отсутствии сил трения процесс непрерывного течения жидкости будет равновесным и, следовательно, обратимым. При течении с трением процесс будет необратимым. [c.199]

Олучай постоянных сп.т. Когда это установлено, то, естественно, приходит мысль, что и другие силы проявляют себя в этом отношении, как вес. Это справедливо по отношению к тем силам, которые допускают прямое сопоставление с весом, благодаря тому, что они имеют с ним общее основное свойство, именно остаются неизменными в течение движения тevчa. Точнее, для определенности будем предполагать, что тело представляет собой просто материальную точку Р и что на него действует в течение некоторого промелсутка времени Д< одна п та же сила, изобраясаемая вектором Г, постоянным по величине и направлению. Аналогия, о которой шла речь, сводится к допущению, что скорость ц точки Р приобретает в течение интервала Д/ наращение (векториальное) v, направленное, как и вектор Г, а по абсолютному своему значению пропорциональное Д и не зависящее от состояния движения точки Р (от ее скорости в начальный момент этого интервала). [c.301]

Как ясно из сказанного, если каждый элемент можно с определенными допущениями описывать индикаторной функцией x t), которая принимает всего два значения О или 1, то для системы в целом в общем случае такое упрощение оказывается невозможным, во-пер-BIJX, в силу наличия частичных отказов, а во-вторых, вследствие тог(0, что отказ тех или иных элементов системы (генераторов, преобразователей, систем транспорта продукции и т.п.) приводит к различным последствиям в зависимости от места данного элемента в системе, его географического положения, а также от состояния потребителей. [c.81]

Принцип виртуальных перемещений получился у нас как следствие уравнений движения (36.4). Раньше, в 198, мы уже упоминали о том, что можно итти обратным путём — вывести из принщша виртуальных перемещений принцип Даламбера, а уж отсюда притти к уравнениям движения (36.4). Но при таком построении динамики надо или считать принцип виртуальных перемещений за основное положение, или доказать этот принцип, исходя из какого-либо другого положения, принимаемого за основное. Было сделано много попыток дать вполне строгое доказательство принципа виртуальных перемещений, но подобно тому, как при установлении уравнений (36.20) (т. е. точнее говоря, при выводе выражений для реакций) нельзя обойтись без некоторого основного определения или условия (о реакциях идеальных связей), точно так же всякое доказательство рассматриваемого принципа скрыто или явно заключает в себе подобное же условие или допущение по отношению к связям специального характера, а потому, строго говоря, доказательством, т. е. сведением лишь на раньше признанные истины, названо быть не может. Для примера мы рассмотрим в общих чертах ещё два доказательства принципа виртуальных перемещений доказательства Лагранжа и Ампера (Ampere). [c.380]

Большую роль играет также и элемент ответственности. Ясно, что общие суждения, свяэанные с подсчетом напря-н(ений, с определенными математическими оценками, в частности, с возможностью пренебречь теми или иными слагаемыми в расчетных формулах, по сути говоря, ко многому не обязывают. Даже в том случае, когда они сомнительны, их легко оправдать (как это часто и делается) выражениями положим, что , можно принять и т. п. Все погрешности, допущенные в подобного рода анализе, могут быть в дальнейшем при практических расчетах перекрыты запасом прочности, а наиболее грубые — выявлены на стадии предварительных испытаний конструкции. [c.7]

Известны две трактовки полубезмоментной теории цилиндрических оболочек В. 3. Власова. Согласно трактовке В. 3. Власова уравнения полубезмоментной теории выводят для идеализированной ортотропной оболочки, наделенной определенными жестко-стными характеристиками, а затем показывают, что в ряде случаев эти уравнения достаточно полно описывают поведение реальных ортотропных и изотропных оболочек. Общим недостатком такой трактовки вывода основных уравнений ...является значительное количество произвольных допущений [28]. [c.271]

Отношение длительности ударного импульса к собственной частоте датчика имеет наиболее важное значение для обеспечения достоверности результатов измерения. В общем случае пье-зо.электрический датчик можно представить как систему с одной степенью свободы, состоящую из инерциониого и чувствительного элементов, а также демпфера. При определенных допущениях эту систему мом ио считать линейной. Уравнение деформирования [c.348]

Определение в о5ш,ем виде давлений в опорно-поворотных устройствах экскаваторов — задача чрезвычайно сложная и требующая совместного расчета поворотной платформы, нижней рамы и опорно-поворотного круга [1]. Эксперименты, проведенные в различных условиях и для различных типов машин, показывают, что конструктивные и технологические особенности Огра1ничивают применение общих формул простого вида. В расчетах, выполняемых в конструкторских бюро, принимаются допущения, позволяющие считать некоторые факторы второстепенными и не учитывать их. Однако оценка влияния различных факторов часто бывает весьма произвольной, а принятый способ расчета — качественно неверным. [c.136]

Если первое положение представляет собой непосредственное математическое следствие основных законов механики, миллионы раз проверенных на практике и неизменно оказывавшихся правильными, то второе с этими законами ничем не связано и является допущением Ньютона. Он экспериментировал с шерстяными клубками, стеклянными и стальными шарами и находил для них значения коэффициентов восстановления скорости, совершенно необоснованно пренебрегая размерами и формой соударяющихся тел. Полагаясь на непогрешимость Ньютона, несколько поколений ученых и инженеров уточняли эти значения для различных материалов. В любом учебнике для вуза или техникума, в любом техническом справочнике, а иногда и на обратной стороне логарифмической линейки вы найдете аккуратненькие таблицы коэффициентов для стали и дерева, слоновой кости, стекла и пластмассы. Но самое странное заключается в том, что численные значения коэффициентов в разных книгах для одних и тех же материалов не имеют ничего общего. Так, для стали они колеблются от 0,55 до 1. Какие же цифры правильны Никакие. К такому выводу пришел Евгений Всеволодович после тщательных и исчерпывающих экспериментов. Измерять значения коэффициентов восстановления скорости так же бессмысленно, как находить точную продолжительность поездки из Ленинграда в Москву, независимо от того, идешь ли ты пешком или летишь на самолете. Оказалось, что для любого материала — будь это сталь, стекло, плексиглас, эбонит — коэффициент восстановления можно заставить принимать любые значения от О до 1, хотя во всех этих случаях удар остается упругим и необратимых пластических деформаций не возникает. Надо лишь определенным образом менять формы и массы соударяю- [c.222]

Циклические ползучесть и релаксация. При выводе уравнений состояния (7.38)—(7.40) игнорировалось различие диаграмм деформирования реономных и склерономных стержней. Получаемая ошибка, малозаметная в каждом этапе нагружения, в определенных условиях может накапливаться. Например, циклическое несимметричное нагружение в соответствии с указанными уравнениями дает замкнутую (неподвижную) петлю пластического гистерезиса фактически часто наблюдается постепенное сползание петли вследствие реономности материала — в зависимости от условий возникают эффекты, называемые циклической ползучестью (задаются напряжения) или циклической релаксацией (задаются деформации). При непосредственном расчете кинетики деформаций в стержнях модели (без использования допущений, принятых при выводе указанных уравнений состояния) эти эффекты находят отражение. Однако можно воспользоваться уже рассмотренными методами анализа (исследование эпюр распределения упругих деформаций) для получения асимптотических решений в общей форме, т. е. определения границ сползания петель гистерезиса, если они существуют, и определения условий, в которых циклическая ползучесть происходит неограниченно (вплоть до ква-зистатического разрушения). [c.210]

Введена величина Z, которая является функцией касательных напряжений, прило/кенпых к поверхности раздела фаз. Допущение о том, что эта функция имеет постоянную величину во всем диапазоне режимов, исследованных Локкартом и Мартинеллн, дает хорошее совпадение расчетных и измеренных значений градиента давления. Приведены частные случаи общего уравнения для расчета градиента давления при кольцевом режиме течения и нрн режиме течения такого потока, который можно рассматривать как однородный. Для этих случаев Z имеет вполне определенное значение. Для использования в инженерной практике рекомендованы упрощенные уравнения. [c.144]

Парогенерирующий канал в общем случае состоит из трех подсистем оболочки и двух жидкостей, омывающих ее. В свою очередь каждая подсистема может быть представлена в виде различных моделей, отличающихся набором принятых допущений. При аналитическом исследовании прежде всего надо выбрать состав системы и модели подсистем, входящих в нее. При этом каждый выбранный вариант дает определенную модель парогенерирующего канала. [c.47]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...