Основные коэффициенты, характеризующие нагрузку

Основные коэффициенты, характеризующие нагрузку [c.15]

Основным коэффициентом, характеризующим потребление электроэнергии промышленным предприятием, отнесенное к шинам электроснабжающей установки, является коэффициент нагрузки [c.37]

Одной из наиболее сложных задач организации и ведения режимов работы ОЭС и ЕЭС России является покрытие переменной части суточных графиков нагрузки. Основным показателем, характеризующим неравномерность суточных графиков нагрузки, является коэффициент неравномерности а, равный отношению минимальной и максимальной нагрузок. Наибольшая неравномерность графиков наблюдается в осенние и зимние месяцы. На потребление электроэнергии по месяцам года влияют сезонность и структура потребителей. На рис. 1.1 приведены максимальные нагрузки ЕЭС России за [c.43]

Моделирование неравномерности укладки волокон. Второй путь имитаций неравномерности в укладке волокон состоит в том, что она может характеризоваться непосредственно разбросом расстояний между волокнами, Коэффициенты передачи нагрузки зависят от расстояний между волокнами и поэтому также должны обладать некоторым разбросом. При этом среднему расстоянию между волокнами (9) разд. 2, гл. 2 соответствует среднее значение коэффициента передачи нагрузки (10) разд. 9, гл. 2. Основное предположение состоит в том, что дисперсия коэффициентов передачи нагрузки 1) равна дисперсии распределения расстояний между волокнами [c.169]

На пылеугольных котлах обычно проводят четыре опыта при нагрузке, близкой к номинальной, расчетных значениях коэффициента избытка воздуха и тонкости помола пыли. Сравнение результатов опытов проводится путем построения и анализа графиков изотерм факела, наносимых на эскизах развертки топки (методика снятия и построения изотерм изложена в 8.1). На эскизах записывают основные сведения, характеризующие данный опыт (дата, нагрузка котла, коэффициент избытка воздуха, число и номера работающих горелок и мельниц, положение регулирующих органов горелок, давление первичного и вторичного воздуха, расходы воды на впрыски). Одновременно контролируют все эксплуатационные параметры, в дополнение к которым отбирают очаговые остатки для определения содержания в них горючих, получения температурных характеристик золы и химического состава. [c.105]

Уточненный метод базируется на определении присоединенной мощности отдельных приемников или групп однотипных приемников, а также соответствующих значений коэффициентов, характеризующих основные режимы электропотребления, т. е. максимальные и средние нагрузки и расходы электроэнергии за рассматриваемые промежутки времени. [c.31]

К корпусу каждого электродвигателя прикреплена табличка с основными величинами, характеризующими двигатель, а также с наименованием завода-изготовителя, На этой табличке указаны мощность двигателя в киловаттах при номинальной (полной) нагрузке, величина os ф (коэффициента использования электродвигателя по мощности), частота вращения, об/мин, напряжение, на которое рассчитан двигатель при включении обмоток статора в звезду или треугольник , и сила тока ротора при номинальном напряжении. Рабочие напряжения двигателя и величина потребляемого тока обозначены дробями. [c.19]

Пара трения. Это система, состоящая из двух элементов (материалов), соприкасающиеся поверхности которых в процессе работы перемещаются (скользят) относительно друг друга. Один элемент системы называют материалом трения, а другой — контртелом. Основные параметры, характеризующие работу пары трения износостойкость, коэффициент трения, несущая способность (фактор PV — произведение удельной нагрузки на скорость скольжения). [c.593]

Обычно на пылеугольных котлоагрегата для определения оптимального положения факела бывает достаточным проведения четырех опытов. Сравнение их результатов проводится путем построения и анализа графиков изотерм факела, наносимых на эскизах развертки топки (см. гл. 6). На этих эскизах записываются также основные сведения, характеризующие данный опыт (дата, нагрузка котлоагрегата, коэффициент избытка воздуха в топке или в ближайшем контролируемом сечении газохода, данные о числе и номерах работавших горелок, число и номера работавших мельниц и т. д.). [c.37]

Тяговая способность. Расчет по тяговой способности является основным расчетом, обеспечивающим требуемую прочность ремней. Тяговая способность ремня характеризуется кривыми скольжения и КПД (рис. 8.21), устанавливающими зависимость относительного скольжения е и КПД передачи i] от полезной нагрузки (окружной силы F,), которую выражают через коэффициент тяги vj>, показывающий, какая часть предварительного натяжения ремня полезно используется для передачи нагрузки [c.138]

Экспериментальные данные по откольной прочности в координатах Ор—а [о рассчитана по формуле (7.46)] приведены на рис. 119. Сопротивление откольному разрушению в соответствии с этими результатами растет с ростом скорости нагружения в плоскости откола по линейному закону с коэффициентом пропорциональности Аар/Дсг=1,05-10 с. При больших отношениях толщин образца и ударяющей плиты основной вклад в скорость нагружения вносит центрированная волна разгрузки от близлежащей к области откола свободной поверхности, и средняя скорость нагружения при этом сильно отличается от истинной. По этой причине принятие в качестве временного параметра откольного разрушения скорости спада за фронтом ударной волны не может характеризовать поведение материала, так как скорость деформирования в плоскости откола определяется в основном крутизной фронта отраженной волны нагрузки. [c.237]

Взаимодействие второго вида характеризуется непосредственным влиянием подложки и толщины покрытия на трение. Уменьшение толщины покрытия и увеличение нагрузки (рис. 4, б) на начальной стадии зависимости / = / (Я) в зоне Б ведет к уменьшению коэффициента трения. На границе минимальных значений коэффициента трения (рис. 4, в) зоны Б покрытие еще не разрушается, но начинает сказываться влияние основного металла. [c.195]

Классифицируя кузнечные машины по кинематическим признакам рабочего хода, А. И. Зимин поначалу выделил четыре их основные вида молоты, гидравлические прессы, кривошипные и ротационные машины. В дальнейшем к ним добавились новые виды (импульсные, с вибрационным, пульсирующим приложением нагрузки, статы и др.). Эта классификация характеризовала первый этап упорядочения кузнечно-прессовых машин. В статье Весовые параметры кузнечных машин А. И. Зимин заложил основы теории конструирования оптимальных кузнечно-прессовых машин. При этом он рассмотрел проблему снижения веса машин с точки зрения влияния на вес принципиальной, энергетической и конструктивных схем и предложил коэффициент веса машин, позволяющий их количественно оценивать и сравнивать. [c.56]

В выражениях (3.21) — (3.35) указаны члены высшего порядка, такие, как однородные напряжения (Sxa и t za в параллельном трещине направлении, и члены порядка г /г, т. е. 0 г / ). Обычно этими слагаемыми пренебрегают, как членами высшего порядка малости по сравнению со слагаемым, содержащим МУг. Величины /С], Ки и /Г,, называются коэффициентами интенсивности поля напряжений у вершины трещины или просто коэффициентами интенсивности напряжений. Они характеризуют концентрацию напряжений у вершины трещины. Физически /(,, /Сц и /Сщ можно интерпретировать как интенсивность передачи нагрузки через область вершины трещины в теле. Поскольку разрушение вызывается полем напряжений у вершины трещины, коэффициенты интенсивности напряжений являются основными параметрами, практически используемыми при анализе. [c.66]

При определении твердости внешние нагрузки передаются на образец вдавливанием в его поверхность твердого наконечника в виде шарика, конуса или пирамиды, мало деформирующихся при испытаниях. Напряженное состояние, создаваемое при определении твердости, характеризуется большим значением коэффициента жесткости ( i>2), что делает возможным применение метода твердости для испытания материалов, хрупких при других способах нагружения. Испытанием на твердость оценивается в основном сопротивление значительным пластическим деформациям. [c.198]

Расчет ремней. В настоящее время основным методом расчета ремней является расчет их по тяговой способности, разработанный ЦНИИТМашем. Этот расчет обеспечивает отсутствие буксования ремня, достаточную его долговечность и высокий к. п. д. передачи. Тяговая способность ремня характеризуется экспериментальными кривыми скольжения (рис. 32. 6), выражающими зависимость относительного скольжения е и к. п. д. передачи т) от нагрузки. Доля суммарного натяжения ветвей ремня, используемая для передачи. полезной нагрузки, оценивается коэффициентом тяги ф [c.391]

Необходимым условием для рационального использования возможностей планетарной передачи в отношении массы и габаритных размеров является обеспечение удовлетворительного распределения нагрузки между сателлитами, оцениваемого величиной коэффициента П (см. с. 113). Следует стремиться к выполнению условия П < 1,1 4- 1,3. Конструкция передачи в значительной степени определяется способом достижения указанных значений П. Одним из наиболее распространенных способов является использование плавающих основных Звеньев (см. рис. 6.5 —6.7 и рис. 14.13—14.15). Плавающим может быть центральное колесо или водило либо одновременно два основных звена. Этот конструктивный прием обеспечивает удовлетворительное распределение нагрузки между сателлитами без предъявления особых требований к точности и жесткости элементов передачи и ее загруженности, но только при числе сателлитов п = 3. В передачах с > 3 конечные результаты использования указанного приема в большой степени зависят от точности изготовления параметров, характеризующих жесткость конструкции, а также от степени загруженности передачи. [c.251]

Использование складов характеризуется двумя основными показателями коэффициентом использования площади склада (отношение полезной площади к об-ш,ей) и нагрузкой на 1 м пола (общей или полезной). [c.140]

Расчет на прочность но показателю контактной прочност и. Как известно из курса сопротивления материалов, нри всех видах деформаций между основной характеристикой прочности — напряжениями а (или т) — и нагрузкой М (или Q ш М) суш,ествует линейная зависимость типа а = СМ, где С — коэффициент, зависящий от геометрической характеристики сечения. Исключение составляют контактные напряжения, пропорциональные нагрузке в степени 0,5 М [см., например, формулу (6.8) или (1.23)]. Поэтому величина контактных напряжений не дает привычной связи между несущей способностью передачи (т. е. допускаемым моментом) и прочностью рабочих поверхностей катков. Для восстановления привычного масштаба характеристики прочности преобразуем формулу (6.8), для чего возведем ее в квадрат и отделим величины, характеризующие материал, от параметров передачи [c.178]

Учёт влияния гистерезиса материала при разработке математических моделей динамики и рекомендаций по их практическому применению относится к первой основной задаче механики и представляет самостоятельный интерес. Для учёта гистерезиса воспользуемся приёмом, применяемым при составлении модели внутреннего неупругого сопротивления [112] вектор силы сопротивления деформированию считаем отклонённым на некоторый угол 7 от вектора реакции, полученного в предположении, что сопротивление является чисто упругим (рис. 28.3). Угол 7 = /1/(2тг), где /1 — коэффициент поглощения, характеризующий гистерезисные потери на цикле нагрузка-разгрузка . В общем случае полной ясности построения этой модели сопротивления нет [112], однако в рассматриваемой системе указанный приём имеет прозрачный физический смысл, который поясняет рис. 28.3. [c.194]

Основными параметрами периодических импульсов различной формы являются скважность, длительность, амплитуда и частота, определяющие максимальную мощность и энергию импульса, мощность генератора, средние и действующие значения и коэффициенты формы кривых токов и напряжений и другие величины, характеризующие как генератор импульсов, так и физические процессы, происходящие в нагрузке. [c.24]

Зависимости ряда показателей двигателя (мощности, крутящего момента, расхода топлива, к. п. д. и т. д.) от одной из основных изменяемых величин, характеризующих режим его работы (чпсло оборотов, нагрузка, коэффициент избытка воздуха и др.), называются характеристиками двигателя. [c.279]

Источники питания дуги, применяемые при ПМО, характеризуются следующими основными параметрами 1) внешней статической характеристикой, т. е. зависимостью изменения напряжения от тока дуги 2) диапазоном рабочих токов 3) напряжением холостого хода, т. е. напряжением на зажимах выпрямителя при отсутствии нагрузки 4) условным рабочим напряжением, т. е. напряжением на выходе выпрямителя при номинальном токе 5) коэффициентом полезного действия. Рассмотрим некоторые из этих характеристик применительно к источникам питания дуги при ПМО. [c.18]

Если методика расчета агрегата не разработана или недостаточно известны значения коэффициентов в теоретически обоснованных формулах, то используют практические данные, характеризующие скорость протекания процесса в тех или иных условиях. Такими данными являются удельная нагрузка (напряженность) площади сечения и объема рабочей камеры, скорость протекания процесса и т. д. Эти практические данные недостаточно полно отражают влияние основных теплотехнических и технологических факторов на скорость процесса, имеют временное значение и подлежат проверке и уточнению. [c.144]

Основные характеристики асинхронных двигателей. При эксплуатации асинхронных двигателей большой интерес представляет изменение отдельных величин, характеризующих работу двигателя в зависимости от степени его загрузки, т. е. от механической нагрузки на валу двигателя. Эти зависимости получили название рабочих характеристик. К числу их могут быть отнесены следующие зависимость от нагрузки двигателя скорости его вращения п, к. п. д. Т1, коэффициента мощности os ф, вращающего момента Мер и тока в статоре двигателя /ь [c.225]

Тепловой поток со стороны центральной части трубки подсчитывался по градиенту температур в центральной части, сечению трубки и соответствующему значению коэффициента теплопроводности стенки. Градиенты температур вдоль утолш,енного конца трубки не могли быть подсчитаны на основании прямых измерений, поэтому они приняты равными градиентам температур вдоль гильз термопар. Для подсчета 1 радиентов промерены поля температур вдоль гильз входной и выходной термопар. Измерения сделаны для многих режимов при проведении опытов по теплоотдаче. Кроме основных величин, характеризующих нагрузку, скорость и распределение температур в центральной части трубки, измерялось распределение температур вдоль по гильзам на участке длиной 6 мм в хорошо выдержанных стационарных режимах. Спаи термопар перемещались ступенями по 2 мм от их нормального рабочего положения у торцов гильз. [c.16]

Нагрузка. Основные признаки, характеризующие нагрузки Коэффициент безопасностиКб [c.277]

Современные суточные графики электрической нагрузки в основных энергообъединениях европейской части СССР —Центра, Северо-Запада, Северного Кавказа, Закавказья — характеризуются существенной неравномерностью. Коэффициент неравномерности нагрузки составляет 0,65—0,68, т. е. размах колебаний нагрузки в пределах суток достигает 0,35—0,32 максимума энергосистемы, Увеличение нагрузки в утренние часы суток после ночного провала приводит к возрастанию скорости ее подъема, которая по ЕЭС СССР достигает в от-дельцые периоды времени 500—700 тыс. кВт/мин, что в еще большей степени повышает требования к маневренности оборудова1 ия. Неравномерность режима электропотребления наблюдается не только в течение суток, но по дням недели и сезонам года. Так, по европейской части СССР в выходные дни максимальная нагрузка [c.169]

При помощи метода Рэлея — Ритца исследуются свободные изгибные колебания и упругая устойчивость кольцевых пластинок при действии равномерно распределенной внутренней растйгивающей силы причем в качестве функций, аппроксимирующих колебания пластинок для восьми различных типов граничных условий, например защемления, шарнирного опи-рания и свободного края, используются простые полиномы. Установлено, что критическая форма устойчивости для пластинок при действии внутреннего растяжения никогда не соответствует осесимметричной форме и пластинка всегда изгибается вначале с конечным числом окружных волн. Число окружных волн, образующихся в результате потери устойчивости, увеличивается с увеличением величины коэффициента, характеризующего размеры выреза, а также с увеличением величин геометрических констант на краях (как для пластинок, нагруженных внешним сжимающим давлением). Для характерных значений коэффициента интенсивности нагружения, равного отношению текущего значения нагрузки к критическому при потере устойчивости, получены точные значения собственных частот колебаний при различных значениях размеров вырезов, сочетаний граничных условий и для широкой области изменения числа окружных волн. Формы потери устойчивости и значения основной собственной часто.ты колебаний нагруженных пластинок зависели в каждом случае от граничных условий так же, как и от значения коэффициента, характеризующего интенсивность нагружения. Было обнаружено, что условное предположение для кольцевых пластинок при действии внутренних сил о том, что растягивающие (сжимающие) силы в плоскости пластинки увеличивают (уменьшают) собственную частоту колебаний, является справедливым только для осесимметричной формы. С увеличением порядка осесимметричной формы колебаний проявляется противоположная тенденция в поведении пластинки в том смысле, что собственная частота колебаний пластинки при действии внутреннего растяжения (сжатия) возрастает (падает) с увеличением величины нагрузки. [c.30]

Коэффициент трения представляет собой сложную функцию, зависящую от многих факторов, из которых основными являются 1) материалы трупщхся поверхностей 2) характер покрывающих их пленок 3) конструкция фрикционного сопряжения (отношение площадей трущихся тел — коэффициент взаимного перекрытия) 4) режим работы 5) температурное поле, скорость, нагрузка. Влияние основных параметров, характеризующих условия работы данной пары трения на коэффициент трения, указано в табл. 3. [c.15]

Режим и структура электропотребления находят свое отражение в нагрузке энергосистем и наиболее характерно определяются суточными графиками нагрузки. По сравнению с основными развитыми капиталистическими странами графики наг1рузки энергетических систем в СССР являются более плотными, характеризуются высоким коэффициентом заполнения, что объясняется сравнительно большим удельным весом промышленности в общем потреблении электроэнергии. За 1975— 1980 гг. годовое число часов использования максимума нагрузки увеличилось на 210 ч, что было вызвано, в частности, проведением мероприятий по выравниванию графика нагрузок потребителями, а также напряженными режимными условиями в ЕЭС СССР. Необходимо отметить, что доля коммунально-бытовых и сельскохозяйственных потребителей непрерывно повышалась. [c.99]

В конденсаторах с воздушным охлаждением, а также в аппаратах высокого давления конденсация пара обычно проиавбдится внутри вертикальных труб. Причем для практики наибольший интерес представляет область пара(метров, характеризующаяся сравнительно низкими тепловыми нагрузками, при которых режим течения конденсата сохраняется ламинарным и лишь в отдельных случаях на сравнительно небольших по длине участках переходит в турбулентный. Режим течения пара в основном турбулентный. К сожалению, процесс конденсации в данной области теоретически и экспериментально изучен недостаточно. Практически отсутствуют достаточно строгие методы расчета местных значений коэффициентов теплообмена и гидравлического сопротивления при конденсации в вертикальной трубе, что не позволяет разработать методику детального расчета конденсаторов с воздушным охлаждением. Последние отличаются резким изменением тепловой нагрузки по рядам труб и их длине. Так как трубы объединены верхними и нижними коллекторами, различие в тепловых нагрузках приводит к различным скоростям и гидравлическим сопротивлениям труб, перетоку пара по нижнему коллектору с возникновением подъемного движения в нижней части первых (по ходу охлаждающего воздуха) рядов труб и другим отклонениям, которые чрезвычайно усложняют расчет процесса конденсации в аппарате. [c.144]

При диагностировании гидросистемы контролируются параметры пл — угловая скорость планшайбы — давление у насоса — давление на входе гидромотора Qq — расход насоса Ок.вых — расход на сливе предохранительного клапана Мгм — момент на валу гидромотора Рзаж, раз — давления в системе зажима и разгрузки планшайбы соответственно . Si зол и б зоя — перемещения золотников гидропанели. Знак + свидетельствует о том, что величины указанного параметра находятся в пределах, близких к нормальным знак — указывает на значительное отклонение параметра от нормальных значений. Анализ данной схемы подтверждает, что при выполнении проверок и измерении указанных параметров представляется возможным обнаружение основных дефектов. На схеме основная цепочка работоспособности проходит но линии параметров СОпл дв, Pi, Рзат, Р раз, Мгм- в этом случае гидравлическая и электрическая системы работоспособны и дефекты находятся в механической системе стола. Обозначенные связи предлагают возможную последовательность поиска дефектов гидросистемы поворотного стола. Для дальнейшего поиска дефектов и анализа работоспособности гидросистемы целесообразно провести проверку электрической системы. При наличии нескольких конечных выключателей ВК, электромагнитов, реле давлений и электрических реле, управляющих работой электропривода и гидроаппаратуры, а также взаимных блокировок, полная схема диагностических проверок представляется достаточно сложной. Однако, для обнаружения причин отсутствия функционирования может использоваться упрощенная схема, показанная на рис. 3, б. Наличие дефектов механической системы стола может быть выявлено проверкой по схеме рис. 3, в. Однако выявление и интерпретирование дефектов механической системы при нефункционирующем объекте усложнено отсутствием контроля необходимых параметров, и в ряде случаев необходима частичная разборка узла или замена некоторых механизмов. Функционирующий стол может быть работоспособен и неработоспособен. Неработоспособный стол характеризуется выходом за допустимые пределы основных параметров, т. е. наблюдается потеря точности, быстроходности, а также значительно возрастают нагрузки в приводе и механизме фиксации. Потеря точности зависит от следующих факторов нестабильности скорости планшайбы в момент фиксации Дшф, нестабильности давления в системе поворота ДРф и разгрузки АР раз, наличия зазоров в механизме фиксации и центральной опоре, нестабильности характеристик жесткости упоров и усилий фиксации. Потеря быстроходности зависит от расхода Q и давления в системе поворота Р и разгрузки Рраз. от наличия колебательного движения планшайбы, характеризуемого коэффициентом неравномерности — б , и от длительности процесса торможения <тор- Высокие динамические нагрузки в приводе и механизме фиксации F определяются величинами скорости поворота и фиксации, давлением в системе поворота и разгрузки, [c.86]

Температурные статические характеристики. В табл. 6-3 представлены результаты обработки ряда опытов, характеризующие работу вторичного перегревателя корпуса А при различных установившихся рен имах. Всего было проведено 17 таких опытов при нагрузках блока от 150 до 95 Мет на природном газе и от 143 до 200 Мет на мазуте. Температуры и теплосодержания пара, коэффициенты байпасирования, температуры дымовых газов усреднены по сторонам корпуса. Коэффициенты байпасирования определялись из уравнения теплового баланса смешения основного и байпасируемого потоков пара. [c.225]

Уплотняемость грунтов характеризуется увеличением их плотности вследствие вытеснения из пор воды и воздуха и компактной укладки твердых частиц. После снятия внешней нагрузки сжатый в порах воздух расширяется, вызывая обратимую деформацию грунта. При повторных нагружениях из пор удаляется все больше воздуха, вследствие чего обратимые деформации уменьшаются. Степень уплотнения грунта характеризуется остаточной деформацией, основная доля которой приходится на первые циклы нагружения. Ее оценивают коэффициентом уплотнения, равным отношению фактической плотности к ее максимальному стандартному значению, соответствующему оптимальной влажности. При уплотнении грунтов требуемый коэффициент уплотнения назначают в зависимости от ответственности земляного сооружения из пределов от 0,9 до 1. [c.202]

Кремнезем в кварците в исходном состоянии присутствует в форме кварца. Во время спекания и эксплуатации футеровки кварц частично переходит в стабильные модификации (а-кварц, а-тридимит и а-кристобалит). В спеченном слое футеровки обнаруживаются все три модификации кремнезема. Объемное расширение основных модификаций кремнезема заканчивается при относительно низких (600—800° С) температурах. При медленном подъеме температуры печи образующиеся в кислой футеровке мелкие трещины исчезают до появления жидкого металла. Магнезитовая или глиноземистая футеровка расширяется непрерывно по мере возрастания температуры. Кремнеземистая футеровка чувствительна к тепловым нагрузкам в отдельных температурных диапазонах из-за больших объемных изменений при кристаллических превращениях (-1-16% а-тридимит -1-3% а-кристобалит). Теплопроводность кремнеза при 1100°С равна 3,8-10-" кал/сек-см-град-, коэффициент линейного расширения — 3,0 10 ajapad] удельное электросопротивление при 1300° С — 5 10 ож-слг [60]. Физические и эксплуатационные свойства кремнезема изменяются в зависимости от его химической чистоты. Температура плавления кремнезема существенно снижается при наличии даже небольших примесей глинозема, окислов железа, кальция. Чем чище кремнезем, тем лучше он противостоит действию химических агентов. Поэтому огнеупорные футеровки, изготовленные из кварцитов или кварцевого песка различных месторождений, характеризуются неодинаковой стойкостью. Более долговечными в эксплуатации оказываются футеровки с высоким содержанием кремнезема. На стойкость футеровки также оказывают влияние минералогический и зерновой состав применяемых материалов. [c.33]

Среднее эффективное давление. Средние эффективные давления Рем и соответствующие максимальному крутящему моменту и максимальной мощности двигателя, так же как и литровая ЛТд и поршневая N мощности двигателя, являются параметрами, характеризующими степень совершенства рабочего процесса двигателя и в известной мере совершенство его конструкции. Величины ре м и Ре N могут быть опредблсны либо путем проведения теплового расчета, либо намечены на основании данных испытаний успешно работающих двигателей, подобных проектируемому. В основном для увеличения среднего э( )фективного давления автомобильных и трак-торйых двигателей применяют следующие способы повышение степени сжатия и применение обогащенных смесей (в карбюраторных двигателях), увеличение коэффициента наполнения, снижение механических потерь, наддув, улучшение рабочего процесса в целом. Увеличение ре за счет повышения степени сжатия, а также за счет наддува сопровождается в карбюраторных двиг.ателях значительным повышением давления р конца сгорания и, следовательно, значительным увеличением нагрузки на детали двигателя. [c.15]

По выражению (6.4) можно подсчитать затраты на замыкающую электроэнергию, если известны график работы оборудования, в частности количество блоков, подключенных к газоотводящей трубе, нагрузка основного оборудования, а следовательно, и тягодутьевых машин и число часов работы оборудования с определенной постоянной нагрузкой. В течение суток и года нагрузка основного оборудования и вспомогательных механизмов существенно меняется, и точный подсчет расхода электроэнергии на привод тягодутьевых машин в зависимости от вышеперечисленных параметров достаточно громоздкий и возможен с помощью счетнорешающих машин. Расход электроэнергии на привод вспомогательных механизмов примерно можно определить, пользуясь коэффициентом ц, характеризующим отношение средней нагрузки котла Q" к номинальной за рабочий период (например, за год) Ц==С пе/д пе [c.97]

Основным расчетом ремней считается расчет по тяговой способности. Расчет ремней на долговечность производится обычно как проверочный. Тяговая способность ремня характеризуется экспериментальными кривыми скольжения (рис. 11.12), которые строят следующим образом по оси ординат откладывают относительное скольжение ремня и к. п. д. передачи г , %, а по оси абсцисс — коэффициент т.ч-ги передачи ф = Р,/(2Го), который представляет собой относительную нагрузку передачи. С ростом нагрузки упругое скольжение ремня увеличивается по закону прямой линии, при этом значительно увеличивается к. п. д. передачи. Эта закономерность наблюдается до так называемого критического значения коэффициента тяги ф , соответствующего наибольшей допускаемой нагрузке на ремень. С увеличением нагрузки свыше допустимой дополнительно возникает проскользывание ремня и суммарное скольжение быстро возрастает (появляется частичное буксование), сопровождаясь резким падением к. п. д. передачи. При пре- [c.138]

Как Уже укачывалос ., о1иим т основных критериев дилам -ческого подобия, кроме конструктивного параметра. V и нагрузки является коэффициент о), характеризующий пропускную способность системы, т. е. отношение эффективной площади выходного [c.87]

Коэффициент Г характеризует динамический режим работы качающегося конвейера (динамические нагрузки на привод и другие элементы конвейера) и характер движения частиц груза при Г < 1 груз лежит на колеблющейся плоскости и перемещается, не отрываясь от нее (режим инерционных конвейеров) при Г > 1 груз отрывается от колеблющейся плоскости и перемещается преимущественно микробросками (режим вибрационных конвейеров, рис 13.2) при Г = 1 имеют место граничные условия. Установление оптимальных значений коэффициента режима работы конвейера, особенно при Г > 1, подчинено оптимальному решению основных задач — организации наиболее высокоскоростного движения частиц груза, рационально согласованного с движением колеблющейся плоскости (желоба конвейера), при минимальных динамических нагрузках на привод и элементы конвейера. [c.363]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...