Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Б в динамических режимах

Наиболее универсальным является способ статической балансировки (рис. 235) в динамическом режиме с помощью стробоскопического прибора. Измерительный датчик 4, установленный на наиболее чувствительном узле шлифовальной бабки, воспринимает вибрации, вызванные неуравновешенностью круга, преобразует их в электрические сигналы и передает в электронный блок б, в котором они фильтруются, усиливаются и передаются на стробоскопическую лампу 2. Лампа периодически синхронно с вибрациями включается и освещает наиболее легкий участок вращающегося круга 7. На зажимном фланце нанесено цифровое табло 5. Стробоскопический эффект создает видимость неподвижности круга  [c.393]


Рассмотрим принципиальную схему станка для статической балансировки роторов в динамическом режиме, изображенную на фиг. 5. Из схемы видно, что основной деталью станка является платформа Б, которая покоится на винтовых пружинах Д. Шпиндель станка смонтирован на платформе и вращается с постоянной угловой скоростью со . Ротор, подлежащий балансировке, укрепляется на шпинделе.  [c.343]

При выделении или поглощении тепла в исследуемом образце, например, вследствие протекания фазовых превращений, происходит отклонение температуры от заданной на величину АТ. В этом случае суммированный сигнал от задачника программы Л и от измерителя температуры образца через блок сравнения 12 подается на вариатор мощности измеритель мощности фиксирует изменение расходуемой мощности. При этом автоматически создаются адиабатические условия благодаря сигналам измерителей б и 9 разности температур на вход соответствующих терморегуляторов. Так как данный процесс измерения теплоемкости происходит в динамическом режиме и изменения скорости нагрева или охлаждения отличаются от заданных программой, то автоматически вводится коррекция для записи истинного значения теплоемкости. Запись осуществляется следующим образом сигнал с блока сравнения поступает на дифференцирующий блок 18, с выхода которого — на фазочувствительный блок 21 и через переключатель 22 на суммирующий блок 15 на второй вход суммирующего блока поступает сигнал, пропорциональный скорости нагрева, с задатчика программы 11 через дифференцирующий блок 16. С выхода суммирующего блока сигнал идет на вход блока деления 17 на второй вход блока деления поступает сигнал от измерителя мощности. В зависимости от знака сигнала с дифференцирующего блока 18 на вход регистра-  [c.50]

Рис. 19. Определение граничных частот реального измерительного преобразователя а — прибор), пригодный для измерений как в статическом, так и в динамическом режимах (Шгн =0) б — пьезоэлектрический преобразователь, предназначенный для работы только в динамическом режиме Рис. 19. Определение граничных частот реального <a href="/info/8467">измерительного преобразователя</a> а — прибор), пригодный для измерений как в статическом, так и в динамическом режимах (Шгн =0) б — <a href="/info/351301">пьезоэлектрический преобразователь</a>, предназначенный для работы только в динамическом режиме
В схеме на рис. 162, а статические давления измеряются в точках, лежащих на одном диаметре цилиндра, перпендикулярном оси основного потока в схеме на рис. 162, б — в наименьшем сечении труб Вентури. Выражение (Х1.44) представляет собой статическую характеристику идеального прототипа массового расходомера. В действительности наблюдаются значительные отклонения от линейности, вызванные неидентичностью потоков в ветвях и влиянием режимов течения. Для -измерений гетерогенных потоков схема на рис. 162, а непригодна из-за сепарации компонентов под действием центробежных сил. В расходомере, выполненном по схеме рис. 162, б, следует ожидать существенного влияния на коэффициент преобразования соотношения фаз, так как потери напора в двухфазных потоках резко зависят от отношения скоростей фаз. Ряд схем, аналогичных рассмотренным, приведен в [165]. Так как уравнение Бернулли, использованное для вывода (Х1.44), действительно только на установившихся режимах, то массовые расходомеры с датчиками переменного перепада давления непригодны для измерений в динамических режимах.  [c.382]


Геометрия контактирования в динамическом режиме. Динамический эксцентриситет б представляет собой расстояние между осью поверхности вала, на которой устанавливается манжета, и осью вращения при рабочих оборотах вала. Если пренебречь незначительными колебаниями положения оси вращения в процессе работы, наблюдающимися в некоторых узлах, то величину 26 можно рассматривать как максимальное значение динамического биения поверхности вала. Величина 26 для разных агрегатов различна. Чаще всего биение не превышает 0,1—0,3 мм, хотя в отдельных случаях может достигать больших значений. Динамическое биение вала создает дополнительную переменную во времени нагрузку в любом сечении уплотнительного элемента. В некоторых условиях при значительном биении вала ус манжеты перестает точно следовать за поверхностью вала, контакт манжеты с валом нарушается, и образуется зазор между уплотняющими поверхностями, т. е. создаются условия для утечки. Даже при отсутствии зазора изменяется распределение контактного давления. Биение вала приводит к тепловыделению в манжете вследствие гистерезисных потерь в материале, к повышенному износу и появлению утечки.  [c.24]

Показания второй термопары, расположенной непосредственно в зоне контакта, при температуре в усе манжеты, равной удовлетворительно отражают значения контактной температуры в динамическом режиме. Результаты этих испытаний представлены на рис. 27. Зависимость температуры и от давления при всех исследованных значениях скорости скольжения близка к линейной, причем при р = 1 кгс/см 0 = б + (20-ь40)° С, при Рж = 2 кгс/см = О + (30- 50)° С, а при Рж = 3 кгс/см  [c.59]

Действующая нагрузка связана в этих формулах с величиной эксцентрицитета е центра сепаратора по отношению к оси подшипника. Эти формулы более точно соответствуют статической пусковой картине. В динамическом режиме Мб.н< б.в- Базирование сепаратора по наружному кольцу улучшает режим смазки в зазоре плавания и способствует уменьшению деформации сепаратора центробежными силами.  [c.63]

Применение электронных ламп на частотах более 3-10 гц, называемых сверхвысокими, связано с рядом затруднений в нормальном использовании ламп. Затруднения вызывают-следующими причинами значительным увеличением диэлектрических потерь в элементах конструкции лампы, влиянием меж-электродных ёмкостей и индуктивностей вводов на образование паразитных связей и возникновением добавочных потерь в динамическом режиме Б цепи сетки. Перечисленные причины делают лампу менее эффективной по мере увеличения частоты усиливаемых или генерируемых ею колебаний. Преодоление трудностей в использовании ламп на сверхвысоких частотах ведётся двумя путями разработкой улучшенных конструкций существующих ламп и использованием новых принципов в специальных лампах для сверхвысоких частот.  [c.806]

Давление в точке Б показывает наибольшее давление в подающей магистрали в динамическом режиме.  [c.81]

Диоды одного типа с одинаковым обратным напряжением допускают последовательное соединение. Однако при этом надо обеспечить равномерное распределение обратного напряжения между диодами как в статическом, так и в динамическом режимах. Работа в статическом режиме обеспечивается шунтированием диода резистором 500...2000 Ом. Работа в динамическом обеспечивается шунтированием диода / С-цепочкой. При этом нарастание обратного напряжения на диоде, который первым восстановил свои запертые свойства, будет сдерживаться медленным нарастанием напряжения на заряжающемся конденсаторе. Функции резистора состоят в ограничении зарядного и разрядного токов конденсатора. / С-цепочка приводит также к уменьшению высокочастотных помех, создаваемых диодом. Особенно заметен этот эффект при питании диодов напряжением прямоугольной формы при построении ИВЭП по современной структурной схеме (см. рис. 2,1, б).  [c.44]

В процессе теплообмена около поверхности пластины формируется тепловой пограничный слой, в пределах которого температура теплоносителя изменяется от значения, равного температуре стенки t , до температуры потока вдали от поверхности (рис. 3-5). Характер распределения температуры в тепловом пограничном слое зависит от режима течения жидкости в динамическом пограничном слое. Сам характер формирования теплового слоя оказывается во многом сходным с характером развития динамического пограничного слоя. Так, при ламинарном пограничном слое отношение толщины динамического б , и теплового слоев зависит только от числа Прандтля, т. е. от теплофизических свойств теплоносителя. Это значит, что зависимость от скорости и расстояния X сохраняется такой же, как и для динамического слоя. При значении Рг = 1 толщины слоев оказываются равными друг другу л- При ламинарном течении перенос теплоты между слоями жидкости, движущимися вдоль поверхности, осуществляется путем теплопроводности. При турбулентном пограничном слое основное изменение температуры происходит в пределах тонкого вязкого подслоя около поверхности, через который теплота переносится также только путем теплопроводности. В турбулентном ядре пограничного слоя из-за интенсивного перемешивания жидкости изменение температуры незначительно и поле температур имеет ровный, пологий характер. Таким образом, как при ламинарном, 72  [c.72]


На рис. 3, б показаны динамические характеристики авто-останова в режиме пуска. При отключении катушки муфты от источника питания ток в цепи резко падает, что приводит к уменьшению магнитного потока. Поэтому, пока АФ процесс описывается только уравнением (2). Уравнение (3) используется в системе уравнений при условии АФ Pq, а когда x=h, пользуются уравнениями (7), (4) и (5). На рис. 3, б ijj, — длительность первого, второго и третьего этапов соответственно. При пуске наиболее продолжительным но времени является третий этан, длительность которого определяется в основном моментом инерции машины.  [c.69]

Диссипативные свойства деформируемых звеньев будем учитывать линеаризованными коэффициентами сопротивления. Механическая модель привода с двигателем, динамическая характеристика которого задана уравнением (13.13), при движении в тяговом режиме самотормозящегося механизма показана на рис. 104, а. Та же модель, соответствующая режиму заклинивания самотормозящейся пары при невыполнении условия (13.9), показана на рис. 104, б.  [c.339]

Благодаря гидравлическим коммуникациям возможно циклическое возбуждение пульсатором через цилиндр возбуждения и непосредственно через нагружающий цилиндр. В динамической модели (рис. 35, б) учтены лишь основные элементы, участвующие непосредственно в формировании процесса испытания. Протяженность магистралей, соединяющих цилиндр возбуждения с пульсатором, незначительна, а сечение их достаточно для того, чтобы пренебречь влиянием инерционных и вязких сопротивлений в них. Емкости полостей цилиндра возбуждения незначительно снижают податливость пружины связи. Сечения и длина инерционных трубопроводов таковы, что потери на емкость нагружающего цилиндра не сказываются на устанавливаемом режиме, т. е. парциальная частота определяемая массой твердых подвижных частей и эквивалентной жесткостью этой емкости, выше частоты возбуждения.  [c.109]

Зазор между кольцами — одна из основных характеристик жидкостного токосъемника. Надежность, работоспособность и электрические параметры рассматриваемых токосъемников в значительной степени определяются толщиной жидкого электропроводного слоя между подвижным и неподвижным кольцами. Зазор между кольцами выбирают таким, чтобы ртуть удерживалась силами поверхностного сцепления. Зазор б определяют для статического (при и = 0) и динамического режимов. Ось вращения ртутного токосъемника может быть расположена вертикально и горизонтально.  [c.436]

При нормальной схеме включения обмоток двигатель последовательного возбуждения может работать в двигательном режиме пли в режиме торможения противовключением. Режим генераторного торможения с рекуперацией энергии в сеть в этом случае невозможен. Динамическое торможение возможно как по схеме с независимым возбуждением (фиг. 8, а), так и с самовозбуждением (фиг. 8, б).  [c.413]

На фиг. 29 приведены механические характеристики такого же двухдвигательного привода, причем А по-прежнему работает в двигательном режиме, а Б — в режиме динамического торможения.  [c.515]

Аналогичные характеристики получим при работе машины Б в режиме динамического торможения (фиг. 34, б).  [c.138]

Рис. 7-39. Принципиальная схема и механические характеристики электропривода с импульсным регулированием тока ротора асинхронных двигателей, а —схема б — механические характеристики (ПВц-40%) КД1 и КД2 — контакторы, включающиеся в двигательном режиме КТ — контактор, включающийся в режиме динамического торможения с самовозбуждением. Рис. 7-39. <a href="/info/4763">Принципиальная схема</a> и <a href="/info/460130">механические характеристики электропривода</a> с <a href="/info/270291">импульсным регулированием</a> тока ротора <a href="/info/31737">асинхронных двигателей</a>, а —схема б — <a href="/info/7719">механические характеристики</a> (ПВц-40%) КД1 и КД2 — контакторы, включающиеся в двигательном режиме КТ — контактор, включающийся в режиме <a href="/info/305364">динамического торможения</a> с самовозбуждением.
Фактически величины dL ldI и dUJdl — динамические сопротивления сварочной дуги и источника питания при данной величине тока дуги /д у. Коэффициент — динамическое сопротивление всей энергетической системы источник питания — сварочная дуга в данном режиме работы. Таким образом, устойчивое горение дуги определяется только общим динамическим сопротивлением системы источник питания — дуга. Если оно положительно — режим устойчив. При нормальных сварочных режимах (сила тока дуги 100—800 А) dUp /dl 0. Это свойственно источникам с падающей внешней характеристикой (рис. 71, б), жесткой или даже возрастающей, но при условии, что dUJdl < dU,Jdl (рис. 71, б).  [c.126]

О. А. Кайбышевым на образцах сплава Zn+22% А1, предварительно прокатанных по разным режимам, было установлено, что у прокатанных, но не текстурованных образцов (текстура снималась динамической рекристаллизацией) анизотропия а и б отсутствует. В текстурованных образцах а также не зависит от направления, но меньше по абсолютной величине, чем у нетекстурованных. Резко анизотропной стала пластичность б, %. В направлении прокатки б возросло от 950 до 1200%. Под углом 45° оно составило 1000%, а под 90° только 730%.  [c.562]

Выше было отмечено, что передачи группы Б могут работать в тяговом р.ежиме, оттормаживающем или самотормозящемся динамическом режиме. Режим работы самотормозящейся передачи может регулироваться внешними и внутренними параметрами передачи. К внешним параметрам относятся величины и направления крутящих моментов, приложенных к колесам извне. Внутрен-иими параметрами передачи являются величины моментов инерции и передаточного отношения, определяющие соотношение при-  [c.60]

Дальнейший анализ показывает, что в любых режимах А мощность в цепи якоря электропривода снижается по сравнению с аналогичными режимами серии Б. При этом наибольший эффект по абсолютным значениям наблюдается на больших скоростях движения ползуна и неблагоприятных нагрузках (режимы 3° 13°, 3° 14°, 4° 13°, 4°14°). Малое снижение мощности при динамических нагрузках (5°12°, 6°12°, 7°12°) объясняется значительным боковым усилием, перпендикулярным направлению движения ползуна. Указанное усилие Создается кулачково-рессорным устройством и компенсируется четырехканальной АСССН в недостаточной мере. Это приводит к существенному возрастанию силы трения на гранях V-образ-ной направляющей.  [c.97]


Таким образом, точность терминального управления, т. е. точность перевода РТК в заданное динамическое состояние Xj, лимитируется прежде всего такими параметрами, как точность б эсти-матора и быстродействие 0 адаптатора. Расчет управления в рассматриваемом режиме как раз и сводится к выбору приемлемых значений этих параметров, а также параметров с и v, зависящих от выбора матрицы коэффициентов усиления Г регулятора, и  [c.89]

В работе Б. В. Шитикова [9] экспериментально установлены и теоретически обоснованы три режима работы подшипников вращающихся роторов и введено понятие коэффициента неуравновешенности k, который представляет собой отношение динамической нагрузки на подшипник от неуравновешенных центробежных сил к статической реакции от веса ротора  [c.272]

Пусть, наконец, характеристика сети изображается кривой зависимости давления в ресивере рс от расхода воздуха через дроссель Ос. проходящей через точку А. На установившемся режиме работы O "=Ok и при отсутствии трения в трубопроводе L рс=рк- Таким образом, точка А будет изображать режим совместной работы компрессора и сетн. Очевидно, этот режим будет неустойчивым и при случайном незначительном уменьшении расхода система будет стремиться перейти в точку Б на срывной ветви характеристики. Именно такой переход наблюдался на осциллограмме рис. 4. 28. Однако если объем присоединенной к компрессору системы достаточно велик, то нарушение устойчивости в точке А может привести к более глубокому изменению режима работы компрессора и сети. При анализе этого процесса необходимо учесть, что на неустановившихся режимах рк может быть не равно Рс вследствие инерционности столба воздуха в канале L, а расход через дроссель Ос может отличаться от мгновенного значения расхода через компрессор Ок за счет накопления или расходования воздуха, находящегося в ресивере. Строго говоря, характеристики компрессора и сети в динамическом процессе также будут отличаться от характеристик, полученных на установившихся режимах, но для простоты изложения примем их не-измеппыми.  [c.150]

Жесткость динамического гасителя может изменяться также путем перемещения массы гасителя I вдоль упругой балки с помощью регулируемого электродвигателя (рис 17, а) [5] Учитывая, что в режиме наилучшего динамического гашения (ан-гирезонанс) фазы колебаний объекта 2 и гасителя / сдвинуты на я/2, выработка управляющего сигнала осуществляется фазовым дискриминатором 4 (рис. 17, б) в котором сравниваются показания датчиков 5 абсолютных перемещений объекта и гасителя. При сдвиге фаз, отличающемся от я/2, срабатывает реле, включающее электродви-гатеть 3 в соответствии с необходимым направлением компенсирующей подстройки  [c.337]

О прикладных аспектах теории. Результаты по оптимальному перемещению цилиндра были получены в ходе работ, предусмотренных техническим заданием Белоярской АЭС, цель которых состояла в выработке и обосновании предложений по оптимизации рабочих режимов мостового крана, предназначенного для перемещения цилиндрических чехлов с отработанными тепловыделяющими сборками в бассейне выдержки Б В-3. Если говорить об иных направлениях приложений, то можно отметить, что современные подводные аппараты имеют, как правило, форму, близкую или к цилиндрической, или к шарообразной (например, зарубежные аппараты AUSS , Theseus , Autosub-1 , российские аппараты Л-1 , Л-2 , российско-китайский аппарат R-01 и др., описанные в книге М. Д. Агеева [2]. С этой точки зрения допустимо считать, что в данной книге исследованы задачи об оптимальном переводе аппаратов такого типа из одного режима зависания в другой заданный при условии, что время маневра фиксировано. Сказанное позволяет авторам надеяться, что совокупность решенных задач будет востребована прикладной теорией нерегулярных задач динамической оптимизации и полезна для научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ по созданию перспективных образцов новой техники.  [c.7]

Рассматриваемая динамическая модель (рис. 4,19, б) в рабочем диапазоне угловых скоростей коленчатого вала двигателя на частоте рг резонирует с гармоническими моментами двигателя у=1,5 и 3,0 и не резонирует с частотами р1 и рз- Следовательно, уменьшение жесткости упругого элемента демпфера может сдвинуть резонансные режимы в область низких значений частоты вращения коленчатого вала двигателя, но при этом полность т не удается вывести резонансные режимы из области рабочих частот вращения коленчатого вала двигателя.  [c.331]

Б. М. Дышман предложил методику расчета рессор с использованием среднестатической постоянной, учитывающей характер динамического режима работы подвески и названной показателем Я с напряженного состояния. Тогда среднее напряжение в листах рессоры под статической нагрузкой  [c.271]


Смотреть страницы где упоминается термин Б в динамических режимах : [c.161]    [c.221]    [c.267]    [c.115]    [c.454]    [c.112]    [c.155]    [c.200]    [c.108]    [c.35]    [c.420]    [c.305]    [c.90]    [c.206]    [c.378]    [c.163]    [c.5]    [c.21]    [c.167]   
Уплотнения и уплотнительная техника (1986) -- [ c.219 ]



ПОИСК



158 — Механические свойства 153154—Назначение 153, 156, 158 Полосы прокаливаемости 155—157 Предел выносливости 154, 157 —Сортамент 159 — Технологические свойства 155, 157, 159 — Режимы термообработки 155, 157 — Химический состав пружин 151—Динамическая прочность пружин 151 — Испытание пружин на релаксацию 151 — Коэффи

Балансировка статическая 531 - Динамический режим

Влияние режимов бурения на изменения динамических характеристик сейсмоакустического поля

Гусаров, Л. Н. Шаталов. Определение динамических характеристик и неуравновешенности гибкого ротора с помощью амплитудно-фазо-частотных характеристик на переходных режимах

Динамические процессы при неустановившихся режимах работы механизмов

Динамические режимы двигателей

Динамические режимы нагружения и ресурс

Динамические режимы работы качающихся конвейеров

Динамические режимы ременной передачи

Динамические усилия на зубьях при крутильных колебаниях (коэффициент hv) и резонансные режимы

Динамические усилия на зубьях при крутильных колебаниях (коэффициент Кнр) н резонансные режямы

Динамический синтез машинных агрегатов с заданными свойствами предельных режимов движения ведущего вала вариатора

Зависимость предельных динамических реакций от режимов движения ротора

Измерение термических коэффициентов в динамических режимах

Измерения в динамическом режиме

Исследование поведения динамического коэффициента неравномерности движения на различных режимах движения

Кран — Момент инерции поворотной части 33 — Режим эксплуатации 13 Система динамическая 18 — Ускорение механизмов передвижения

Методика динамического синтеза и сопоставление характерных колебательных режимов

Механические характеристики асинхронных электродвигателей в режимах динамического торможения

Механические характеристики асинхронных электродвигателей в режимах динамического торможения в системах импульсного регулирования

Механические характеристики асинхронных электродвигателей в режимах динамического торможения параметрического регулирования

Механические характеристики асинхронных электродвигателей в режимах динамического торможения фазового регулирвания

Механические характеристики асинхронных электродвигателей в режимах динамического торможения частотного регулирования

Об учете сопротивлений в ролнкоопорах конвейеров при определении динамических нагрузок в ленте в режимах пуска

Оптимизация динамических режимов

Оптимизация динамических режимов работы объектов управления

Оптимизация долгосрочных режимов группы гидростанций методами вариационного исчисления, динамического программирования и случайного поиска

Основы расчета производительности машин при неустановившихся режимах нагружения. Динамические нагрузки в механизмах машин

Особенности работы асинхронного двигателя в режиме динамического торможения с самовозбуждением

Особые режимы работы конструкций несущих энергетические агрегаты Шейнин) Природа особых режимов и соответствующие им динамические нагрузки

Простейшие способы исследования поведения звеньев и динамических систем в статическом и динамическом режимах

Р а а в а. К расчету динамических параметров ползуна в переходных режимах скольжения при смешанном трении

Различные типы граничных условий и их экологическая интерпретация. Возможные динамические режимы

Расчет механических характеристик асинхронных двигателей в режиме динамического торможения

Расчет механических характеристик асинхронных двигателей с фазным ротором в режиме динамического торможения с самовозбуждением по универсальным кривым (метод завода Динамо)

Расчет эквивалентной динамической нагрузки при переменных режимах нагружения

Режим динамический, статический

Режим динамического нагружения

Режим работы конвейера динамический

Рубцов М. Г. Метод повышения метрологической надежности информационно измерительных систем в динамическом режиме работы

Сафронов. Динамические усилия на регулирующем органе аксиально-поршневого, насоса в нестационарных режимах работы, обусловленные осцилляцией в золотниковом устройстве

Устинов. Станки для статической балансировки в динамическом режиме

Устойчивость колебательных режимов и некоторые критерии динамического синтеза механизмов с медленно изменяющимися параметрами

Экспериментальное определение динамических характеристик па режимах частичной кавитации

Электропривод Режимы динамические



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте