Б в динамических режимах

Наиболее универсальным является способ статической балансировки (рис. 235) в динамическом режиме с помощью стробоскопического прибора. Измерительный датчик 4, установленный на наиболее чувствительном узле шлифовальной бабки, воспринимает вибрации, вызванные неуравновешенностью круга, преобразует их в электрические сигналы и передает в электронный блок б, в котором они фильтруются, усиливаются и передаются на стробоскопическую лампу 2. Лампа периодически синхронно с вибрациями включается и освещает наиболее легкий участок вращающегося круга 7. На зажимном фланце нанесено цифровое табло 5. Стробоскопический эффект создает видимость неподвижности круга [c.393]

Рассмотрим принципиальную схему станка для статической балансировки роторов в динамическом режиме, изображенную на фиг. 5. Из схемы видно, что основной деталью станка является платформа Б, которая покоится на винтовых пружинах Д. Шпиндель станка смонтирован на платформе и вращается с постоянной угловой скоростью со . Ротор, подлежащий балансировке, укрепляется на шпинделе. [c.343]

При выделении или поглощении тепла в исследуемом образце, например, вследствие протекания фазовых превращений, происходит отклонение температуры от заданной на величину АТ. В этом случае суммированный сигнал от задачника программы Л и от измерителя температуры образца через блок сравнения 12 подается на вариатор мощности измеритель мощности фиксирует изменение расходуемой мощности. При этом автоматически создаются адиабатические условия благодаря сигналам измерителей б и 9 разности температур на вход соответствующих терморегуляторов. Так как данный процесс измерения теплоемкости происходит в динамическом режиме и изменения скорости нагрева или охлаждения отличаются от заданных программой, то автоматически вводится коррекция для записи истинного значения теплоемкости. Запись осуществляется следующим образом сигнал с блока сравнения поступает на дифференцирующий блок 18, с выхода которого — на фазочувствительный блок 21 и через переключатель 22 на суммирующий блок 15 на второй вход суммирующего блока поступает сигнал, пропорциональный скорости нагрева, с задатчика программы 11 через дифференцирующий блок 16. С выхода суммирующего блока сигнал идет на вход блока деления 17 на второй вход блока деления поступает сигнал от измерителя мощности. В зависимости от знака сигнала с дифференцирующего блока 18 на вход регистра- [c.50]

Рис. 19. Определение граничных частот реального измерительного преобразователя а — прибор), пригодный для измерений как в статическом, так и в динамическом режимах (Шгн =0) б — пьезоэлектрический преобразователь, предназначенный для работы только в динамическом режиме

В схеме на рис. 162, а статические давления измеряются в точках, лежащих на одном диаметре цилиндра, перпендикулярном оси основного потока в схеме на рис. 162, б — в наименьшем сечении труб Вентури. Выражение (Х1.44) представляет собой статическую характеристику идеального прототипа массового расходомера. В действительности наблюдаются значительные отклонения от линейности, вызванные неидентичностью потоков в ветвях и влиянием режимов течения. Для -измерений гетерогенных потоков схема на рис. 162, а непригодна из-за сепарации компонентов под действием центробежных сил. В расходомере, выполненном по схеме рис. 162, б, следует ожидать существенного влияния на коэффициент преобразования соотношения фаз, так как потери напора в двухфазных потоках резко зависят от отношения скоростей фаз. Ряд схем, аналогичных рассмотренным, приведен в [165]. Так как уравнение Бернулли, использованное для вывода (Х1.44), действительно только на установившихся режимах, то массовые расходомеры с датчиками переменного перепада давления непригодны для измерений в динамических режимах. [c.382]

Геометрия контактирования в динамическом режиме. Динамический эксцентриситет б представляет собой расстояние между осью поверхности вала, на которой устанавливается манжета, и осью вращения при рабочих оборотах вала. Если пренебречь незначительными колебаниями положения оси вращения в процессе работы, наблюдающимися в некоторых узлах, то величину 26 можно рассматривать как максимальное значение динамического биения поверхности вала. Величина 26 для разных агрегатов различна. Чаще всего биение не превышает 0,1—0,3 мм, хотя в отдельных случаях может достигать больших значений. Динамическое биение вала создает дополнительную переменную во времени нагрузку в любом сечении уплотнительного элемента. В некоторых условиях при значительном биении вала ус манжеты перестает точно следовать за поверхностью вала, контакт манжеты с валом нарушается, и образуется зазор между уплотняющими поверхностями, т. е. создаются условия для утечки. Даже при отсутствии зазора изменяется распределение контактного давления. Биение вала приводит к тепловыделению в манжете вследствие гистерезисных потерь в материале, к повышенному износу и появлению утечки. [c.24]

Показания второй термопары, расположенной непосредственно в зоне контакта, при температуре в усе манжеты, равной удовлетворительно отражают значения контактной температуры в динамическом режиме. Результаты этих испытаний представлены на рис. 27. Зависимость температуры и от давления при всех исследованных значениях скорости скольжения близка к линейной, причем при р = 1 кгс/см 0 = б + (20-ь40)° С, при Рж = 2 кгс/см = О + (30- 50)° С, а при Рж = 3 кгс/см [c.59]

Действующая нагрузка связана в этих формулах с величиной эксцентрицитета е центра сепаратора по отношению к оси подшипника. Эти формулы более точно соответствуют статической пусковой картине. В динамическом режиме Мб.н< б.в- Базирование сепаратора по наружному кольцу улучшает режим смазки в зазоре плавания и способствует уменьшению деформации сепаратора центробежными силами. [c.63]

Применение электронных ламп на частотах более 3-10 гц, называемых сверхвысокими, связано с рядом затруднений в нормальном использовании ламп. Затруднения вызывают-следующими причинами значительным увеличением диэлектрических потерь в элементах конструкции лампы, влиянием меж-электродных ёмкостей и индуктивностей вводов на образование паразитных связей и возникновением добавочных потерь в динамическом режиме Б цепи сетки. Перечисленные причины делают лампу менее эффективной по мере увеличения частоты усиливаемых или генерируемых ею колебаний. Преодоление трудностей в использовании ламп на сверхвысоких частотах ведётся двумя путями разработкой улучшенных конструкций существующих ламп и использованием новых принципов в специальных лампах для сверхвысоких частот. [c.806]

Давление в точке Б показывает наибольшее давление в подающей магистрали в динамическом режиме. [c.81]

Диоды одного типа с одинаковым обратным напряжением допускают последовательное соединение. Однако при этом надо обеспечить равномерное распределение обратного напряжения между диодами как в статическом, так и в динамическом режимах. Работа в статическом режиме обеспечивается шунтированием диода резистором 500...2000 Ом. Работа в динамическом обеспечивается шунтированием диода / С-цепочкой. При этом нарастание обратного напряжения на диоде, который первым восстановил свои запертые свойства, будет сдерживаться медленным нарастанием напряжения на заряжающемся конденсаторе. Функции резистора состоят в ограничении зарядного и разрядного токов конденсатора. / С-цепочка приводит также к уменьшению высокочастотных помех, создаваемых диодом. Особенно заметен этот эффект при питании диодов напряжением прямоугольной формы при построении ИВЭП по современной структурной схеме (см. рис. 2,1, б). [c.44]

В процессе теплообмена около поверхности пластины формируется тепловой пограничный слой, в пределах которого температура теплоносителя изменяется от значения, равного температуре стенки t , до температуры потока вдали от поверхности (рис. 3-5). Характер распределения температуры в тепловом пограничном слое зависит от режима течения жидкости в динамическом пограничном слое. Сам характер формирования теплового слоя оказывается во многом сходным с характером развития динамического пограничного слоя. Так, при ламинарном пограничном слое отношение толщины динамического б , и теплового слоев зависит только от числа Прандтля, т. е. от теплофизических свойств теплоносителя. Это значит, что зависимость от скорости и расстояния X сохраняется такой же, как и для динамического слоя. При значении Рг = 1 толщины слоев оказываются равными друг другу л- При ламинарном течении перенос теплоты между слоями жидкости, движущимися вдоль поверхности, осуществляется путем теплопроводности. При турбулентном пограничном слое основное изменение температуры происходит в пределах тонкого вязкого подслоя около поверхности, через который теплота переносится также только путем теплопроводности. В турбулентном ядре пограничного слоя из-за интенсивного перемешивания жидкости изменение температуры незначительно и поле температур имеет ровный, пологий характер. Таким образом, как при ламинарном, 72 [c.72]

На рис. 3, б показаны динамические характеристики авто-останова в режиме пуска. При отключении катушки муфты от источника питания ток в цепи резко падает, что приводит к уменьшению магнитного потока. Поэтому, пока АФ процесс описывается только уравнением (2). Уравнение (3) используется в системе уравнений при условии АФ Pq, а когда x=h, пользуются уравнениями (7), (4) и (5). На рис. 3, б ijj, — длительность первого, второго и третьего этапов соответственно. При пуске наиболее продолжительным но времени является третий этан, длительность которого определяется в основном моментом инерции машины. [c.69]

Диссипативные свойства деформируемых звеньев будем учитывать линеаризованными коэффициентами сопротивления. Механическая модель привода с двигателем, динамическая характеристика которого задана уравнением (13.13), при движении в тяговом режиме самотормозящегося механизма показана на рис. 104, а. Та же модель, соответствующая режиму заклинивания самотормозящейся пары при невыполнении условия (13.9), показана на рис. 104, б. [c.339]

Благодаря гидравлическим коммуникациям возможно циклическое возбуждение пульсатором через цилиндр возбуждения и непосредственно через нагружающий цилиндр. В динамической модели (рис. 35, б) учтены лишь основные элементы, участвующие непосредственно в формировании процесса испытания. Протяженность магистралей, соединяющих цилиндр возбуждения с пульсатором, незначительна, а сечение их достаточно для того, чтобы пренебречь влиянием инерционных и вязких сопротивлений в них. Емкости полостей цилиндра возбуждения незначительно снижают податливость пружины связи. Сечения и длина инерционных трубопроводов таковы, что потери на емкость нагружающего цилиндра не сказываются на устанавливаемом режиме, т. е. парциальная частота определяемая массой твердых подвижных частей и эквивалентной жесткостью этой емкости, выше частоты возбуждения. [c.109]

Зазор между кольцами — одна из основных характеристик жидкостного токосъемника. Надежность, работоспособность и электрические параметры рассматриваемых токосъемников в значительной степени определяются толщиной жидкого электропроводного слоя между подвижным и неподвижным кольцами. Зазор между кольцами выбирают таким, чтобы ртуть удерживалась силами поверхностного сцепления. Зазор б определяют для статического (при и = 0) и динамического режимов. Ось вращения ртутного токосъемника может быть расположена вертикально и горизонтально. [c.436]

При нормальной схеме включения обмоток двигатель последовательного возбуждения может работать в двигательном режиме пли в режиме торможения противовключением. Режим генераторного торможения с рекуперацией энергии в сеть в этом случае невозможен. Динамическое торможение возможно как по схеме с независимым возбуждением (фиг. 8, а), так и с самовозбуждением (фиг. 8, б). [c.413]

На фиг. 29 приведены механические характеристики такого же двухдвигательного привода, причем А по-прежнему работает в двигательном режиме, а Б — в режиме динамического торможения. [c.515]

Аналогичные характеристики получим при работе машины Б в режиме динамического торможения (фиг. 34, б). [c.138]

Рис. 7-39. Принципиальная схема и механические характеристики электропривода с импульсным регулированием тока ротора асинхронных двигателей, а —схема б — механические характеристики (ПВц-40%) КД1 и КД2 — контакторы, включающиеся в двигательном режиме КТ — контактор, включающийся в режиме динамического торможения с самовозбуждением.

Фактически величины dL ldI и dUJdl — динамические сопротивления сварочной дуги и источника питания при данной величине тока дуги /д у. Коэффициент — динамическое сопротивление всей энергетической системы источник питания — сварочная дуга в данном режиме работы. Таким образом, устойчивое горение дуги определяется только общим динамическим сопротивлением системы источник питания — дуга. Если оно положительно — режим устойчив. При нормальных сварочных режимах (сила тока дуги 100—800 А) dUp /dl 0. Это свойственно источникам с падающей внешней характеристикой (рис. 71, б), жесткой или даже возрастающей, но при условии, что dUJdl < dU,Jdl (рис. 71, б). [c.126]

О. А. Кайбышевым на образцах сплава Zn+22% А1, предварительно прокатанных по разным режимам, было установлено, что у прокатанных, но не текстурованных образцов (текстура снималась динамической рекристаллизацией) анизотропия а и б отсутствует. В текстурованных образцах а также не зависит от направления, но меньше по абсолютной величине, чем у нетекстурованных. Резко анизотропной стала пластичность б, %. В направлении прокатки б возросло от 950 до 1200%. Под углом 45° оно составило 1000%, а под 90° только 730%. [c.562]

Выше было отмечено, что передачи группы Б могут работать в тяговом р.ежиме, оттормаживающем или самотормозящемся динамическом режиме. Режим работы самотормозящейся передачи может регулироваться внешними и внутренними параметрами передачи. К внешним параметрам относятся величины и направления крутящих моментов, приложенных к колесам извне. Внутрен-иими параметрами передачи являются величины моментов инерции и передаточного отношения, определяющие соотношение при- [c.60]

Дальнейший анализ показывает, что в любых режимах А мощность в цепи якоря электропривода снижается по сравнению с аналогичными режимами серии Б. При этом наибольший эффект по абсолютным значениям наблюдается на больших скоростях движения ползуна и неблагоприятных нагрузках (режимы 3° 13°, 3° 14°, 4° 13°, 4°14°). Малое снижение мощности при динамических нагрузках (5°12°, 6°12°, 7°12°) объясняется значительным боковым усилием, перпендикулярным направлению движения ползуна. Указанное усилие Создается кулачково-рессорным устройством и компенсируется четырехканальной АСССН в недостаточной мере. Это приводит к существенному возрастанию силы трения на гранях V-образ-ной направляющей. [c.97]

Таким образом, точность терминального управления, т. е. точность перевода РТК в заданное динамическое состояние Xj, лимитируется прежде всего такими параметрами, как точность б эсти-матора и быстродействие 0 адаптатора. Расчет управления в рассматриваемом режиме как раз и сводится к выбору приемлемых значений этих параметров, а также параметров с и v, зависящих от выбора матрицы коэффициентов усиления Г регулятора, и [c.89]

В работе Б. В. Шитикова [9] экспериментально установлены и теоретически обоснованы три режима работы подшипников вращающихся роторов и введено понятие коэффициента неуравновешенности k, который представляет собой отношение динамической нагрузки на подшипник от неуравновешенных центробежных сил к статической реакции от веса ротора [c.272]

Пусть, наконец, характеристика сети изображается кривой зависимости давления в ресивере рс от расхода воздуха через дроссель Ос. проходящей через точку А. На установившемся режиме работы O "=Ok и при отсутствии трения в трубопроводе L рс=рк- Таким образом, точка А будет изображать режим совместной работы компрессора и сетн. Очевидно, этот режим будет неустойчивым и при случайном незначительном уменьшении расхода система будет стремиться перейти в точку Б на срывной ветви характеристики. Именно такой переход наблюдался на осциллограмме рис. 4. 28. Однако если объем присоединенной к компрессору системы достаточно велик, то нарушение устойчивости в точке А может привести к более глубокому изменению режима работы компрессора и сети. При анализе этого процесса необходимо учесть, что на неустановившихся режимах рк может быть не равно Рс вследствие инерционности столба воздуха в канале L, а расход через дроссель Ос может отличаться от мгновенного значения расхода через компрессор Ок за счет накопления или расходования воздуха, находящегося в ресивере. Строго говоря, характеристики компрессора и сети в динамическом процессе также будут отличаться от характеристик, полученных на установившихся режимах, но для простоты изложения примем их не-измеппыми. [c.150]

Жесткость динамического гасителя может изменяться также путем перемещения массы гасителя I вдоль упругой балки с помощью регулируемого электродвигателя (рис 17, а) [5] Учитывая, что в режиме наилучшего динамического гашения (ан-гирезонанс) фазы колебаний объекта 2 и гасителя / сдвинуты на я/2, выработка управляющего сигнала осуществляется фазовым дискриминатором 4 (рис. 17, б) в котором сравниваются показания датчиков 5 абсолютных перемещений объекта и гасителя. При сдвиге фаз, отличающемся от я/2, срабатывает реле, включающее электродви-гатеть 3 в соответствии с необходимым направлением компенсирующей подстройки [c.337]

О прикладных аспектах теории. Результаты по оптимальному перемещению цилиндра были получены в ходе работ, предусмотренных техническим заданием Белоярской АЭС, цель которых состояла в выработке и обосновании предложений по оптимизации рабочих режимов мостового крана, предназначенного для перемещения цилиндрических чехлов с отработанными тепловыделяющими сборками в бассейне выдержки Б В-3. Если говорить об иных направлениях приложений, то можно отметить, что современные подводные аппараты имеют, как правило, форму, близкую или к цилиндрической, или к шарообразной (например, зарубежные аппараты AUSS , Theseus , Autosub-1 , российские аппараты Л-1 , Л-2 , российско-китайский аппарат R-01 и др., описанные в книге М. Д. Агеева [2]. С этой точки зрения допустимо считать, что в данной книге исследованы задачи об оптимальном переводе аппаратов такого типа из одного режима зависания в другой заданный при условии, что время маневра фиксировано. Сказанное позволяет авторам надеяться, что совокупность решенных задач будет востребована прикладной теорией нерегулярных задач динамической оптимизации и полезна для научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ по созданию перспективных образцов новой техники. [c.7]

Рассматриваемая динамическая модель (рис. 4,19, б) в рабочем диапазоне угловых скоростей коленчатого вала двигателя на частоте рг резонирует с гармоническими моментами двигателя у=1,5 и 3,0 и не резонирует с частотами р1 и рз- Следовательно, уменьшение жесткости упругого элемента демпфера может сдвинуть резонансные режимы в область низких значений частоты вращения коленчатого вала двигателя, но при этом полность т не удается вывести резонансные режимы из области рабочих частот вращения коленчатого вала двигателя. [c.331]

Б. М. Дышман предложил методику расчета рессор с использованием среднестатической постоянной, учитывающей характер динамического режима работы подвески и названной показателем Я с напряженного состояния. Тогда среднее напряжение в листах рессоры под статической нагрузкой [c.271]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...