Расчет на подвижную напряжениям

Расчет на прочность элементов резьбы. Практически резьбы на прочность рассчитывают по напряжениям среза н смятия или по удельным давлениям (в подвижных соединениях) в предположении равномерного нагружения всех сопряженных витков (рис. 262, й. б). [c.404]

Формулы (13.16) и (13.17) удобнее формулы (13.15) в случае, если расчет ведется на подвижную нагрузку, вызывающую при разном положении на конструкции усилия различных знаков, так как приходится находить наиневыгоднейшее положение нагрузки для одного фактора М или Мд), а не двух факторов N и М), имеющих, как правило, различные наиневыгоднейшие участки загружения конструкции, что осложняет отыскание экстремальных напряжений по формуле (13.15). [c.316]

При расчете на прочность цилиндрических опор, работающих в условиях тряски и вибрации, уменьшение напряжений в опоре за счет частичного поглощения энергии удара упругим деформациями подвижной системы не учитывалось, т. е. во всех выражениях считали, что нагрузка или масса, приходящаяся на цапфу, является нагрузкой или массой, непосредственно действующей на нее, расчет которой произведен с учетом упругости системы. [c.19]

Обычно приводы подвижных объектов могут иметь только воздушное охлаждение с расчетом на перегрев до 40° С в длительном режиме и до 60° С в кратковременных форсированных режимах. Поэтому верхний предел рабочих температур может достигать ПО" С (эти значения выше для гидроприводов авиации и ракетной техники). Напряженный тепловой режим сокращает сроки эксплуатации гидроприводов подвижных объектов и сроки смены масла, которые обычно не превышают 1000—2000 ч. [c.97]

Существование деформационного упрочнения при ионной имплантации подтверждается, в частности, сходством микроструктур ионно-легированных и деформационно-упрочненных материалов. Вместе с тем ионная обработка приводит к появлению большого числа точечных дефектов, подвижность которых во многом определяет эффективность предложенного механизма упрочнения. Если имплантируемые атомы располагаются преимущественно в замещающих положениях, то при достижении концентрации легирующей примеси в несколько процентов оказывается существенным упрочнение за счет образования растворов замещения. Несоответствие радиусов примесных и основных атомов решетки приводит к появлению полей упругих напряжений, блокирующих движение дислокаций. Такой механизм упрочнения характерен для легирования ионами средних и больших масс. Расчеты показывают, что в большинстве случаев при торможении таких ионов число смещенных атомов в расчете на один имплантированный значительно больше единицы и твердорастворное упрочнение должно проявляться при более высоких концентрациях, чем деформационное. Образование метастабильных твердых растворов и отмеченная выше допустимость значительных отклонений от правила Юм-Розери усиливают значение рассмотренного механизма упрочнения. Твердорастворное упрочнение имеет место и при легировании легкими ионами, [c.91]

Соединения заклепочные — Допустимые напряжения при расчете на прочность 184 Стандартизация Станочных приспособлений комплексная — Понятие 12 Стекло органическое конструкционное 315 Сухари подвижные идя установки пружин сжатия в пазах 207 [c.591]

Расчет верхней подвижной поперечины. Схематический разрез верхней поперечины показан на фиг. 71. Расчет производится таким же образом, как и расчет поперечины с цилиндром. Напряжение в опасном сечении определяется формулой [c.109]

Расчет воздействия подвижного состава на основную площадку земляного полотна и балластный слой. Напряжения на основной площадке земляного полотна определяются не по воздействию наиболее тяжелых осей заданной нагрузки при наиболее неблагоприятном их расположении относительно рассматриваемого сечения, а по совокупности воздействия всех осей расчетного поезда. [c.613]

Расчет рельсов, рельсов-балок и несущих балок подвесных дорог на изгиб от действия подвижной нагрузки и собственного веса элементов конструкции является основным расчетом при проектировании однорельсовых дорог. Расчет на прочность сводится к определению нормальных напряжений изгиба от действия изгибающего момента в опасном сечении, вызываемого подвижной нагрузкой Мр и равномерно распределенной нагрузкой от собственного веса М . Сумма полученных напряжений не должна превышать допускаемые с учетом местных напряжений, возникающих в рабочих полках рельса. [c.49]

Расчет на выносливость обязателен для конструкций, воспринимающих многократно действующие подвижные вибрационные или другого вида нагрузки, которые могут привести к усталостному разрушению, и производится на воздействие нормативных нагрузок с учетом характера циклов нагрузок, а также концентрации напряжений. [c.59]

Действие на конструкцию и ее соединения подвижных переменных "(вибрационных) нагрузок, характеризующихся большой повторяемостью, может привести к усталостному разрушению, поэтому такие конструкции необходимо проектировать с применением таких конструктивных решений, которые не вызывают значительной концентрации напряжений, и проверять расчетом на выносливость. [c.91]

Несмотря на кажущуюся незначительность нагрузок, действующих на детали приборов, необходимо производить расчеты на прочность, так как при работе приборов, а также при их транспортировке могут возникнуть чрезвычайно большие напряжения. Например, при весе подвижной системы электроизмерительного призе [c.38]

Стальные конструкции, непосредственно воспринимающие многократно действующие подвижные, вибрационные и другие нагрузки, приводящие к усталостному разрушению, следует проверять расчетом на выносливость и проектировать так, чтобы не вызывать в них значительной концентрации напряжений. [c.64]

Перестраивать любую токовую характеристику на данной позиции регулирования следует для нескольких значений тока. При каждом расчете, производимом для данного тока, определять скорость v при пониженном напряжении U по формуле (105), где в данном случае v — скорость по токовой характеристике при напряжении Ua на данной позиции и при том же токе. Кривую ограничения тока по сцеплению и по нагрузке электрооборудования подвижного состава пересчитывать на пониженное напряжение, учитывая изменение скорости также по формуле (105). [c.37]

При этом некоторые из особенностей пластического течения металлов с ОЦК-решеткой связывают со свойствами винтовых дислокаций [9, 256]. В противоположность плотноупакованным решеткам, где дислокации расщепляются только в одной плоскости скольжения 111 , что обеспечивает их подвижность, винтовые компоненты дислокаций в ОЦК-решетке могут диссоциировать на частичные одновременно по> двум или трем плоскостям типа 112 или 110 (см. гл. 2). Это приводит к малой подвижности винтовых дислокаций [257, 258], так как для превращения сидячих дислокаций в скользящие конфигурации требуется образование перетяжек. Для большинства ОЦК-металлов, обладающих высокой энергией дефекта упаковки, ширина расщепления не превышает двух межатомных расстояний [255], так что перетяжки образуются достаточно легко как под действием внешних напряжений, так и за счет термических флуктуаций [70, 256]. Дополнительно необходимо учитывать, что расчет напряжения Пайерлса— Набарро для винтовых дислокаций [256] показал, что эти значения в ОЦК-кри-сталлах значительно выше, чем для краевых и смешанных ориентаций. [c.105]

Принимая во внимание, что весьма значительные повышения напряжений могут происходить вследствие таких совершенно неучитываемых случайных причин, как неправильности бандажей, износ рельсов, удары на стыках, и имея в виду приведенные выше результаты опытов, следует быть особенно осторожным при назначении допускаемых напряжений в балках, подвергающихся непосредственному действию подвижной нагрузки. Казалось бы, что здесь не следует увлекаться экономией в материале и, может быть, нужно больше внимания уделять расчету. Например, желательно оценивать дополнительные напряжения, возникающие в местах жесткого прикрепления балок проезжей части. Эти дополнительные напряжения, вероятно, и приводят к расстройству заклепочные соединения. [c.409]

Кроме лабораторных исследований, желательно производить измерения деформаций и напряжений на суш,ествуюш,их мостах только этим путем можно установить, насколько наши расчетные напряжения соответствуют действительности, и таким путем выяснить степень надежности наших расчетов. Опытным путем следует изучить также вопрос о колебаниях мостов под действием подвижной нагрузки. Особый интерес здесь представляют боковые колебания. Так как при этом придется иметь дело с большими перемещениями, то записывание колебаний, определение их амплитуды и периода не представит особых затруднений. Без особых затруднений могут быть исследованы также деформации балок проезжей части под действием подвижной нагрузки. [c.422]

Напряжения а в кг см в подвижной траверсе пресса 170, полученные от основной нагрузки по расчету и экспериментам на модели [c.563]

Заключение. Опытные данные практики эксплуатации контактных пар убедительно показывают, что на стадии проектирования новых конструкций подвижных сопряжений необходимо принимать во внимание случаи, когда в отдельных узлах трения (втулка) могут возникнуть трещины. Полученные в работе основные разрешающие уравнения позволяют при заданном натяге численными расчетами, путем определения коэффициентов интенсивности напряжений, прогнозировать рост имеющихся трещин во втулке составного цилиндра установить допустимый уровень дефектности и максимальные значения рабочих нагрузок, обеспечивающий достаточный запас надежности. Решение обратной задачи по определению натяга соединения втулки и подкрепляющего цилиндра позволяет на стадии проектирования выбирать оптимальные геометрические параметры элементов контактной пары, обеспечивающие повышение несущей способности. [c.205]

Способы укладки бесстыкового пути и его содержания, а также температурные интервалы закрепления рельсовых плетей устанавливают на основании расчетов напряжений в рельсовых плетях с проверкой устойчивости рельсо-шпальной решетки. При этом учитывается, что конструкция бесстыкового пути и принятый способ его содержания должны обеспечивать возможность движения с максимальными скоростями не только обращающегося подвижного состава, но и намечаемого к введению в ближайшей перспективе. [c.344]

При расчете пути под нагрузкой паровозом ограничиваются определением напряжений для двух случаев один раз принимают ведущую ось, а другой раз первую сцепную за расчетную ось. При нагрузке электровозами, тепловозами, вагонами, давления осей которых на путь в каждой подвижной единице одинаковы между собой (или разнятся на небольшую величину), принимают за расчетную ось при определении напряжений от изгиба в рельсах переднюю крайнюю ось двухосной или трехосной тележки (рис. 6, а). [c.613]

В книге в популярной форме рассказано о природе возникновения вертикальных и горизонтальных (поперечных и продольных) сил, действующих на рельсовый путь при проходе подвижного состава, а также при изменении температуры. Рассмотрены принципы расчета устойчивости и прочности пути, определения допускаемых скоростей движения поездов требования к подвижному составу для уменьшения воздействия его на путь, а также к конструкции пути и его содержанию для снижения возникающих в нем напряжений и деформаций. [c.96]

Кроме разработки теории касательных напряжений при изгибе, Журавским впервые была создана общая теория расчета ферм с параллельными поясами на действие неподвижной и подвижной (от веса движущегося поезда) нагрузок. Им был разработан приближенный метод расчета многопролетных статически неопределимых ферм, создана теория расчета связей (шпонок, болтов, заклепок) и стыков в составных (деревянных и стальных) балках, произведены на машинах собственной конструкции обширные опыты по изучению прочностных характеристик древесины на растяжение, сжатие скалывание и изгиб, установлены общие основания для назначения допускаемых напряжений в деревянных и стальных элементах конструкций, разработана методика опытного изучения на моделях работы конструкций под нагрузкой. Попутно Журавским были разрешены некоторые статически неопределимые задачи. [c.222]

Подвижные поперечины плиты) и ползуны изготовляют литыми или сварными из стали. Сечения поперечин выполняют коробчатым или балочным с большим количеством ребер, препятствующих возникновению местных напряжений. Расчет подвижной поперечины (или ползуна) аналогичен расчету поперечин рамы. Цри этом предполагается, что плита укреплена в аправляющих и нагружена по диаметру плунжера распределенной нагрузкой от силы F . Расчет проводится аналогично расчету на изгиб балки, закрепленной в двух опорах [24]. [c.676]

Ядро дислокации — это область вблизи линии дислокации (шириной в несколько векторов Бюргерса), где кристаллическая решетка сильно нарушена. Теория упругости в ядре неприменима, и во всех расчетах в рамках теории упругости ядро дислокации заменяется полым цилиндром радиуса Ьо- Однако такое приближение, справедливое при описании поля крупномасштабных напряжений вдали от ядра, становится неверным п и изучении подвижности дислокаций. В самом деле, именно в ядре разрушаются связи между атомами и происхо дят процессы, контролирующие распространение дислокации. Расс1иотрим линию дислокации, расположенную вдоль кристаллографического направления в потенциальной яме. Для перемещения в соседнюю потенциальную яму дислокация должна преодолеть энергетический барьер. Напряжение, необходимое для перемещения дислокации через барьеры, можно рассчитать в рамках модели дислокации в периодической решетке (дислокация Пайерлса — Набарро). Сила Пайерлса равна максимальному значению производной по расстоянию от энергии дислокации Пайерлса и является выражением силы трения решетки, действующей на дислокацию. Напряжение Пайерлса связано с силой Пайерлса соотношением (2.57). Можно показать, что [c.70]

Балконы и лестницы рассчитывают на подвижную нагрузку до 300кг. Эта нагрузка учитывается только при расчете балок, платформ и соединений балконов и лестниц, при расчете же остальных деталей, испытывающих напряжения от груза (главные балки), ею пренебрегают. Перила рассчитываются на подвижную— горизонтальную нагрузку 30 кг. Для балконов и лестниц, по которым ходят редко и без грузов (доступ к местам срлазки на укосине поворотных кранов и т. д.), вышеупомянутые значения могут быть понижены на 50 /о. Нагрузки от снега не учитываются. [c.744]

II. Железобетонные Р. 1. Общие указания. При расположении железобетонных Р. в земле руководствуются правилами, приведенными для каменных Р. Железобетонные Р. применяются преимущественно там, где не вполне надежен грунт. В остальных случаях выбор того или другого материала зависит от стоимости сооружения. Наиболее целесообразной формой железобетонного Р. является круглая, в виде кругового кольца, испытывающего при сравнительно тонких стенках лишь растягивающие напряжения. Растягивающие усилия воспринимаются кольцевой арматурой, причем толщину бетонной стенки делают с таким расчетом, чтобы растягивающие напряжения в бетоне не превосходили допускаемых (ок. 10 кг/см ). Площадь сечения горизонтальных железных колец приходящаяся на единицу высоты стены, должна увеличиваться с глубиной воды. Кроме того закладывается равномерно вертршальная распределительная арматура, толщина которой по высоте меняется. Места примыкания стен ко дну подвергаются изгибу, поэтому д.- б. соответственным образом армированы. Наиболее часто круглые Р. находят применение в водонапорных башнях. Прямоугольные Р. применяются там, где по местным обстоятельствам предназначенная для их размещения площадь д. б. полностью использована. Прямоугольная форма допускает лучшее деление Р. на отделения кроме того опалубка для бетона при прямоугольном Р. получается более простая и дешевая. Но, с другой стороны, условия для работы упругих сил в стенках прямоугольных Р. менее выгодны т. к. помимо растягивающих усилий на стенки действуют еще изгибающие моменты кроме-того углы легко становятся водопроницаемыми. При значительной глубине воды стенки прямоугольных железобетонных Р. требуют усиления ребрами. В общем глубина воды в Р. не должна превышать 5 м. Малые Р., устанавливаемые в земле, наиболее целесообразно проектиррвать в виде полушара (фиг. 27) или цилиндрической формы с плоским дном и сводчатым перекрытием. Малые Р., устанав-.ттиваемые в особых помещениях, обыкновенно конструируют с самостоятельным дном и располагают независимо от находящихся под ними междуэтажных перекрытий, отделяя их толевой или иной подходящей прокладкой (фиг. 28). Жесткое соединение дна Р. с его опорой допустимо лишь в случае вполне надежного грунта, исключающего всякую возможность какой-либо осадки в противном случае Р. надлежит сооружать независимо ог его опоры. Р. в земле надлежит во всяком случае располагать вне зависимости от других зданий и снабжать вентиляционными трубами. При значительных размерах в плане открыто стоящих железобетонных Р. (напр, бассейнов для плавания или иных целей) лишь один их конец закрепляется жестко в грунте, все же остальные опоры конструируются подвижными, в виде качающихся или легко деформирующихся тонких стоек,, наподобие изображенных на фиг. 29, или [c.177]

Расчет по формуле (22) дает значения момента сил трения, заниженные в 2—3 раза по сравнению с экспериментальными. Такое несовпадение объясняется несколькими причинами. Во-первых, вывод формулы базируется на предположении, что величина коэффициента трения по всей площадке контакта постоянна. Это положение не соответствует истине, так как давления и скорость скольжения на площадке контакта изменяются в очень широких пределах (так, например, напряжения изменяются от нуля до 1950—2450 н1мм ). Во-вторых, при выводе формулы считалось, что ось керна совпадает с осью подпятника и на ось, кроме осевой силы Л, никакие другие силы не действуют. Анализ движения оси [71] показывает, что на ось, кроме осевых сил, действуют еще и боковые — радиальные силы, постоянные по направлению или вращающиеся вместе с поворотом подвижной системы. Эти силы вызваны давлением спиральной пружинки в электроизмерительных приборах, действиями магнитов, недостаточно хорошей уравновешенностью подвижной системы и т. п. [c.29]

Принципиальная схема прибора представлена на рис. 156. Наружный цилиндр 2 из немагнитной, нержавеющей стали приводится во вращение через вал 1 от привода, состоящего из коробки перемены передач и трехфазного синхронного электродвигателя мощностью 0,25 л. с. Скорость вращения наружного цилиндра изменяется от 0,15 до 1500 об1мин. Внутренний пустотелый, плавающий цилиндр 3 установлен в конусных опорах и может поворачиваться вокруг оси с малым трением. К валу внутреннего цилиндра прикреплена алюминиевая пластина 4 толщиной 0,03 см (подвижная обкладка электростатического измерителя моментов). Неподвижные пластины 5 прикреплены к корпусу вискозиметра. Расстояние между пластинами 4 мм. На пластины подается напряжение от 500 до 3000 в. Форма пластин выбрана с расчетом линейного изменения емкости в зависимости от угла поворота внутреннего цилиндра. Величина угла поворота внутреннего цилиндра измеряется при помощи микроскопа 6. Измерительный узел прибора помещается в термостат. [c.254]

Применяя свои методы анализа к различным типам деревянных мостов, Кульман получает возмоишость доказать, что американцы принимают в своих расчетах гораздо более низкие нормы подвижных нагрузок, чем предлагается европейскими техническими условиями, и в то же самое время исходят из гораздо более высоких рабочих (допускаемых) напряжений. Это обстоятельство побуждает Кульмана на несколько неодобрительных замечаний по поводу состояния безопасности американских мостовг [c.233]

Поскольку расчет ферм во всех случаях, как правило, основывается на тех или иных упрощающих предпосылках, инженеры всегда интересовались возможностями экспериментальной проверки вычисленных на основе теории напряжений и прогибов. В частности, например, В. Френкель сконструировал специальный тензометр для измерения напряжений в элементах ферм. Он изобрел также прибор для определения прогибов в мостах под подвижными нагрузками. Эти и пытaния ) показали удовлетворительное соответствие между измеренными величинами и теоретически вычисленными их значениями. [c.386]

В 1971 году в издательстве Наука вышел в свет сборник оригинальных работ Степана Прокофьевича Тимошенко Устойчивость стержней, пластин и оболочек , который был полностью просмотрен и одобрен автором. В этом сборнике дан был очерк жизни и научного творчества С. П. Тимошенко. Предлагаемый вниманию читателей сборник также был просмотрен автором и составлен согласно его желанию, хотя и выходит он уже после смерти С. П. Тимошенко, произошедшей 29 мая 1972 года в городе Вуппертале (Федеративная Республика Германия) на девяносто четвертом году жизни. Здесь содержатся двадцать шесть оригинальных работ С. П. Тимсшечко по проблемам прочности и колебаний элементов конструкции. Эти исследования посвящены изучению резонансов валов, несуш,их диски, эффективному анализу продольных, крутильных и изгибных колебаний прямых стержней посредством использования энергетического метода и применению общей теории к расчету мостов при воздействии подвижной нагрузки, вычислению напряжений в валах, лопатках и дисках турбомашин, расчету напряжений в рельсе железнодорожной колеи как стержня, лежащего на упругом сплошном основании, при статических и динамических нагружениях. Детально рассмотрены важные вопросы допускаемых напряжений в металлических мостах. [c.11]

По-видимому, наибольшее число работ в теории приспособляемости связано со стержневыми конструкциями (балки, рамы, фермы) строительного типа [38, 40, 53, 70, 88, 107, 108, 116, 119, 123, 132, 138, 141, 148, 153, 183, 208 и др.]. Исследования в этой области были наиболее ранними (на простых стержне-. вых системах уяснялись основные эффекты [10, 140, 201, 217]).. Их поток не прекращается и сейчас [38, 86, 89, 144, 215] как в связи с дальнейшим углубленным изучением эффектов и совершенствованием частных методик расчета, так и в связи с расширением круга приложений теории (применительно, например, к теплообменным аппаратам [144], аркам [93] и другим объектам). Следует заметить, что в задачах данного типа минимальные нагрузки, приводящие к прогрессирующему разрушению, иногда мало отличаются от предельных (мгновенное пластическое разрушение). Это, естественно, вызвало разочарование у некоторых авторов [142], однако позднее были обнаружены примеры стержневых систем, испытывающих механическое нагружение, в которых различие между предельными нагрузками, отвечающими мгновенному и прогрессирующему разрушениям, оказывается более существенным [117, 135]. Исходя из результатов, полученных в разд. 2, 4, можно сделать вывод, что такое различие характерно, в частности, для подвижных нагрузок, причем оно увеличивается по мере приближения поля упругих напряжений к квазистационар-ному полю по отношению к соответствующей (подвижной) системе координат [63, 64, 117]. В качестве конкретных приложений рассматривались конструкции мостов [93, 106, 122]. [c.41]

Выбор различных посадок для подвижных и неподвижных соединений можно производить на основании предварительных расчетов, экспериментальных исследований или ориентируясь на аналогичные соединения, условия работы которых хорошо известны. Расчеты, связанные с выбором подвижных посадок, например при сопряжении цапф с подшипниками скольжения, осуществляются обычно на основе гидродинамической теории трения и заключаются в установлении необходимого зазора для обеспечения жидкостного трения. В других случаях зазоры могут рассчитываться по условию компенсации отклонений формы и расположения поверхностей для обеспечения беспрепятственной сборки деталей. Возможны также расчёты по условиям обеспечения необходимой точности перемещений деталей или фиксации их взаимного расположения, расчеты зазоров для компенсации температурных деформаций деталей и т. п. Расчеты, связанные с выбором посадок в неподвижных соединениях, сводятся к определению прочности соединения, напряжений и деформаций сопрягаемых деталей, а также к определению усилий запрессовки и распрессовки. В результате тех или иных расчетов необходимо получить допустимые наибольшие и наименьшие значения расчетных зазоров [5rnaxi, [Sm, 1 или расчегных натягов (Л/ шЕкЬ ЛТшт . [c.299]

При статическом расчете зубчатых (шлицевых) валов предполагается обычно, что только /4 зубьев (природных шпонок) участвует в передаче крутящего момента. Удельное давление на поверхностях контакта при неподвижной втулке должно быть р = 8-ь 15 кГ/мм , при подвижной р = 1-ь2 кПмм . Для валов с напрессованными втулками коэффициент формы % зависит от давления напрессовки рц и от номинального напряжения изгиба 0 согласно фиг. 16. При скручивающей нагрузке Вк => 0,75[ ,, [c.113]

Расчет направляющих качения ведется по контактным напряжениям. Для определения наибольших контактных напряженийрпределяютна основе уравнений статики эпюры распределения давлений на направляющих. Так как направляющие качения применяются при сравнительно небольших нагрузках, то обычно решение этой задачи не представляет трудностей, так как при указанных условиях не возникают значительные опрокидывают,ие моменты и основную роль играют нагрузки от веса подвижных элементов. Тяговые усилия при указанных условиях и применении направляющих качения также имеют небольшую величину, и их влиянием на распределение нагрузок можно пренебречь. Построив эпюры распределения давлений на направляющих, находят.наибольшее давление на единицу длины направляющих р ах- [c.583]

Получившие широкое распространение проволочные тензометры электрического сопротивления дали возможность разработать такую аппаратуру, которая годилась бы для безынерционных измерений деформаций подвижных соударяющихся деталей. По измеренным деформациям, с использованием соответствующих пересчетов и тарировок, определяются возникаюц[ие в детали при ударе напряжения и усилия. Разработанная катодно-осциллографическая аппаратура пригодна для регистрации деформаций при различных условиях соударения деталей и может быть использована как для исследования напряжений и усилий в связи с расчетом их на прочность, так и для усовершенствования конструкций машин на основе данных, полученных при измерении деформаций в эксплуатационных условиях. [c.138]

Существующие методы расчета предусматривают проверку сопротивляемости изнашиванию и смятию. Для пря-мобочных наиболее широко применяемых шлицевых соединений методы расчета предусмотрены ГОСТ 21425—75, в котором учитывается долговременная работа как подвижных, так и неподвижных шлицевых соединений. Другие шлицевые соединения, а также соединения валов со шкивами, промежуточными зубчатыми колесами и соединения для компенсации перекоса или несоосности валов могут быть рассчитаны по среднему напряжению смятия. Размеры шлицевого соединения определяют в зависимости от диаметра вала с последующей проверкой на прочность. [c.295]

Нижние горизонтальные полкн рельсов подвесных дорог, воспринимающие вертикальные нагрузки Р от колес подвижного состава, работают на местный изгиб, напряжения и деформацию от которого необходимо учитывать при расчетах. [c.54]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...